tính toán thiết kế bể lắng 2
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 2
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 2
×
4.7.1 Diện Tích Của Bể Lắng
Diện tích mặt thoáng của bể lắng (tính luôn phần phân phối trung tâm)
23 4.1
22
149 .27
===
L
Q
F
(m
2
)
Trong đó L = 22 m
3
/m
2
.ngđ, ... tâm
8 ,23
4
5,5
4
22
=×=×=
ππ
d
F
b
(m
2
0
Diện tích vùng lắng của bể
2, 3878 ,23 411
=−=−=
b
FFF
(m
2
)
Bảng 4. 12 Các thông số thiết kế bể lắng đợt 2
STT Thông số Đơn vị Giá trị
1 Diện tích mỗi bể lắng ...
20 06).
Chọn 3 bể lắng làm việc song song. Diện tích mỗi bể lắng
411
3
123 4
1
==
F
(m
3
)
Đường kính bể mỗi bể lắng
89 ,22
3
123 444
=
×
×
=
×
=
ππ
n
F
D
(m) = 22 m (thường từ 6 – 40m; Lai, 20 00)
Kiểm...
- 3
- 10.6K
- 161
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG CÁT
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... Tuyết Nhung
4.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG CÁT
Bể lắng cát đặt sau song chắn rác, đặt trước bể điều hòa lưu lượng và chất lượng, đặt trước bể
lắng đợt 1. Đôi khi người ta đặt bể lắng cát trước ... nhật, bể lắng cát có dòng chảy dọc
theo máng tiết diện hình chữ nhật đặt theo chu vi của bể tròn, bể lắng cát sục khí, bể lắng cát có
dòng chảy xoáy, bể lắng cát ly tâm. Ở đây ta chọn bể lắng ... thu cát.
4.3.1 Tính Toán Kích Thước Bể Lắng Cát
Lưu lượng nước thải qua bể lắng cát: Q
tb
= 0,31 m
3
/s.
Thiết kế 2 bể lắng cát thổi khí, để khi cần ngừng 1 bể trong thời gian sữa chữa hoặc xúc...
- 4
- 13.4K
- 165
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 1
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... lắng
9,7
10.8,94
31,0
4
3
=
×
=
×
=
−
ν
Q
F
l
(m
2
) = 3,3
×
2, 4 m
Q: Lưu lượng thiết kế
N: Số bể lắng
ν
: Vận tốc nước vào bể lắng
ν
= 9,8.10
-3
mm/s = 9,8 m/s.
Thời gian lưu nước trong bể lắng:
87,1
21 ,1131
4 ,28 ,879
=
×
==
Q
V
T
... Thị Tuyết Nhung
4.5 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 1
Vùng Lắng
Q = 27 .149 m
3
/ngđ
= 1131 ,21 m
3
/h = 0,31 m
3
/s , hiệu quả lắng R = 50%.
Lượng SS còn lại sau khi qua bể lắng đợt 1 là :
180
×
50% ...
4 ,2) 32, 66(
12
1
12
1
8,08,0
=×=×
L
(m)
Chọn H = 2, 4 m; (Quy phạm H = 2 ÷ 3,5 m) (Diệu, 20 07)
Bán kính thủy lực :
75,1
4 ,22 26,13
4 ,22 6,13
2
=
×+
×
=
+
×
=
HB
HB
R
(m)
Vận tốc nước chảy trong bể
3
0
10.8,9
4 ,22 6,13
31,0
−
=
×
=
×
=
HB
Q
v
...
- 6
- 10.9K
- 134
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ THỔI KHÍ
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... và TSS trong bể thổi khí
9,7811744108 ,28 149 .27 1744
1744
3
,
+=××+=
×+=
−
nbVSSQP
VSSX
= 2. 525 ,9 (kg/ngđ)
2, 105.31010149 .27 9,781)85,0/1744(
)3
,
=××++=
−
TSSX
P
(kg/ngđ)
Tính toán khối lượng ... tích mỗi bể:
5,497
6
28 77
===
H
V
F
(m
2
)
Chọn H = 6 m, chiều cao xây dựng là 6,5 m, trong đó chiều cao an toàn là 0,5 m.
Chiều rộng của mỗi bể: B = 22 ,1 m; chiều dài mỗi bể: L = 22 ,5 m.
Thời ... Trong Thiết Kế
Tính bCOD
bCOD = S
o
= 1,6
×
BOD = 1,6
×
20 0 = 320 (g/m
3
)
Tính nbCOD
nbCOD = COD – bCOD = 460 – 320 = 140 (g/m
3
)
Tính sCOD
e
sCOD
e
= sCOD – 1,6 sBOD = 160 – 1,6
×
80 = 32...
- 8
- 1.5K
- 21
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ TIẾP XÚC
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... xúc ở bể tiếp xúc phút 24
17 Thể tích bể tiếp xúc m
3
453
18 Số bể đơn nguyên 3
19 Diện tích mỗi bể m
2
50,3
20 Chiều cao bể tiếp xúc m 3
21 Đường kính bể m 8
22 Lượng bùn sinh ra 12, 85
được tính ... Ứng với lưu lượng tính toán ta có các thông số thiết kế mương xả theo Bảng 4.13.
Bảng 4.13 Các thông số tính toán mương xả
Thông số tính toán
Giá trị ứng với lưu lượng
Q
tb
... tiêu chuẩn bùn lắng ở bể tiếp xúc tính cho một người trong một ngày đêm theo xử lý sinh học
ở bể thổi khí là 0,05 l/người.ngđ.
N: dân số tính toán của quận, người.
Độ ẩm cặn lắng ở bể tiếp xúc...
- 5
- 5.5K
- 65
Tìm hiểu về tính toán, thiết kế, ứng dụng, thi công cọc bê tông dự ứng lực
Ngày tải lên :
04/10/2012, 11:30
... VỀ TÌM HIỂU VỀ
TÌM HIỂU VỀ TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG
TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG
TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG CỌC ...
V.
V.V.
V .2.
2. 2.
2. 2
22
2
CÁC
CÁCCÁC
CÁC
BỘ PHẬN MÁY ÉP CỌC
BỘ PHẬN MÁY ÉP CỌCBỘ PHẬN MÁY ÉP CỌC
BỘ PHẬN MÁY ÉP CỌC
- Các kết cấu chính của máy được thể hiện như trên các hình sau:
KẾT ...
II .2. 1 Chi tiết cấu tạo cọc UST
II .2. 1 Chi tiết cấu tạo cọc USTII .2. 1 Chi tiết cấu tạo cọc UST
II .2. 1 Chi tiết cấu tạo cọc UST
Liên kết mối nối
Liên kết mối nốiLiên kết mối nối
Liên kết...
- 88
- 3.6K
- 36
Tính toán thiết kế hệ thống điều hòa không khí - Chương 2
Ngày tải lên :
30/10/2012, 10:00
... thäng
Âioxit sunfua
Âiclobezen
2
2
50
5
20 0
5
5
2
50
30
1%o
0,1
1
50
300
300
20
20
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Âicloetan
Âivinin ... håüp l .
Bng 2. 5 Täúc âäü tênh toạn ca khäng khê trong phng
Nhiãût âäü khäng khê,
o
CTäúc âäü ω
k
, m/s
16 ÷ 20
21
÷
23
24
÷
25
26 ÷ 27
28 ÷ 30
> 30
< 0 ,25
0 ,25
÷
0,3
0,4 ... såüi bäng
- Chi såüi
- Xe såüi
- Dãût v âiãưu tiãút cho såüi
22 ÷ 25
22 ÷ 25
22
÷
25
55 ÷ 65
60 ÷ 70
70
÷
90
1
CHỈÅNG 2
MÄI TRỈÅÌNG KHÄNG KHÊ V CHN THÄNG SÄÚ
TÊNH TOẠN CHO CẠC HÃÛ...
- 10
- 1.3K
- 35
Tính toán thiết kế hệ thống điều hòa không khí - Chương 2
Ngày tải lên :
30/10/2012, 10:57
... thông
Đioxit sunfua
Điclobezen
2
2
50
5
20 0
5
5
2
50
30
1%o
0,1
1
50
300
300
20
20
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Đicloetan
Đivinin ... sợi
22 ÷ 25
22 ÷ 25
22 ÷ 25
55 ÷ 65
60 ÷ 70
70 ÷ 90
2. 1 .2. 2 Độ ẩm tương đối
Độ ẩm cũng có ảnh nhiều đến một số sản phẩm
4
CHƯƠNG 2
MÔI TRƯỜNG KHÔNG KHÍ VÀ CHỌN
THÔNG SỐ
TÍNH TOÁN ... hợp lý .
Bảng 2. 5 Tố
c độ tính toán của không khí trong phòng
Nhiệt độ không khí,
o
C
Tốc độ ω
k
, m/s
16 ÷ 20
21 ÷ 23
24 ÷ 25
26 ÷ 27
28 ÷ 30
> 30
< 0 ,25
0 ,25 ÷ 0,3
0,4 ÷...
- 9
- 867
- 4
Tính toán thiết kế hệ thống điều hòa không khí hiện đại - Chương 2
Ngày tải lên :
30/10/2012, 13:57
... thông
Đioxit sunfua
Điclobezen
2
2
50
5
20 0
5
5
2
50
30
1%o
0,1
1
50
300
300
20
20
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Đicloetan
Đivinin ...
- Dệt và điều tiết cho sợi
22 ÷ 25
22 ÷ 25
22 ÷ 25
55 ÷ 65
60 ÷ 70
70 ÷ 90
2. 1 .2. 2 Độ ẩm tương đối
Độ ẩm cũng có ảnh nhiều đến một số sản phẩm
4
2. 3.1. 2 Nhiệt độ và độ ẩm ngoài trời ... hợp lý .
Bảng 2. 5 Tố
c độ tính toán của không khí trong phòng
Nhiệt độ không khí,
o
C
Tốc độ ω
k
, m/s
16 ÷ 20
21 ÷ 23
24 ÷ 25
26 ÷ 27
28 ÷ 30
> 30
< 0 ,25
0 ,25 ÷ 0,3
0,4 ÷...
- 9
- 522
- 7
Tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Methanol-Nước (2)
Ngày tải lên :
09/11/2012, 13:55
... 6,7
)].( .2[
0
2
CShk
PCShD
bh
bt
+
=
2, 1
c
, N/m
2
C ng th ùc XIII.49 trang 386 S tay QTTB t ỷp 2 .ọ ổ ọứ ỏ
=
+
=
)00 122 ,0004,0. (2, 0.95,0.1.6,7
5,375393)].00 122 ,0004,0. (2, 0 .28 ,0[
2
... 0 ,25
0,6
40 45 130 100 80
M1
2
4 14
0 ,25
0,6
50 57 140 110 90
M1
2
4 14
0 ,25
0,6
70 76 160 130 110
M1
2
4 14
0 ,25
0,6
100 108 20 5 170 148
M1
6
4 14
0 ,25
0,6
150 159 26 0 22 5 ...
B
B
A
A
A
A
M
a
M
a
M
a
+
=> x
F
=
18 623 238
323 8
+
= 0 ,25 64 ph n molỏử
=> x
P
=
1 823 298
329 8
+
= 0,965 ph n molỏử
=> x
W
=
1898 322
322
+
= 0,0113 ph n molỏử
2. L u l ỹng h ựn h ỹp õ u va sa...
- 60
- 2.2K
- 23
tính toán thiết kế tuyến cáp quang theo quỹ công suất và thời gian lên trong hệ thống thông tin sợi quang 2.doc
Ngày tải lên :
21/11/2012, 09:02
... -
CHƯƠNG 2: SỢI QUANG VÀ CÁP QUANG
theo sợi có độ dài L. Để đảm bảo tính độc lập của cấu hình sợi, ta cho sự trễ nhóm
dưới dạng hằng số lan truyền chuẩn hoá
b
được viết:
2
2
2
1
2
2
2
2
2
1
nn
n
k
V
ua
b
−
−
=
−=
β
... (2. 12)
Sử dụng hệ thức trên và giả sử
2
n
không phải là hàm của bước sóng, ta thấy
rằng trễ nhóm
( )
∆+==
dk
kbd
nn
c
L
dk
d
c
L
ds 22
β
τ
(2. 13)
Mặt khác,
( )
∆≈−= 2
2
2
1
2
2
2
1
kannnkaV
... (2. 10)
đối với các giá trị chênh lệch chiết suất nhỏ
( )
1
21
n
nn
−
=∆
, phương trình (2. 10) có
thể được viết lại như sau:
21
2
nn
n
k
b
−
−
=
β
(2. 11)
từ đó ta có
( )
1
2
+∆=
bkn
β
(2. 12)
...
- 15
- 1.4K
- 6
Tính toán thiết kế và lập các quy trình công nghệ Chế tạo, lắp ráp,thử nghiệm,vận hành,bảo dưỡng cổng trục 2 dầm
Ngày tải lên :
06/12/2012, 08:31
... 907,49375
985.713,0.500000
9,169 907,49375
985.4 ,25 .2, 1
22
2
2
+
+
+
=
h
m
t
=0,078s.
( )
( )
85,0.9,114.4.34 907,49375
985.713,0.500000
34 907,49375
985.4 ,25 .2, 1
22
2
3
+
+
+
=
h
m
t
=0,09s.
Cối cùng ta ... h
min
≈
3000mm.
Vậy: L
3max
=750 +2. 3000.0,1=1350mm
L
3min
=650 -2. 3000.0,1=150mm
Cuối cùng ta có chiều dài của tang là:
L
t
= 2L
o
+2L
1
+ 2L
2
+ L
3
L
t
=2. 473,5 +2. 120 +2. 20+150=1377mm.
c. Xác định ... M
h
kG.m
29
∑
(G
i
D
i
2
)
I
≈
(G
i
D
i
2
)
roto
+(G
i
D
i
2
)
khớp
(1. 32)
Ở đây:
Ở (G
i
D
i
2
)
rôto
: Mômen đà của rôto, (G
i
D
i
2
)
rôto
=1,94 kG.m
2
=19,4N.m
2
.
. (G
i
D
i
2
)
khớp
:...
- 179
- 2.2K
- 15
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 2
Ngày tải lên :
26/04/2013, 20:38
... ]
SRTk
SRTSSQYkf
SRTk
SRTNOQY
SRTnbVSSQ
SRTk
SRTSSQY
SRTP
d
odd
dn
xn
d
o
VSSX
)(1
)())((
)(1
)(
)(
)(1
)(
.
2
,
+
−
+
+
++
+
−
=
( )
[ ]
( )
[ ]
( )
[ ]
23 12, 01
23 224 4,05,4158 12, 015,0
23 08,01
23 24 12, 05,4158
23 4 ,26 5,4158
28 12, 01
23 224 4,05,4158
2
×+
××××
+
×+
××
+
××+
×+
××
=
= 5844 726 ,1 g
(P
X, ... ( )
23 12, 01
23 2404,05,4158 12, 015,0
23 08,01
24 12, 05,4158
23 12, 01
24 04,05,4158
×+
×××××
+
×+
××
+
×+
××
=
= 154347,8 g/ngđ = 154,35 kg/ngđ
NO
x
= 30 – 0,5 -
3
105,4158
35,154 12, 0
−
×
×
= 25 g/m
3
... Lý Nước Thải
Chương 5
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN
VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 2
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ BÙN HOẠT TÍNH HIẾU KHÍ DẠNG MẺ
1
(SBR)
Đặt tính nước thải đi vào bể SBR được trình bày...
- 8
- 846
- 12
tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải thuộc da - bể điều hòa
Ngày tải lên :
27/04/2013, 09:33
... trên ta tính được D
bể
= 3.15 m. Chọn đường
kính bể D
bể
= 3 .2 m
Đường kính ống trung tâm
d
tt
= 0 .2 D
bể
= 0 .2 x 3 .2 = 0.64 m
Tính lại diện tích bề mặt cần thiết của bể lắng
()
04.8
4
2. 3
4
2
2
1
=
×
=
×
=
π
π
bể
D
F
... phối trung tâm d
tt
= ( 0.15 ÷ 0 .2 ) D
bể
( Tính toán thiết kế các công
trình xử lý nước thải” – Trịnh Xuân Lai ). Chọn d
tt
= 0 .2 D
bể
( )
4
2. 0
4
2
2
bểtt
tt
D
d
f
×
=
×
=
π
π
Thay ...
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
Σ+×
×
+
×
−
+
×
−
+−=
ξλ
ρ
d
l
g
V
g
VV
g
PP
ZZH
22
2
2
1
2
2 12
12
Trong đó
• Z
2
– Z
1
= 3 m
• P
1
= P
2
: Áp suất ở đầu ống đẩy, hút.
• V
1
= V
2
= V : Vận tốc nước thải trong đường ống, V = 1 .2 m/s
• l : Chiều...
- 17
- 3.2K
- 8
- tính toán thiết kế bể aerotank
- tính toán thiết kế bể lắng cát ngang
- tính toán thiết kế bể lắng cát
- tính toán thiết kế bể keo tụ tạo bông
- tinh tioan thiet ke be lang dot 2
- tính toán thiết kế bể lắng đợt 2
- tính toán thiết kế bể lắng ly tâm
- tính toán thiết kế bể lắng ngang
Tìm thêm:
- hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam
- xác định các mục tiêu của chương trình
- xác định các nguyên tắc biên soạn
- khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn
- khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản
- khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể
- xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế
- tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam
- điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí
- điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1
- khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam
- khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu
- nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ
- xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct
- phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ
- mở máy động cơ lồng sóc
- mở máy động cơ rôto dây quấn
- các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ
- hệ số công suất cosp fi p2
- đặc tuyến hiệu suất h fi p2