tinh tioan thiet ke be lang dot 2

... Cấu tạo mixen keo iodua bạc sau: x   ( AgI ) m nAg  (n  x) NO3   xNO3         Nhân lópstern   lópkhuêchtán 2. 2 Keo tụ tạo 2. 2.1 Khái niệm keo tụ  Trong hệ keo trình làm ... 10-1 10 -2 10-3 10-4 10-5 10-6 10-7 103 106 109 10 12 1015 1018 1 021 Diện tích bề mặt hạt (cm2) 6  10 -2  10-4  10-6  10-8  10-10  10- 12  10-14 Diện tích bề mặt tất hạt (cm3) 6  101  1 02  ... tán keo= quy luật hóa keo, hệ keo tương đối bền vững Hệ huyền phù, nhũ Hệ phân tương, bọt, bụi Các tán thô hệ không bền vững Bảng 3: Phân loại hệ phân tán theo “độ phân tán” 2. 1 .2 Cấu tạo hạt keo

Ngày tải lên: 04/09/2016, 15:16

... màu Pt – Co 150 Tổng dầu mỡ khoáng mg/l 20 Chất rắn lơ lửng (TSS) mg/l 100 COD mg/l 25 0 BOD5 mg/l 150 Tổng Nitơ mg/l 60 Tổng Photpho mg/l Dầu mỡ mg/l 20 10 Coliform MPN/100ml 10000  Yêu cầu ... xử lý từ hệ thống phải đáp ứng yêu cầu Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia nước thải công nghiệp QCVN 40 -20 11/BTNMT, cột A (nguồn tiếp nhận sông Suối Cái dùng cho mục đích cấp nước sinh hoạt), Kq= 0,9

Ngày tải lên: 26/08/2022, 22:26

... đề tài trước Hội đồng bảo vệ 5 Ngày giao đồ án: 14/ 02/ 2 022 6 Ngày nộp đồ án: 10/06 /20 22 P Trưởng Bộ môn Đà Nẵng, ngày 14 tháng 02 năm 20 22 Người hướng dẫn ThS Nguyễn Công Vinh ... 2 1.1 Phân loại lò hơi .2 1.1.1 Theo chế độ đốt nhiên liệu .2 1.1 .2 Theo chế độ tuần hoàn của nước 2 1.1.3 Theo thông số và công suất của lò hơi: 2 1.1.4 ... 2 1.1.4 Theo công dụng: 2 1 .2 Lò hơi ống lò và ống lửa 3 1 .2. 1 Lò hơi ống lò 3 1 .2. 2 Lò hơi ống lửa 3 1 .2. 3 Lò hơi tàu thủy 3 1.3 Lò

Ngày tải lên: 07/03/2024, 15:36

... ( 1 − cost 2 α ) ] } dα dt Ta có: dx dt =n=Vp −tốc độ piston dα dt = ω− vận tốc góc của trục khuỷu ω= 2 π n e Vp= R ω ( sinα + 2 λ sin 2 α ) =0, 525 . 123 ,3 π ( sinα + 1,6 2 sin 2 α )Vận tốc ... ω j p = Rω 2 (cos(α) + λ.cos (2. α)) = 0, 525 .( 123 ,3 π ) 2 [cos(α) + 1,6.cos (2. α)] (m/s 2 )Dùng MATLAB ta vẽ được đồ thị gia tốc piston như sau: Hình 5 Đồ thị gia tốc của piston 7 .2 Động lực học ... mt.J= - mt.R.ω 2 (cos(α)+λ.cos (2. α)) (MN/m 2 ) với 𝛼 đi theo từng quá trình tương tự như đối với lực khí thể 𝑝𝑘𝑡 7 .2. 2.3 Lực quán tính (lực ly tâm) của khối lượng chuyển động quay 7 .2. 2.4 Lực tổng

Ngày tải lên: 02/08/2024, 16:11

... (2) Với : T b= T z δ n2 −1 là nhiệt độ cuối quá trình giản nở Phương trình (2) tương đương với : (0,9 0,75 − ) 425 30 0,7 62 (1+0,01).1,04 (22 88− 22 88 12, 76n2 −1)+19,814+0,0 021 . (22 88+ 22 88 12, 76n2 ... )+(19, 8 16+0,0 021 .961+8,314 2) .950=1 ,035 (19,814+0,0 021 T z+8,314).T z ¿> 0,0 022 T z 2 +29 ,27 T z−73486 0 = ¿ > ¿ T z =22 88(° K) ( thoả mãn ) T z =−156 82( ° K ) ( loại ) 2. 3.3.10 Áp suất ... −1)+19,814+0,0 021 . (22 88+ 22 88 12, 76n2 −1) ¿>n2=1 ,23 8 2. 3.4.4 Nhiệt độ cuối quá trình giãn nở ( Τb Đối với động cơ diesel): T b= T z ❑n2 −1 = 22 88 12, 761 ,23 8−1= 124 8[ K ] 2. 3.4.5 Áp suất cuối quá trình

Ngày tải lên: 08/08/2024, 18:21

... 21 1 .2. 1 Lò hơi ống lò 21 1 .2. 2Lò hơi ống lửa 21 1 .2. 3Lò hơi tàu thủy 22 1.3 Lò hơi nước tuần hoàn tự nhiên 22 1.3.1 Lò hơi ống nước nằm ngang 22 1.3 .2 Lò hơi có bao hơi đặt nằm ngang 23 ... 23 716.4 928 25 708.40031 1500 23 283.1535 27 820 .6 32 30148.94735 1600 24 984.9538 29 899.696 323 98.19138 1700 26 691.0039 31996 .27 9 34665.37939 1800 28 4 12. 1405 34100.0766 36941 .29 065 1900 ... 10, 624 3 = 0 ,22 3 m3tc/kg Vkkhô = VRO2+ VN2+ VtO2+ VCO =10 ,2 m3tc/kg Bảng 2. 2: Bảng tính toán quá trình cháy V0kkm3tc/kg Vkm3tc/kg Vkkhôm3tc/kg VRO2m3tc/kg V0N2m3tc/kg VN2m3tc/kg V0H2Om3tc/kg VH2Om3tc/kg

Ngày tải lên: 24/09/2024, 09:49

... {(190.54 82 + 190.1 82 + 570 .23 ,4 82) .4 2 160 + (190.( -2, 02) 2 + 190 .25 , 52 + 570 .23 ,4 82) .2 + (190.(-3,63 )2 + 190 .25 , 52 + 570 .23 ,4 82) .2 + (190.39 ,22 + 190 .25 , 52 + ... 0-8 8- 12 12- 14 14 -20 20 -24 Công suất (%) 70 100 100 90 80 S td (MVA) 19,68 24 24 22 ,56 21 , 12 Bùi Nhật Quang - HTĐN1 - K40 5 08 12 14 20 t (h) 24 S TD(MVA) 19,68 24 22 ,56 21 , 12 1 .2. 5. ... {(190.39,9 82 + 190.(-16,5 )2 + 570 .23 ,4 82) .4 2 160 + (190. 32, 4 82 + 190.(-9 )2 + 570 .23 ,4 82) .2 + (190.30,8 82 + 190.(-9 )2 + 570 .21 ,8 82) .2 + (190.79, 722 + 190.(-9 )2 + 570.64,

Ngày tải lên: 25/01/2014, 10:20

... đoạn qua các xà móc cẩu hàng của cả 02 xe hàng. 1 .2. 2. Bước 2: Cẩu nâng tổng đoạn bằng cả 02 xe hàng đến khi cách mặt đất 2m. 10 [...]...1 .2. 3 Bước 3: Xe 2 tiếp tục nâng, xe 1 nhả từ từ ... nhau) 1 .2. 6 Bước 6: Móc cáp xe 1, xe 1 nâng, xe 2 hạ chậm 12 1 .2. 7 Bước 7: Xe 2 hạ, xe 1 giữ và nâng chậm đến khi tổng đoạn... Bước 6: Móc cáp xe 1, xe 1 nâng, xe 2 hạ ... nâng, xe 2 hạ chậm 12 1 .2. 7 Bước 7: Xe 2 hạ, xe 1 giữ và nâng chậm đến khi tổng đoạn chuyển từ trạng thái thẳng đứng sang nằm ngang 1 .2. 8 Bước 8: Cả 02 xe hạ tổng đoạn xuống

Ngày tải lên: 23/07/2014, 12:55

... 4000300 325 0 425 0300 4400 20 00 20 00 325 0 425 0 35003500 300 300 325 0 425 0300 4400 325 0 425 0 300 3500 3500 4000 4000300 35003500 300 S1 S4 S1 S3 S10 S11 S2 S5 S8 S8 S9 S1 S4 S1 S3 S10 S11 S2 S5 S6S7 ... vt ti(n) Trng lng(daN/m 2 ) 1 Gch lót 0.01 20 00 1 .2 24 2 Va lót sàn 0. 02 1800 1.3 70 .2 3 Lp chng thm 5 (daN/m 2 ) 1 .2 6 4 Bn BTCT 0. 12 2500 1.1 330 5 Va trát trn ... lng (daN/m 2 ) 1 Gch lót 0. 02 2000 1 .2 48 2 Va lót sàn 0. 02 1800 1.3 46.8 3 Bn BTCT 0. 12 2500 1.1 330 4 Va trát trn 0.015 1800 1.3 35.1 5 ng ng,thit b… 50(daN/m 2 ) 1.1 55 Tng

Ngày tải lên: 11/05/2015, 18:31

... chuyển (khi xoắn) G = 8.104 MN/m2 Thay giá trò ϕc, ϕn vào biểu thức (2. 4) ta có: i l i i l ϕbđ = M j ( h c + h n ) J c G 2J n G Nếu đặt: 12 (2. 5) C= i l c i 20 i 2h l n + J c G J n G h độ cứng ... C.ϕbx (2. 12) Từ biểu thức (2. 10) (2. 12) ta nhận phương trình vi phân sau đây: dω bx = C.ϕbx (2. 13) Jbx dt Giải phương trình phương pháp tương tự mục (II – ) ta có: J ϕbx max = ωbx0 bx (2. 14) ... 51 Số truyền Số lùi 1,99 1,55 Lý thuyết – Thực nghiệm 2, 2 ZIN - 150 MAZ – 20 0 Số truyền Số lùi 1,94 1,78 2, 75 – Số truyền Số lùi 2, 17 1,97 2, 14 – 10 Bảng – : Hệ số tải trọng động hệ thống truyền

Ngày tải lên: 05/12/2015, 18:52

... 6 02. 0 657.1 6 92. 6 727 .3 1 721 8.5 18504.9 19877.4 21 276.4 22 663.5 24 077.7 25 479.9 26 888.8 17571 .2 18885 .2 2 028 5.6 21 7 12. 5 23 127 .8 24 570 .2 26000.9 27 438.0 17 924 .0 1 926 6.0 20 694.0 22 149.0 23 5 92. 0 25 063.0 ... 25 063.0 26 522 .0 27 987.0 1 827 7.0 19646.0 21 1 02. 0 22 585.0 24 056.0 25 555.0 27 043.0 28 537.0 18511.7 19899.4 21 374.0 22 875.4 24 365.9 25 883.4 27 390.1 28 903.0 18864.3 20 279.7 21 7 82. 2 23 311.5 24 830 .2 26375.9 ... 26 375.9 27 911.1 29 4 52. 0 19099.5 20 533.3 22 054.3 23 6 02. 3 25 139.7 26 704 .2 2 825 8.4 29 818.6 194 52. 1 20 913.6 22 4 62. 5 24 038.4 25 604.0 27 196.7 28 779.3 30367.9 19569.7 21 040.4 22 598.6 24 183.7 25 758.7 27 360.9

Ngày tải lên: 01/07/2016, 13:01

... 2, 3 524 MN/m2 ; Σσ3 = -2, 28 82 MN/m2 ; Σσ4 = 2, 5392MN/m2 ; ΣσI = -5 ,22 61 MN/m2 ; ΣσII = 5,4771 MN/m2 ; ΣσIII = -8 ,28 95 MN/m2 ; ΣσIV = -2, 4137 MN/m2 ; σ∑ tính theo công thức sau : σ∑i = ∑ σ2i + 4τ2i ... 8,164 MN/m2 ; σ? ?2 =Σ? ?2 = 2, 3 524 MN/m2; σ∑3 = Σσ3 = 2, 28 82 MN/m2 ; σ∑4 = Σσ4  = 2, 53 92 MN/m2 ; σ∑I = 8 ,21 87 MN/m2 ; σ∑III = 9,7360 MN/m2 ; σ∑II = 8,3806 MN/m2 ; σ∑IV = 34, 624 1 MN/m2 ; Các ... ' b ' Mu σu = = hb (MN/m2) Wu 0, 018813 623 96 .25 .10 −3 σu = 122 .10−3. (25 .10−3 )2 = 37,0104 MN/m2 Ứng suất nén má khuỷu σn = Z 0,037 627 2479 = =6,168MN/m2 −6 2. 25. 122 .10 2bh Ứng suất tổng σΣ = σu

Ngày tải lên: 23/10/2016, 21:10

... (0,6-0,8)dcp 2- 5 mm 3-4 2- 4 (1 /22 -1 /26 )D 2, 2-4mm 1-3 a (0,06-0, 12) D (0,6-1)D (0,5-0,8)D (0,35-0,45)D (0,3-0,5)D (0 ,25 -0,35)D (1,3-1,6)dcp (0,6-0,8)dcp (0, 02- 0,03)D 3-4 2- 3 (1 /25 -1/ 32) D (0,3-0,6)t 1-3 a ... (0,1-0 ,2) D (0,03-0,09)D (0,05-0,1)D (1 -2) (0,5-1,5) (0,1-0 ,2) D (0,04-0,07)D 0,8-1,5) (0,6-1 ,2) (0,05-0,1)D (1-1,6)D (1-1,4)D (0,5-1 ,2) D (0,3-0,45)D (0 ,22 -0,3)D (1,3-1,6)dcp (0,6-0,8)dcp 2- 5 mm 3-4 2- 4 ... kim: nh khụng gõn [u ] = 20 - 25 MN/m2 [u ] = 100 - 190 MN/m2 nh cú gõn - i vi piston gang hp kim: nh khụng gõn [u ] = 40 - 45 MN/m2 [u ] = 100 - 20 0 MN/m2 nh cú gõn 1.1.3 .2 Cụng thc Orlin Cụng

Ngày tải lên: 26/11/2016, 15:41

... NGANG 12 2.1 CẤU TẠO 12 2.1.1 Các 12 2.1 .2 Các phận cấu tạo chi tiết số loại bể lắng ngang 13 2. 1.3 Đặc điểm cấu tạo chung 15 2. 2 QUÁ TRÌNH HOẠT ĐỘNG CƠ BẢN CỦA ... .16 3 .2 BỐN KHU VỰC CHÍNH BỂ LẮNG NGANG 17 3 .2. 1 Khu vực đầu vào 18 3 .2. 2 Khu vực lắng 19 3 .2. 3 Khu vực đầu 20 3 .2. 4 Khu vực thu-xả cặn .23 3.1 TIÊU ... .7 1 .2 BỂ LẮNG 1 .2. 1 Các loại bể lắng .7 1 .2. 2 Vị trí bể lắng xử lí nước 1.3 BỂ LẮNG NGANG 11 CHƯƠNG 2: ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO- HOẠT ĐỘNG BỂ LẮNG NGANG 12 2.1

Ngày tải lên: 25/04/2017, 16:16

... 12 YX/S = = 0.7 02 (mol/mol) => = 1. 425 - Ta có: C: =1+c H: + 4a = 1.8 + 2d + e O: + 2b = 0.5 + 2c + d N: a = 0 .2 Cân điện tích: a = e = 0 .2 => a = 0 .2 ; b = 7.5 , c = 7.55, d = 7.95 , e = 0 .2 ... vật chất có dạng: 1. 425 C6H12O6 + 0.2NH4+ + 7.5O2  CH1,8O0,5N0 ,2 + 7.55CO2 + 7.95H2O + 0.2H+ Lượng oxi tối thiểu cần cung cấp cho canh trường để đạt nồng độ 4.63 g/l là: [O2] = = 45.17 g/l - Lượng ... Lọc m = 21 01.3* = 22 59.47 (kg/mẻ) Thể tích dung dịch canh trường cần phải lọc mẻ: V = 22 59.47 * = 13556. 82 (l/mẻ) Thể tích canh trường cần phải cung cấp cho mẻ lên men: V = 13556. 82* = 1 427 0.33

Ngày tải lên: 29/08/2017, 00:00

... là: 1 02 000 110 000 = 21 . 52 1010 (UI) Để đạt suất enzyme 20 0 tấn/năm tổng hoạt lực enzyme thu 21 . 52 1010 UI Với tổng hoạt lực enzyme thu 21 . 52 1010 UI ta cần lên men với thể tích là: (21 . 52 1010) ... đường kính (DT) 2: 1 (HT=2DT) Bể có dạng hình trụ trịn nên ta có: V = HT = 26 38 (m3) mà HT = 2DT nên V = 2DT = = 26 38 Suy ra: DT3 = 527 6 => DT = 11.89 (m) Từ ta có: HT = 2DT = 23 .78 (m) Vậy đường ... licheniformis NCIM -20 42: Effect of aeration and agitation regimes", 20 07): 110 x 10% = 21 1 (m3) Bể lên men tích lên men 21 10 m3 nên: Thể tích lên men ban đầu: VO = 20 %.V= 422 (m3) Tính tốn thiết

Ngày tải lên: 29/08/2017, 11:12

... 3.3 Tính tốn Với cơng suất 20 0 tấn/ năm với sản phẩm bán thị trường tập đoàn Alibaba có hoạt lực enzyme 20 0.000 U/g, tức với g bột enzyme có 20 0.000 U  Có 20 0 x 10 x 20 0.000 = x 10 13 U  HLE ... khuấy Thời gian ni cấy cho mẻ 72h Tốc độ cánh khuấy 20 0 vịng/phút Tốc độ sục khí 3m/s Nồng độ chất casein 20 g/l Yp/x = 119 U/mg Nồng độ sinh khối sau lên men 25 g/l NTH: NHĨM Thiết kế bể phản ... phản ứng 2. 2.1 Các dịng vật chất: Hình 2: Mơ hình bể phản ứng Thùng lên men có lắp số đường d n để đưa vật chất vào thùng hay khỏi thùng Ta kể dịng sau (các số hiệu tương ứng với số hình 2) 1: Đưa

Ngày tải lên: 29/08/2017, 11:12

... 19 32 1999 5546 23 36 20 00 6414 26 95 20 01 66 82 3100 20 02 8101 3145 20 03 10616 3190 20 04 128 87 28 30 20 05 14780 327 9 20 06 18489 3 729 20 07 24 685 4370 20 08 3 523 7 4879 20 09 41404 5139 20 10 50338 (Nguồn: ... theo ba mức thành aldehyde,acid hữu thành CO2 H2O 2C2H5 OH + O2 Nhẹ 2CH3CHO + 2H2O 2C2H5OH + O2 Vừa đủ CH3COOH + 2H2O C2H5OH + 3O2 Mãnh liệt 2CO2 + 3H2O + Ngoài có phản ứng với kim loại kiềm kiềm ... Trang 28 Tính cho ngày (kg) Tính cho 1h (kg) 27 15,568 M1 = 26 61 ,25 7 M2 = 625 92, 764 26 08,0 32 Mncbs3 = 25 0371,056 104 32, 127 M3 = 310460,109 129 35,838 Thiết kế bể phản ứng sinh học STT 06 07 10 11 12

Ngày tải lên: 19/10/2017, 10:54

... T(n) 28 .28 23 .8 42 20. 122 17.065 14.186 11.333 8.509 5.699 2. 899 10 T(u) K C x1 x2 x3 xmin T(dx) 22 .933 1 .23 3 0.109 1113.8 1966.8 968.9 968.9 22 .067 Tn+1 23 .8 42 20.3 42 1.1 72 0.0 82 876.6 1313.5 9 12. 5 ... 876.6 19.595 20 . 122 17.751 1.336 0.064 714.9 9 02. 2 8 52. 4 714.9 17 .21 3 17.065 15.159 1. 126 0.061 627 .3 729 .4 787.7 627 .3 14.735 14.186 12. 568 1. 129 0.0 62 557.7 622 .1 717 .2 557.7 12. 234 11.333 9.9767 ... 10 td 26 .26 0 23 .6 42 21.016 18.419 15.858 13.337 10.874 8.385 5.966 3.493 tt 28 .28 23 .841779 20 . 121 6 92 17.065113 14.186449 11.3 329 11 8.5091867 5.69893 92 2.89887 0.0589943 chọn 32 26 24 21 17 15

Ngày tải lên: 10/05/2018, 16:29

... 0, 12- 0 ,23 10 0,3-0,5 22 0,9-1,1 40 1,9 -2, 2 70 2, 8-3,3 100 4 ,2- 4,8 7 ,2 86,4 115 120 10-13,5 Áp lực , m 1,5 2, 5 3,5 3 3 2- 5,5 13,5 13 -22 2- 6 22 18-35 2- 6 30 28 -48 2- 6 40 30-65 2- 6 Nguồn: Trần Đức ... 42 38 82 28 24 Độ ngập Hs, (m) K2 Jmaxm3/m2-h 2, 08 2, 52 2, 92 3,3 3,5 2, 5 Nguồn: (TCXD:51 /20 08 – BXD) Nội xuy → k2 = 3,0 72 Lượng khơng khí cần cấp ngày G=Q*D= 128 0* 12, 879 = 16486, 327 m3 ⁄ngày Lượng ... 11 2. 1.4 Bể lắng 12 2.1.5 Bể tách dầu mỡ 13 2. 2 PHƯƠNG PHÁP HÓA HỌC 14 Khử trùng 15 2. 3 PHƯƠNG PHÁP SINH HỌC 16 1 .2. 1 2. 3.1 Các cơng trình xử lý hiếu khí 16 2. 3 .2 Các cơng trình xử lý yếm khí 21

Ngày tải lên: 10/01/2019, 14:35