tính toán thiết kế bể lắng đợt 2

... màu Pt – Co 150 Tổng dầu mỡ khoáng mg/l 20 Chất rắn lơ lửng (TSS) mg/l 100 COD mg/l 25 0 BOD5 mg/l 150 Tổng Nitơ mg/l 60 Tổng Photpho mg/l Dầu mỡ mg/l 20 10 Coliform MPN/100ml 10000  Yêu cầu ... xử lý từ hệ thống phải đáp ứng yêu cầu Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia nước thải công nghiệp QCVN 40 -20 11/BTNMT, cột A (nguồn tiếp nhận sông Suối Cái dùng cho mục đích cấp nước sinh hoạt), Kq= 0,9

Ngày tải lên: 26/08/2022, 22:26

... đề tài trước Hội đồng bảo vệ 5 Ngày giao đồ án: 14/ 02/ 2 022 6 Ngày nộp đồ án: 10/06 /20 22 P Trưởng Bộ môn Đà Nẵng, ngày 14 tháng 02 năm 20 22 Người hướng dẫn ThS Nguyễn Công Vinh ... Nẵng, ngày tháng năm 20 22 Người phản biện TS.GVC Nguyễn Công Vinh TÓM TẮT Tên đề tài: Tính toán thiết kế lò hơi đốt củi nằm ngang, công suất 2 tấn/giờ để sản xuất ... sinh viên: Nguyễn Văn Thông , TÊN ĐỀ TÀI: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ LÒ HƠI ĐỐT CỦI NẰM NGANG CÔNG ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG SUẤT 2T/GIỜ DÙNG ĐỂ SẢN XUẤT TINH BỘT SẮN 20 22 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ

Ngày tải lên: 07/03/2024, 15:36

... ( 1 − cost 2 α ) ] } dα dt Ta có: dx dt =n=Vp −tốc độ piston dα dt = ω− vận tốc góc của trục khuỷu ω= 2 π n e Vp= R ω ( sinα + 2 λ sin 2 α ) =0, 525 . 123 ,3 π ( sinα + 1,6 2 sin 2 α )Vận tốc ... gian ta có công thức tính gia tốc của piston. j p = d v p dt = dv d α d α dt = dv d α ω j p = Rω 2 (cos(α) + λ.cos (2. α)) = 0, 525 .( 123 ,3 π ) 2 [cos(α) + 1,6.cos (2. α)] (m/s 2 )Dùng MATLAB ta vẽ ... mát: Làm mát bằng nước làm mát Chọn thông số kết cấu λ = R/L = 0.3Yêu cầu tính toánTính toán nhiệt và xây dựng giản đồ công chỉ thị của động cơ.TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONGCHỌN CÁC THÔNG SỐ NHIỆT1

Ngày tải lên: 02/08/2024, 16:11

... thông số kết cấu λ = R/L = 0.3II yêu cầu tính toán 1 .Tính toán nhiệt và xây dựng giản đồ công chỉ thị của động cơ Trang 3 PHẦN 2: TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG A CHỌN CÁC THÔNG SỐ TÍNH TOÁN NHIỆT ... 425 30.Đối với động cơ diesel Pz=λ ⋅ Pc =2 6,4 12, 8= (M Pa)Trang 13 2. 3.4 Quá trình giản nở :2. 3.4.1 Tỷ số giãn nở đầu ρ:ρ=βz Tzλ Tc=1,035 .22 8 82 961=1 ,23 2.3.4 .2 Tỷ số giản nở sau δ:Ta có hệ số giản ... )2. 3 .2 Quá trình nén:Trang 92. 3 .2. 1 Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình của khí nạp mới:m cv=av+bv2⋅ T=19,806+0,0041 92 T(kJ/kmol Ko )Ta có: a = 19,806; b = 0,00419 vv 2. 3 .2. 2 Tỷ nhiệt mol đẳng tích

Ngày tải lên: 08/08/2024, 18:21

... 10, 624 3 = 0 ,22 3 m3tc/kg Vkkhô = VRO2+ VN2+ VtO2+ VCO =10 ,2 m3tc/kg Bảng 2. 2: Bảng tính toán quá trình cháy V0kkm3tc/kg Vkm3tc/kg Vkkhôm3tc/kg VRO2m3tc/kg V0N2m3tc/kg VN2m3tc/kg V0H2Om3tc/kg VH2Om3tc/kg ... 21 1 .2. 1 Lò hơi ống lò 21 1 .2. 2Lò hơi ống lửa 21 1 .2. 3Lò hơi tàu thủy 22 1.3 Lò hơi nước tuần hoàn tự nhiên 22 1.3.1 Lò hơi ống nước nằm ngang 22 1.3 .2 Lò hơi có bao hơi đặt nằm ngang 23 ... 23 716.4 928 25 708.40031 1500 23 283.1535 27 820 .6 32 30148.94735 1600 24 984.9538 29 899.696 323 98.19138 1700 26 691.0039 31996 .27 9 34665.37939 1800 28 4 12. 1405 34100.0766 36941 .29 065 1900

Ngày tải lên: 24/09/2024, 09:49

... {(190.54 82 + 190.1 82 + 570 .23 ,4 82) .4 2 160 + (190.( -2, 02) 2 + 190 .25 , 52 + 570 .23 ,4 82) .2 + (190.(-3,63 )2 + 190 .25 , 52 + 570 .23 ,4 82) .2 + (190.39 ,22 + 190 .25 , 52 + ... 0-8 8- 12 12- 14 14 -20 20 -24 Công suất (%) 70 100 100 90 80 S td (MVA) 19,68 24 24 22 ,56 21 , 12 Bùi Nhật Quang - HTĐN1 - K40 5 08 12 14 20 t (h) 24 S TD(MVA) 19,68 24 22 ,56 21 , 12 1 .2. 5. ... {(190.39,9 82 + 190.(-16,5 )2 + 570 .23 ,4 82) .4 2 160 + (190. 32, 4 82 + 190.(-9 )2 + 570 .23 ,4 82) .2 + (190.30,8 82 + 190.(-9 )2 + 570 .21 ,8 82) .2 + (190.79, 722 + 190.(-9 )2 + 570.64,

Ngày tải lên: 25/01/2014, 10:20

... đoạn qua các xà móc cẩu hàng của cả 02 xe hàng. 1 .2. 2. Bước 2: Cẩu nâng tổng đoạn bằng cả 02 xe hàng đến khi cách mặt đất 2m. 10 [...]...1 .2. 3 Bước 3: Xe 2 tiếp tục nâng, xe 1 nhả từ từ ... nhau) 1 .2. 6 Bước 6: Móc cáp xe 1, xe 1 nâng, xe 2 hạ chậm 12 1 .2. 7 Bước 7: Xe 2 hạ, xe 1 giữ và nâng chậm đến khi tổng đoạn... Bước 6: Móc cáp xe 1, xe 1 nâng, xe 2 hạ ... nâng, xe 2 hạ chậm 12 1 .2. 7 Bước 7: Xe 2 hạ, xe 1 giữ và nâng chậm đến khi tổng đoạn chuyển từ trạng thái thẳng đứng sang nằm ngang 1 .2. 8 Bước 8: Cả 02 xe hạ tổng đoạn xuống

Ngày tải lên: 23/07/2014, 12:55

... Cho n dSW= 6mm, n= 2, RSW=175Mpa= 175x103 kN/m2 + Stt= RSW naSW 3 2 4ϕb 2 Rbt bho2 3 − 6 4 ×... 0 82. 1.11,5.1500.650 = = 328 3,6mm2 Rs 28 0 Cho n thép 6d28 = 36 92, 6 mm2 µ= As 328 3, 6 = b ' f ho ... là 340mm Nhịp tính toán lấy theo khoảng cách từ trục đến trục: L = 3L1 = 3x2450 = 7350mm 340 650 24 50 24 50 7350 24 50 24 50 24 50 7350 24 50 2 1 24 50 24 50 7350 24 50 3 P P P P P P G G G ... 1. 52 % Bảng tổng hợp tính thép: Tiệt Astt M αm ξ diện Nhịp (mm2) 155 .20 0.039 biên Gối 2 - 121 .94 0 .21 2 Nhịp 106.59 0. 026 giữa Gối 3 -106.59 0.185 Cho n thép φ as n μ (%) Asc... = 2 Sf

Ngày tải lên: 09/05/2015, 09:58

... 004 3.7 TÍNH TOÁN CT THÉP VÀ KIM TRA HÀM LNG 023 CHNG IV: THIT K B NC MÁI 4.1S liu tính toán 025 4 .2 Tính toán np b: 4.3 Tính toán thành b 028 4. 4Tính toán bn đáy. ... 1 12 6 .2 Tình t tính toán và thit k móng cc 118 6.3 chn ni lc tính móng: 121 6.4CHN VT LIU LÀM MÓNG 122 6.5.TÍNH TOÁN SC CHU TI CA CC 125 6.6/ TÍNH MÓNG M1 127 ... TÁC DNG LÊN SÀN 004 2. 3TÍNH TOÁN CÁC Ô SÀN 007 2. 4 Xác đnh ni lc trong các ô bn 011 2. 5 Tính toán ct thép : 0 12 2. 6 kim tra võng: 015 Chng 3: TÍNH TOÁN KT CU CU THANG

Ngày tải lên: 11/05/2015, 18:31

... hình 2. 2 gây nên xoắn Hãm 2M j io HS ϕc J c, l c HS 2M j io ϕc io ϕc ϕ io n io Jn Jc Mj ln lc ϕbx Mj j bx BX J bx Hình 2. 2 : Sơ đồ tính toán tải trọng động sử dụng phanh tay đột ngột Từ sơ đồ 2. 2 ... &x& P? ?2 = M o ⋅ &x& o ⋅ L L Ở : Pđ1 – Tải trọng động tác lên dụng lên cầu trước P? ?2 – Tải trọng động tác lên dụng lên cầu sau III TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN DÙNG TRONG THIẾT KẾ Ô TÔ Tải trọng tính toán ... phanh phanh chân lớn phanh phanh tay Khi tính toán mômen lực quán tính theo công thức (2. 9) (2. 15) cần ý độ cứng thực tế hệ thống truyền lực nhỏ tính toán, mômen phanh tác dụng nhíp biến dạng,

Ngày tải lên: 05/12/2015, 18:52

... 6 02. 0 657.1 6 92. 6 727 .3 1 721 8.5 18504.9 19877.4 21 276.4 22 663.5 24 077.7 25 479.9 26 888.8 17571 .2 18885 .2 2 028 5.6 21 7 12. 5 23 127 .8 24 570 .2 26000.9 27 438.0 17 924 .0 1 926 6.0 20 694.0 22 149.0 23 5 92. 0 25 063.0 ... 25 063.0 26 522 .0 27 987.0 1 827 7.0 19646.0 21 1 02. 0 22 585.0 24 056.0 25 555.0 27 043.0 28 537.0 18511.7 19899.4 21 374.0 22 875.4 24 365.9 25 883.4 27 390.1 28 903.0 18864.3 20 279.7 21 7 82. 2 23 311.5 24 830 .2 26375.9 ... 26 375.9 27 911.1 29 4 52. 0 19099.5 20 533.3 22 054.3 23 6 02. 3 25 139.7 26 704 .2 2 825 8.4 29 818.6 194 52. 1 20 913.6 22 4 62. 5 24 038.4 25 604.0 27 196.7 28 779.3 30367.9 19569.7 21 040.4 22 598.6 24 183.7 25 758.7 27 360.9

Ngày tải lên: 01/07/2016, 13:01

... nghiệp, tính toán thiết kế công trình-Nhà xuất ĐH Quốc gia Tp.HCM” tải trọng bề mặt nên giảm 1 ,25 -1,75 lần thời gian lưu nước tăng 1,5 -2, 0 lần  Để thiết kế bể lắng đợt một, thông số V0, RTa, phải tính ... cứu cột lắng bể lắng đợt  Nghiên cứu khả lắng hạt keo Fe(OH)3 nhằm làm giảm hàm lượng chất rắn lơ lững nước sông  Xây dựng mô hình cột lắng để phục vụ cho thí nghiệm thiết kế bể lắng đợt  Mỗi ... sau: Al2(SO4)3  2Al3+ + 3SO 42- ooooooooooooooooo TP.Hồ Chí Minh, tháng năm 20 09 Xây dựng mô hình cột lắng để phục vụ cho thí nghiệm thiết kế bể lắng đợt ooooooooooooooooo

Ngày tải lên: 04/09/2016, 15:16

... Σσ1 = -8,164 MN/m2 ; Σ? ?2 = 2, 3 524 MN/m2 ; Σσ3 = -2, 28 82 MN/m2 ; Σσ4 = 2, 5392MN/m2 ; ΣσI = -5 ,22 61 MN/m2 ; ΣσII = 5,4771 MN/m2 ; ΣσIII = -8 ,28 95 MN/m2 ; ΣσIV = -2, 4137 MN/m2 ; σ∑ tính theo công ... σ2i + 4τ2i ⇒ σ∑1 = Σσ1 = 8,164 MN/m2 ; σ? ?2 =Σ? ?2 = 2, 3 524 MN/m2; σ∑3 = Σσ3 = 2, 28 82 MN/m2 ; σ∑4 = Σσ4  = 2, 53 92 MN/m2 ; σ∑I = 8 ,21 87 MN/m2 ; σ∑III = 9,7360 MN/m2 ; σ∑II = 8,3806 MN/m2 ... 534 1 1 1 21 0 317 4,38 21 9 1 1 1 21 0 0 ,26 13 1 1 1 0,44 22 10 1 1 1 1,84 92 71 10 1 1 3 ,26 163 72 71 10 1 1 10 4,46 22 3 61 72 71 10 1 11 5,46 27 3 52 61 72 71 10 1 12 6,34 317 45 52 61 72 71 10

Ngày tải lên: 23/10/2016, 21:10

... trong- Chương 4 * Tính toán nhóm Thân máy, nắp máy Pbd 2 i i l1 l2 Dg l1 Pbd 2 4-4 i l2 i Pf 2 pz Pf 2 Df x a) y=Df/π Z =23 Df/π x=Dg/π l x b) Hình 4 .2 Sơ đồ tính toán nắp máy Khi động ... MN.m 2 π 2 π Vì Pg = Pf nên: M = u Pbl (D g − D f ) 2? ? MN.m (4-17) Khi động cơ làm.. .Tính toán Động cơ đốt trong- Chương 2 * Tính toán nhóm Thanh truyền 2- 1 Chương 2 Tính toán ... (0,6-0,8)dcp 2- 5 mm 3-4 2- 4 (1 /22 -1 /26 )D 2, 2-4mm 1-3 a (0,06-0, 12) D (0,6-1)D (0,5-0,8)D (0,35-0,45)D (0,3-0,5)D (0 ,25 -0,35)D (1,3-1,6)dcp (0,6-0,8)dcp (0, 02- 0,03)D 3-4 2- 3 (1 /25 -1/ 32) D (0,3-0,6)t 1-3 a

Ngày tải lên: 26/11/2016, 15:41

... thường 2/ 1 3/1 tức Hbể = 2Dbể Hbể = 3Dbể Chọn Hbể = 2Dbể ta có Vbể = Hbể*( => D 2bể = = => Dbể = 2. 41 m Từ ta tính giá trị chiều cao bể Hbể = 2* 2.41 = 4. 82 m 4.3 Thiết kế cánh khuấy - Gọi đường ... Vbể = * Vlên men = * 14.3 = 21 .45 m3 => Vbể = 22 m3 - Gọi: Đường kính bể lên men: Dbể (m) Chiều cao thiết bị : Hbể (m) - Tỉ lệ chiều cao thiết bị đường kính thiết bị thường 2/ 1 3/1 tức Hbể = 2Dbể ... sinh khối/ gam O2 => OUR = 4.63* = 0 .22 6 gam O2/ h So sánh OTR = 144.3 g O2/ h > OUR = 0 .22 6 g O2/h nên hệ thống cung cấp khí phù hợp với bể phản ứng thể tích lên men Kết luận: Thiết bị lên men

Ngày tải lên: 29/08/2017, 00:00

... NCIM -20 42: Effect of aeration and agitation regimes", 20 07): 110 x 10% = 21 1 (m3) Bể lên men tích lên men 21 10 m3 nên: Thể tích lên men ban đầu: VO = 20 %.V= 422 (m3) Tính tốn thiết bị lên men Bể ... là: 1 02 000 110 000 = 21 . 52 1010 (UI) Để đạt suất enzyme 20 0 tấn/năm tổng hoạt lực enzyme thu 21 . 52 1010 UI Với tổng hoạt lực enzyme thu 21 . 52 1010 UI ta cần lên men với thể tích là: (21 . 52 1010) ... đồ cấu tạo bể lên men theo mẻ Bể lên men Chọn tỉ lệ chiều cao (HT) : đường kính (DT) 2: 1 (HT=2DT) Bể có dạng hình trụ trịn nên ta có: V = HT = 26 38 (m3) mà HT = 2DT nên V = 2DT = = 26 38 Suy ra:

Ngày tải lên: 29/08/2017, 11:12

... LUẬN: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ BỂ PHẢN ỨNG SẢN XUẤT PROTEASE KIỀM TỪ BACILLUS LICHENIFORMIS VỚI CÔNG SUẤT 20 0 TẤN/NĂM GVHD: THS NGUYỄN THỊ QUỲNH MAI TP HCM – năm 20 17 Thiết kế bể phản ứng TÍNH TỐN, THIẾT ... ion natri cần thiết cho trình sinh lý trao đổi chất vi khuẩn độ pH homeostasis tổng hợp ATP NTH: NHÓM Thiết kế bể phản ứng 2. 2 Thiết bị lên men Hình 1: Bể phản ứng lên men Phần thiết bị thùng ... thông số bể thể tích, đường kính, chiều cao bể cánh khuấy tính sau: NTH: NHĨM Thời gian mẻ Thiết kế bể phản ứng Hình 3: Sơ đồ thùng lên men cấu cánh khuấy •Thể tích bể: V= H x       3 .2 D Chiều

Ngày tải lên: 29/08/2017, 11:12

... Hình 2. 1 Bể lưới lọc rác Hình 2. 2 Song chắn rác thơ Hình 2. 3 Bể lắng cát Hình 2. 4 Bể lắng radian Hình 2. 5 Mơ hình bể lắng li tâm Hình 2. 6 Bể tách dầu mỡ Hình 2. 7 Ao hồ sinh học Hình 2. 8 Bể aeroten ... Hình 2. 9 Bể SBR Hình 2. 10 Mương oxy hóa Hình 2. 11 Bể lọc sinh học Hình 2. 12 Đĩa sinh học Hình 2. 13 Lọc kỵ khí dòng chảy ngược xi Hình 2. 14 Bể tự hoại Hình 2. 15 Bể UASB Hình 2. 16 Bể mêtan Hình 2. 17 ... 42 38 82 28 24 Độ ngập Hs, (m) K2 Jmaxm3/m2-h 2, 08 2, 52 2, 92 3,3 3,5 2, 5 Nguồn: (TCXD:51 /20 08 – BXD) Nội xuy → k2 = 3,0 72 Lượng khơng khí cần cấp ngày G=Q*D= 128 0* 12, 879 = 16486, 327 m3 ⁄ngày Lượng

Ngày tải lên: 10/01/2019, 14:35

... 30) (2) Mặt khác: q = ? ?2. Δt4 = ? ?2. (t4 – ta) = 3.( 28 – 30) = - ( W/m2.h) (3) Từ (1), (2) , (3) ta tính ? ?2 = 0,386 m 3 .2. 5 Tính đáy bồn chứa Đáy bồn tựa cát chịu áp lực chất lỏng Ứng suất tính ... 7800 Độ ăn mòn, mm/năm 0,1 3 .2. 2 Tính tốn thơng số Các thông số bể bao gồm: chiều cao, đường kính, độ điền đầy Với đề thiết kế bể có dung tích 500 m3: Chọn: Đường kính bể: m Chiều cao sở : 1,8 m ... sở, m 3 .2. 3 Tính tốn thân bể Các yếu tố định đến bề dày thân bể Các yếu tố áp lực từ bên : + Áp lực mực chất lỏngchứa bể gây cho thành bể + Áp lực khoảng không gian trống bể gây cho thành bể Các

Ngày tải lên: 01/03/2019, 10:36

... Đường giãn nở n2 in2 1/ i 1 1,660 0,6 02 2,378 0, 420 3,144 0,318 pgn 4,1 2, 474 1, 724 1,304 Tính tốn thiết kế động đốt (XZV4- 021 8) 0,1479 0,1 726 0,19 72 0 ,22 19 0 ,24 65 0 ,27 12 0 ,29 58 0, 320 5 0,3451 0,3698 ... 4,407 5, 426 6,498 7,618 8,7 82 9,988 11 ,23 0 12, 520 13,830 15,1 82 16,564 17,9 82 19, 421 0 ,22 7 0,184 0,154 0,131 0,114 0,100 0,089 0,080 0,0 72 0,066 0,060 0,056 0,051 0,396 0, 322 0 ,26 9 0 ,22 9 0,199 ... trị đồ thị chuyển vị S = f(α) α(độ) λ cosα cos2α 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 0 ,24 1,00 0,98 0,94 0,87 0,77 0,64 0,50 0,34 0,17

Ngày tải lên: 16/03/2019, 16:11