tính toán thiết kế bể lắng đợt 2
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 1
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... Tuyết Nhung
4.5 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 1
Vùng Lắng
Q = 27 .149 m
3
/ngđ
= 1131 ,21 m
3
/h = 0,31 m
3
/s , hiệu quả lắng R = 50%.
Lượng SS còn lại sau khi qua bể lắng đợt 1 l :
180
ì
50% ...
70
1091, 42
07,0
2
4
ìì
=
ì
=
l
lo
f
f
n
(l)
Khong cỏch gia cỏc tõm l
93,0
70
65
===
n
L
l
(m)
Bng 4.9 Cỏc thông số thiết kế bể lắng đợt 1
Công trình Cơ sở tính toán Thông số thiết kế Kết quả ...
4 ,2) 32, 66(
12
1
12
1
8,08,0
=ì=ì
L
(m)
Chn H = 2, 4 m; (Quy phm H = 2 ữ 3,5 m) (Diu, 20 07)
Bỏn kớnh thy lc :
75,1
4 ,22 26,13
4 ,22 6,13
2
=
ì+
ì
=
+
ì
=
HB
HB
R
(m)
Vn tc nc chy trong b
3
0
10.8,9
4 ,22 6,13
31,0
=
ì
=
ì
=
HB
Q
v
...
- 6
- 10.9K
- 134
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 2
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... bể
2, 3878 ,23 411
=−=−=
b
FFF
(m
2
)
Bảng 4. 12 Các thông số thiết kế bể lắng đợt 2
STT Thông số Đơn vị Giá trị
1 Diện tích mỗi bể lắng m
2
411
2 Số bể lắng đơn nguyên 3
3 Đường kính bể lắng m 22
4 Đường ... TON THIT K B LNG T 2
ì
4.7.1 Din Tích Của Bể Lắng
Diện tích mặt thoáng của bể lắng (tính luôn phần phân phối trung tâm)
23 4.1
22
149 .27
===
L
Q
F
(m
2
)
Trong đó L = 22 m
3
/m
2
.ngđ, là tải trọng ... tải trng thy lc
8 ,23
322 )4/(
149 .27
22
max
=
ìì
==
nD
Q
L
(m
3
/m
2
.ng) (tha)
Quy phm t 16,4 32, 8 (m
3
/m
2
.ngđ) (Lai, 20 00)
Vận tốc đi lên của dòng nước trong bể
1
24
8 ,23
==
V
(m/h)////////////////
Kiểm...
- 3
- 10.6K
- 161
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG CÁT
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... Tuyết Nhung
4.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG CÁT
Bể lắng cát đặt sau song chắn rác, đặt trước bể điều hòa lưu lượng và chất lượng, đặt trước bể
lắng đợt 1. Đôi khi người ta đặt bể lắng cát trước ... nhật, bể lắng cát có dòng chảy dọc
theo máng tiết diện hình chữ nhật đặt theo chu vi của bể tròn, bể lắng cát sục khí, bể lắng cát có
dòng chảy xoáy, bể lắng cát ly tâm. Ở đây ta chọn bể lắng ... thu cát.
4.3.1 Tính Toán Kích Thước Bể Lắng Cát
Lưu lượng nước thải qua bể lắng cát: Q
tb
= 0,31 m
3
/s.
Thiết kế 2 bể lắng cát thổi khí, để khi cần ngừng 1 bể trong thời gian sữa chữa hoặc xúc...
- 4
- 13.4K
- 165
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ THỔI KHÍ
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... của mỗi bể: B = 22 ,1 m; chiều dài mỗi bể: L = 22 ,5 m.
Thi gian lu lc
63,7
149 .27
24 86 32
=
ì
==
Q
V
HRT
(h) (Quy phm HRT = 6 15h; Lai, 20 00)
Xỏc nh MLVSS
24 30300081,081,0
897 .25
066 .21
=ì====
MLVSS
M
M
VSS
TSS
VSS
... trong bể.
3. Làm trong nước và tách bùn hoạt tính ra khỏi hỗn hợp bằng bể lắng đợt 2.
4. Tuần hoàn lại một lượng bùn cần thiết từ đáy bể lắng đợt 2 vào bể thổi khí để hòa trộn với
nước thải đầu ... ngy
Thay cỏc thụng s trờn vo (1), ta c
7,443,3 123 87.1
10)34,816,01(
321 2,0149 .27
10)34,818,01(
34,8) 52, 0 320 (149 .27 4,018,015,0
10)34,818,01(
) 52, 0 320 (4,0149 .27
3
3
3
,
++=
ìì+
ìì
+
ìì+
ìììì
+
ìì+
ì
=
bioX
P
=...
- 8
- 1.5K
- 21
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ TIẾP XÚC
Ngày tải lên :
09/04/2013, 11:44
... ở bể tiếp xúc phút 24
17 Thể tích bể tiếp xúc m
3
453
18 Số bể đơn nguyên 3
19 Diện tích mỗi bể m
2
50,3
20 Chiều cao bể tiếp xúc m 3
21 Đường kính bể m 8
22 Lượng bùn sinh ra 12, 85
được tính ... Ứng với lưu lượng tính toán ta có các thông số thiết kế mương xả theo Bảng 4.13.
Bảng 4.13 Các thông số tính toán mương xả
Thông số tính toán
Giá trị ứng với lưu lượng
Q
tb
... m.
Chiu ngang mỏng trn
( )
20 5, 021 2005, 022 )1 (2
=ì+ì=+=
dndB
n
(m)
Khong cách giữa tâm các lỗ theo chiều đứng của vách ngăn thứ nhất (tính từ cuối máng trộn)
cũng lấy 2d. Khoảng cách từ tâm lỗ...
- 5
- 5.5K
- 65
Nghiên cứu lựa chọn công nghệ xử lý nước thải cho khu dân cư Đại Nam có 16000 dân.Tính toán, thiết kế bể sinh học hiếu khí
Ngày tải lên :
10/02/2014, 15:09
... Nam
86c`,_
^F#6j
S
ã
$9&n
2F;
0H>$9&n2;2Bz>
2F;
4HAFC2?;
g3N2LtDK&?2L2;
S
ã
ã-@WR-`
,
ã-@<Z,`
R
@ RX
T
W
`
,
ã @Z<,`
R
ã @ WW
,
`ã
-@W<Z
,
`
R
JF`
R
#2
3$'5-<FN$G9^3D
S
ã
#O#2TZ@<SS`
R
.3D`R
#29 :'Z ... WW
,
`ã
-@W<Z
,
`
R
JF`
R
#2
3$'5-<FN$G9^3D
S
ã
#O#2TZ@<SS`
R
.3D`R
#29 :'Z
S
ã
03D`
R
#20 RRT@SZWT_
^F#6j`
R
$9&n>Bd-Bz> ;2- FN$G
4v,X@S
4HAFC9 62
CF?5'"&H&Fl2A0:',BCUM [24 BC
IFH'LBC,K&?2LK&I&apos ;2# j9>@* @23 /F;%
2F;%
ã ... Nam
?12LFY&'"*t9>9|033N';
;C8F3DXTbZT}M`c$0lN23/8=+HIi&
N(:'^2i2BzF3D964K&?2L1IB0=C96N2
3/8@?12Lt9>9|0340,F%F2
;$0F9 62= E673/8Bd3N?t9>9|0;
&K&80#@3DBz3>3>AFI/=L$'3N
?0'34F3D5jFC673/8K&'1$h$0x=
02; #^12L9?3?!#!k
ã+WWp,#4Rv,3qgTU-
;CFN6$012L3^Q_`@UM[
^$/^Q_`3/8#OF$0e9\9>z$/Bz&H0=
2Fm&99\9>?$#$8;gFJ496
M`c=)3/8#eA&9>gF3D$#$Ijp3$'gF$0
Bz$0;Cg29x3/8
SVTH...
- 53
- 1.9K
- 5
Tìm hiểu về tính toán, thiết kế, ứng dụng, thi công cọc bê tông dự ứng lực
Ngày tải lên :
04/10/2012, 11:30
... VỀ TÌM HIỂU VỀ
TÌM HIỂU VỀ TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG
TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG
TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ, ỨNG DỤNG, THI CÔNG CỌC ...
V.
V.V.
V .2.
2. 2.
2. 2
22
2
CÁC
CÁCCÁC
CÁC
BỘ PHẬN MÁY ÉP CỌC
BỘ PHẬN MÁY ÉP CỌCBỘ PHẬN MÁY ÉP CỌC
BỘ PHẬN MÁY ÉP CỌC
- Các kết cấu chính của máy được thể hiện như trên các hình sau:
KẾT ... được liên kết với nhau bằng 2 hàng bulông. Dùng súng bắn hơi để xiết bu lông.
VẶN BULÔNG LIÊN K
VẶN BULÔNG LIÊN KVẶN BULÔNG LIÊN K
VẶN BULÔNG LIÊN KẾT 2 NỬA CÔPHA
ẾT 2 NỬA CÔPHAẾT 2 NỬA CÔPHA
ẾT...
- 88
- 3.6K
- 36
Tính toán thiết kế lò đốt rác y tế nhằm giải quyết ô nhiễm môi trường do chất thải rắn y tế sinh ra của bệnh viện đa khoa tỉnh Tây Ninh
Ngày tải lên :
24/04/2013, 15:25
... s
cp.
k
SO
N
O
OH
CO
imkJi
SOi
Ni
Oi
OHi
COi
i
i
i
i
==
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
)/ (21 4,1194
454,01,174500 026 ,01,1745
37, 826 65,1094754 92, 065,1094
73,38 32, 11 620 33 32, 0 32, 11 62
52, 11811,1 328 08 924 ,011,1 328
14 ,21 095,1718 122 25,095,1718
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
&apos ;2
Q
4
= ... )
)/(855,1196
59, 722 4,84310.576,510 .26 ,510.94,8
24 6,31,174500186,01,1745
16,8 026 5,10947 328 ,065,1094
44,37 32, 11 620 322 1,0 32, 11 62
31,13111,1 328 09887,011,1 328
109 ,21 515,1718 125 14,095,1718
3
800
563
,,
2
2
2
2
2
52
2
2
2
2
2
mkJi
i
SOi
Ni
Oi
OHi
COi
OPCaOHCl
SO
N
O
OH
CO
=
=ì++=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
( ... )
)/(495,1869
59, 722 4,84310.576,510 .26 ,510.94,8
08,51 ,27 3300186,01 ,27 33
584, 124 576,16997 328 ,076,1699
067,5876,18 020 322 1,076,18 02
484 ,20 978 ,21 1809887,078 ,21 18
69,34344 ,27 46 125 14,044 ,27 46
3
120 0
563
,,
2
2
2
2
2
52
2
2
2
2
2
mkJi
i
SOi
Ni
Oi
OHi
COi
OPCaOHCl
SO
N
O
OH
CO
=
=ì++=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
=ì=ì=
k
800k
C800
tCi
o
ì=
:...
- 104
- 1.8K
- 33
tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải thuộc da - bể điều hòa
Ngày tải lên :
27/04/2013, 09:33
...
+ì
ì
+
ì
+
ì
+=
d
l
g
V
g
VV
g
PP
ZZH
22
2
2
1
2
2 12
12
Trong ủoự
ã Z
2
Z
1
= 3 m
ã P
1
= P
2
: Áp suất ở đầu ống đẩy, hút.
ã V
1
= V
2
= V : Vaọn toỏc nửụực thaỷi trong ủửụứng oỏng, V = 1 .2 m/s
ã l : Chiều ... bông
( ở bể điều hòa )
325 0 325 0
COD, mg/L
Sau keo tụ tạo bông
( vào bể Aerotank )
122 5 .25 128 4.4
Hiệu quả khử COD (%)
62. 3 60.48
Trước keo tụ tạo bông
( ở bể điều hòa )
29 54 29 54
SS, ... = 1 .2 m. Dưới đáy hình chóp lắp ống xả ∅50.
Tổng chiều cao bể tiêu thụ
H = H
1
+ H
2
= 2. 2 + 1 .2 = 3.4 m
Trang 49
Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải
4.6 BỂ KEO...
- 17
- 3.2K
- 8
tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải thuộc da - bể AEROTANK
Ngày tải lên :
27/04/2013, 09:33
... Chương 4 : Tính Toán – Thiết Kế Hệ Thống Xửỷ Lyự Nửụực Thaỷi
+ì
ì
+
ì
+
ì
+=
d
l
g
V
g
VV
g
PP
ZZH
22
2
2
1
2
2 12
12
Trong ủoự
Z
2
– Z
1
= 7 m
P
1
= P
2
: Áp suất ở ... phân bón.
b. Tính toán
Lượng bùn tươi từ bể lắng đợt 1 : Q
tươi
= 16.16 m
3
/ngày ; G = 850.75 kg/ngày
Lượng bùn hoạt tính dư xả từ bể lắng đợt 2 theo tính toán trong bể Aerotank : ...
+ì
ì
+
ì
+
ì
+=
d
l
g
V
g
VV
g
PP
ZZH
22
2
2
1
2
2 12
12
Trong ủoự
Z
2
Z
1
= 2 m
P
1
= P
2
: AÙp suất ở đầu ống đẩy, hút.
V
1
= V
2
= V : Vận tốc nước thải trong đường ống, V = 1 .2 m/s
l
:...
- 20
- 1.5K
- 8
TíNH TOáN, THIếT Kế Và CHế TạO MẫU Lò ĐốT THAN QUY MÔ NHỏ (LTĐ 1,0) Để SấY KHÔ Và BảO QUảN NÔNG SảN
Ngày tải lên :
28/08/2013, 14:15
... m² 2, 5
Chiều rộng của bin sấy a m 2
Chiều dài của bin sấy b m 1 ,25
Nghiên cứu, tính toán, thiết kế và chế tạo mẫu lò đốt than quy mô nhỏ (LTĐ 1,0) để sấy khụ
510
4. KếT QUả TíNH TOáN, THIếT ... trên các
kết quả tính toán v thiết kế. Các công đoạn
gia công, lắp ghép, hon thiện v chế tạo
mẫu lò đốt ny đợc mô tả ở các hình 10, 11
v 12.
Nghiên cứu, tính toán, thiết kế và chế ... 2, 5 v có số
hiệu 4 70No2
1 /2
.
4.4. Kết quả tính toán
Dựa trên các ti liệu (Trần Văn Phú a,
20 00; Phan Hiếu Hiền, 20 00; Nguyễn Văn
Khỏe v cs., 20 00; Trần Văn Phú b, 20 00;
Hong Kim Cơ v cs.,...
- 14
- 5.4K
- 49
- tính toán thiết kế bể aerotank
- tính toán thiết kế bể lắng cát ngang
- tính toán thiết kế bể lắng cát
- tính toán thiết kế bể lắng 2
- tính toán thiết kế bể keo tụ tạo bông
- tính toán thiết kế bê tông cốt thép
- tính toán thiết kế lò hơi đốt nhiên liệu khí thiên nhiên
- tính toán thiết kế bể trộn trong xử lý nước cấp
- tinh tioan thiet ke be lang dot 2
- tính toán thiết kế bể lắng ly tâm
- tính toán thiết kế bể chứa nước
- tính toán thiết kế bể lắng ngang
- tính toán thiết kế bể lắng sơ cấp
- tính toán thiết kế bể lắng cát ngang kết hợp vớt dầu
- tính toán thiết kế bể lắng cát kết hợp vớt dầu
Tìm thêm:
- hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam
- xác định các mục tiêu của chương trình
- xác định các nguyên tắc biên soạn
- khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn
- khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản
- khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể
- xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế
- tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam
- điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí
- điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1
- khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam
- khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu
- nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ
- xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct
- phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ
- mở máy động cơ lồng sóc
- mở máy động cơ rôto dây quấn
- các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ
- hệ số công suất cosp fi p2
- đặc tuyến hiệu suất h fi p2