Tính toán thiết kế bê tông cốt thép cho mặt bằng sàn

2. Số liệu đề: Sơ đồ I L1 = 2.45m L2 = 6.6m Hoạt tải tiêu chuẩn: pc = 9.9 kNm2 3. Cấu tạo sàn: + Lớp sơn phủ hoàn thiện: γ =0.2 kNm2; n= 1.1 + Bê tông đá mi dày 3 cm: γ= 24 kNm3; n=1.2 + Bản BTCT dày 10cm: γ= 25 kNm3; n=1.1 + Lớp vữa trát dày 1.5 cm : γ= 18 kNm3; n=1.2

1   DAM CHINH SO DO SAN DAM PHU COT ED C BA 6600660066006600 1 2 3 4 5 6 73507350735073507350 BAN SAN TUONG CHIU LUC 1000 Lê Tùng Lâm 2    !  "  #$%&"  #''&  ()*+, /0 - #1123&  456*)78 9":070.;.)8.<#=23&  ># 9,?@&A8B4-&<#$23& 4 ># 9+5A8B=-&<#%23& 4 ># 9":0CDEF@A8B%-&<#G23& 4 ># $,?-60H=I  #%JEKI  #=1JEK<  #= %5.L0  9M!NA'=OI  #%JEKI P #Q%JEN.L078K.L0EO 9M!!NAR=OI  #G=JEKI P #%JEN.L0AS&K.L0T,O  Lê Tùng Lâm 3  "  3"  #''3$%#'1$R+8&C-0.U  !"#$% E+78 95.V&#4%KW# 9 D h L b m = #NT$%=O34%#G$&&  95.V.  #==&&#=& WS&0.X 9. A0 # ' ÷ dp L # ' ''== ÷ # %%=%$ ÷ &&K V. A0 #%%=&&#=%%& 9 A0 # $ ÷ dp h # %%=  $÷ # 4Q% Q%÷ &&K V A0 #==&&#=& -WS& Y. 9. A- # G  dc L ÷ # 4 $%= G  x ÷ # 'K% 1GKQ%÷ &&K  V. A- #Q==&&#=Q& 9 A- # $ ÷ dc h # Q==  $÷ # Q% 4%= ÷ &&&&K  V b dc = 4==&&#=4 A5H# A- 4==T4==&&#=4T=4& Lê Tùng Lâm 4  &'(  Lê Tùng Lâm 5 6 5 4 3 2 1 A B C D E 7350 7350 7350 7350 7350 6600 6600 6600 6600 DAM PHU 200x500 DAM CHINH 300x700 VUNG GIAM COT THEP TUONG CHIU LUC DAY 340 A A B B C C D D COT 300x300 Lê Tùng Lâm 6 9" ) #  L b dp − #$%===#%=&&#%& 2450 2450 200 200200 100 2450 550 550 550 DAM PHU DAM PHUDAM PHU ) *+ EZ.+ #N=T9==4T$T9=T%T9==%TGTOT& #$%G23&   ()*+ 0#T0 -  T&#T11T#GG23&KN#O -[+FVY.)@ )78 \#09#GG9$%G#'=4G23& ,- Lê Tùng Lâm 7 7.38kN.m 7.38kN.m 5.04kN.m 5.04kN.m P G 2250 2250 2250 9]DE.^0,#   o q L× #  '=4G %  x #Q4G2& 9]._#   s o q L× #  %=4G'  x #Q4G2& 9].^0DEC8DE# ±  ' s o q L× # ± ' %=4G'  x # ± %=Q2& 'Y.-.L0 9Y.-.L0*.^0,#Q4G2& ._#Q4G2& .^0DEC8DE# ± %=Q2& 9"6B@F^&)&`*.^0,#Q4GaY.&bK-@- @F^-c*Y.Ud 9eAY.)@.f. D.g#===&&K.#==&& 95.VE#%&&#R. = #==%#G%&& 9 m α #  = xbxhxR M bb γ # 4 =G%==%= 4Q xxxx #==GG 9 =1==GG= =×−−=−−= m αξ Lê Tùng Lâm 8 9M  # R b h b b o R S ξ γ × × × ×  11Q4 % =G%=%=1= = ××× = &  3&#411Q&&  3& 95.V.L0AGKE#=&&-hM  #$=1&&  3& 9ij# $=1 ==j ==j =$Qj === G% As x x bxho x = = =  9i & #=K=%j 9i &ET # K= GK% =K4Q K$ % b b R pl R S γ ξ × × × = × = j.)+.8&Uk -.L0 eA  N2&O l & m M7 N&&3 &O M7N&&3&O i#M73T.) NjO n o M7 .^0, QK4G =K=G1 =K=14 $=$KQ$ G = $=K1 =K$Q  QK4G =K=G1 =K=14 $=$KQ$ G = $=K1 =K$Q .^0DE %K=Q =K=' =K='4 Q4KQ ' == 4=K$ =K4% DE %K=Q =K=' =K='4 Q4KQ ' == 4=K$ =K4% QFY-.L0 .L00.pA'E== .L0.`)0.U" Lê Tùng Lâm 9 q $% ''   = L L #Q, VM  #=jM7NO#=jT$=$Q$#G=1% &&  3& #R5.VA'E==-hM  #$&&  3& 5.L0 ^&)&`p&AV-.`),C80.YEF,AS& Y. M  #%=jM7NDEO#%=jTQ4Q#4'G'&&  3& #R5.VA'E==-hM  #$&&  3& Lê Tùng Lâm 10 !!r(WsJ(t 6600 6600 6600 6600 7350 7350 7350 A B C D E 6 5 4 3   Y. Lê Tùng Lâm [...]... 380.13 3.00 1140.40 0.16 0.207 1698.31 22 380.13 3.00 1140.40 1.14 5 Tính cốt đai: Tính cốt đai cho mặt cắt bên trái gối 2 có Qmax= 159 kN + Khả năng chịu cắt của b tông: ϕb 3γ bR bho =0,6x1,0x0,9x103x0.2x0.5 = 54 < Qmax= 160.14 kN bt B tông không đủ khả năng chịu lực cắt, phải tính cốt đai + Cho n dSW= 6mm, n= 2, RSW=175Mpa= 175x103 kN/m2 + Stt= RSW naSW 3 2 4ϕb 2 Rbt bho2 3 − 6 4 ×... 082.1.11,5.1500.650 = =3283,6mm2 Rs 280 Cho n thép 6d28 = 3692,6 mm2 µ= As 3283, 6 = b ' f ho 1500.650 =0,34% µ max = ξ R γ b Rb 0, 623.1.11,5 100 = 100 = 2,56% Rs 280 Thoả điều kiện c, Tiết diện ở gối : + cho n a= 80 mm + Tiết diện tính toán: HCN b= 300, h= 700 mm + Bảng tổng hợp tính thép: Lê Tùng Lâm 36 Tiết diện M kN.m αm ξ AS tính Cho n thép mm2 AS cho n mm2 μ% Nhịp biên 578,4 0,08 0,08... (kN) 4, Tính cốt dọc: a, Tính Sf: Tiết diện tính toán hình chữ T: - Độ vươn của cánh:dựa vào 3 điều kiện L2 − bdc 6600 − 300 2 2 + Sf ≤ = = 3150 mm 3L1 + Sf ≤ 3x 2450 6 = 6 = 1225 mm + Sf ≤ 6 h'f =6x100= 600 mm Cho n Sf = 600mm - Bề rộng bản cánh: b'f = 2 Sf +bdc= 2x600 + 300 =1500 mm - Kích thước tiết diện chữ T b'f = 1500, h'f =100, b=300, h=650 mm b, Tiết diện ở nhịp: + Cho n a=50mm,... 0.2 × 0.52 160.14 =0.42 m=420mm + Sct1 ≤ h/3=550/3= 183 và Sct ≤ 300mm  h 550 = 183mm  = Sct1 ≤  3 3 cho n Sct1=150mm 300mm  Sct 2 3 3  h = × 550 = 412,5mm ≤ 4 4 cho n Sct2=300mm 500mm  Tại vị trí dầm gần gối L/4tại vị trí giữa dầm: + Cho n s = min(Stt, Smax, Sct)=139(mm)  cho n s = 150mm Tại vị trí giữa dầm L/2: S = Sct 2 = 300mm + Kiểm tra: + α = Es / Eb = 21.104 / 27.103... 127,91 43,99 9 30,7 10 131,57 Q 160,14 Biểu đồ bao moment và lực cắt dầm phụ 4 Tính cốt thép dọc: a Tiết diện tính toán: - Độ vươn của cánh:dựa vào 3 điều kiện L1 − bdp + Sf ≤ 2 2.45 − 0.2 2 = = 1.125 m L2 − bdc 6.6 − 0.3 6 6 + Sf ≤ = = 1.095 m Lê Tùng Lâm 132,57 15 + Sf ≤ 6 h'f =6x0.1= 0.6 m Cho n Sf = 0.6m - Bề rộng bản cánh: b'f = 2 Sf +bdp= 2x0.6+ 0.2=1.4 m - Kích thước tiết... 11,5*0.2*0.5 = 341.13 kN > Qmax Không cần tính cốt xiên cho dầm phụ 6/Tính đoạn kéo dài W: - Đoạn cắt lý thuyết: Với: qsw = W= 0,8Q 2 q sw Rsw × nasw S Trong đoạn dầm d6@150 thì: qsw = Rsw × nasw 175 × 2 × 28 = =65 kN/m S 150 Trong đoạn dầm d6@300 thì: qsw = Rsw × nasw 175 × 2 × 28 = =33 kN/m S 300 ⇒W= 0,8Q × S + 5d ≥ 20d 2 × Rsw × nasw + Nếu W < 20d => cho n đoạn W = 20d + Q: Lực cắt xác... Tùng Lâm αm [M] 99.57 22 III, THIẾT KẾ DẦM CHÍNH: 1, Sơ đồ tính:Tính theo sơ đồ đàn hồi, xem như một dầm liên tục có 5 nhịp tựa lên tường biên và các cột Cho n chiều dài đoạn dầm kê lên tường là 340mm Nhịp tính toán lấy theo khoảng cách từ trục đến trục: L = 3L1 = 3x2450 = 7350mm 340 650 2450 2450 7350 2450 2450 2450 7350 2450 2 1 2450 2450 7350 2450 3 P P P P P P G G G G... Moment âm: - Tiết diện tính toán: HCN b= 0.2m, h= 0.55m - Với M= 121,2 kN.m M + α m = γ xR xbxh 2 b b o + ξ = 1- (1 − 2α m ) + AS= ξ × γ b × Rb × b × ho RS As + μ % = bxh x100% 0 + μ = 0,05 % Lê Tùng Lâm 17 + μmax = 1.52 % Bảng tổng hợp tính thép: Tiệt Astt M αm ξ diện Nhịp (mm2) 155.20 0.039 biên Gối 2 -121.94 0.212 Nhịp 106.59 0.026 giữa Gối 3 -106.59 0.185 Cho n thép φ as n μ (%) Asc... = 2 Sf +bdc= 2x600 + 300 =1500 mm - Kích thước tiết diện chữ T b'f = 1500, h'f =100, b=300, h=650 mm b, Tiết diện ở nhịp: + Cho n a=50mm, ho= h - a = 700 – 50 = 650mm + cho n giá trị Mmax= 578,4 kN.m + Tiết diện tính toán chữ T Lê Tùng Lâm 35 + Vị trí trục trung hoà M f = γ b Rbb'f h'f (ho − 0.5h'f ) = 1×11.5 × 103 × 1.5 × 0.1× (0.65 − 0.5 × 0.1) = 1035 kN.m >Mmax trục trung hoà qua... m - Kích thước tiết diện chữ T b'f = 1.4 h'f =0.1, b=0.2, h=0.55 m b Moment dương: + Vị trí trục trung hoà: cho n a=0.05m, ho=0.55 - 0.05=0.5m Mf = γ b Rb b'f h'f (ho − 0,5h'f ) = 1x 11,5x 103 x1,4x0,1x(0,5-0,5x0,1) = 724.5 kN.m > M Trục trung hoà qua cánh, tiết diện tính toán hình chữ nhật Lê Tùng Lâm 16 b = 1.4m, h= 0.55m M + α m = γ xR xbxh 2 b b o + ξ = 1- (1 − 2α m ) + AS= ξ × γ