trường hợp 2 công trình vận hành bình thường hồ ở mndbt áp lực đất tác dụng với tổ hợp lực cơ bản hoặc có lực động đất tác dụng tổ hợp lực đặc biệt

Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II

Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II

Ngày tải lên : 21/09/2015, 22:17
... 17.6 17.9 20 .3 24 .1 27 .7 29 .2 29.6 28 .7 26 .8 24 .4 21 .6 18.9 23 .9 Nhiệt độ m/đ 18.7 19.4 22 .3 26 .9 31.8 32. 7 33.7 32. 0 29 .2 25.8 22 .6 19.6 26 .2 1 .2. 2 .2. 5 Độ ẩm Độ ẩm tương đối trung bình tháng ... 30 0.36 0. 725 8 0.1033 0. 623 2. 850 0. 623 31 0 .22 0. 321 4 0. 623 4 0.30 2. 548 31 0 .21 0. 321 4 0.6364 0. 32 2 .23 3 28 0 .23 0 .29 0.4914 0 .20 2. 0 32 31 0.18 0.4 821 1.4098 0.93 1.104 30 0.18 0 .23 32 1.3373 1.10 ... 0.058 0.017 IX 2. 522 0.390 1.9 82 0.340 0.0 32 0.011 X 4 .21 0. 522 3.366 0.456 0. 029 0.013 XI 4 .21 0. 522 4 .21 0 0. 522 0. 026 0.014 XII 3.857 0.497 4.034 0.509 0. 024 3 0.0 12 I II 3.497 3 .25 7 0.470 0.451...
  • 204
  • 824
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc

Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc

Ngày tải lên : 15/12/2013, 10:15
... trường hợp có lực kích ống bảng 415 Bảng Bảng tính tốn hệ số an tồn chuyển vị ngang (trượt), trường hợp thi cơng kích ống Loại lực Diễn giải Kết (kN) Lực trượt nghiêng 2% Áp lực chủ động 0. 02* 6858 ... - 12. 5m q=10 kN/m 2. 46 kN/m 46 .2 kN/m2 53.8 kN/m 2 106.46 kN/m 170 .2 kN/m 421 .4 kN/m2 821 .8 kN/m 654 kN/m 113 kN/m 121 .3 kN/m -16.88m Ghi Xem bảng 2 804.6 kN/m 167.9 kN/m Hình : Áp lực chủ động ... phương lực kích ống giếng 25 .27 mm Plane E 418 Hình : Lực cắt lớn Q 12 (1,090kN/m) Moment uốn lớn thành giếng theo hai phương M 22 (7 62. 26 kNm/m) M11 ( 922 .07 kNm/m) Hình : Với lực kích ống 1.3 x 12, 000...
  • 7
  • 1K
  • 10
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Điện - Điện tử
THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY

THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY

Ngày tải lên : 19/06/2015, 00:07
... 0 ,26 (27 ,710 )2+ 0,78(61,836 )2 + + 2[ 0 ,26 (38, 126 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(61,836 )2] + + 2[ 0 ,26 (47, 426 )2+ 0 ,26 (14,408 )2 + 0,78(61,836 )2] + + 2[ 0 ,26 (48,4 12) 2+ 0 ,26 (14,408 )2 + 0,78( 62, 920 )2] + + 2[ 0 ,26 (63,965 )2+ ... 2[ 0 ,26 (63,965 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(87,675 )2] + AAT2+AT3 =2. 0, 12. 8760+ + 2[ 0 ,26 (87,637 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(111,347 )2] + + 2[ 0 ,26 (77 ,25 0 )2+ 0 ,26 (33,013 )2 + 0,78(110 ,26 3 )2] + + 2[ 0 ,26 (85,468 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 ... 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(109,187 )2] + + 2[ 0 ,26 (61,797 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(85,507 )2] + + 2[ 0 ,26 (71,099 )2+ 0 ,26 (14,408 )2 + 0,78(85,507 )2] + + 2[ 0 ,26 ( 72, 184 )2+ 0 ,26 (14,408 )2 + 0,78(86,5 92) 2] AAT 2+ AT...
  • 127
  • 621
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH

ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH

Ngày tải lên : 05/05/2016, 22:20
... Hình Đặc trưng mặt cắt ngang Lực nén tới hạn tiết diện ngang đặc rỗng xác định sau: Pn= AgFcr (LRFD E2-1) Fcr  0,658 c Fy với c  1,5 (LRFD E2 -2)  0,877  Fcr   Fy với c > 1,5 ... chuẩn xây dựng Việt Nam – 1997 [2] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00 – SAP STEEL , January 20 03 Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8 /20 09 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ ... SAP 20 00 – ANALYSIS REFERENCES, January 20 03 [6] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00 – BASIC ANALYSIS REFERENCES, January 20 03 [7] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00...
  • 6
  • 294
  • 1
  1. Giáo Dục - Đào Tạo
  2. Cao đẳng - Đại học
Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km

Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km

Ngày tải lên : 24/06/2016, 15:16
... 22 2+980, Km 22 3+140, Km 22 3+540, Km 22 3+640, Km 22 3+ 720 , Km 22 3+960, Km 22 4+140, Km 22 6 +26 0, Km 22 6+340, Km 22 6+580, Km 22 6+760, Km 22 6+980, Km 22 7+380, Km 22 7+888, Km 22 8 +26 3, Km 22 8+560, Km 22 8+580, ... ≥ 1 .25 ) bao gồm : Km 21 9+ 020 , Km 22 0 +25 0, Km 22 2+440, Km 22 4+000, Km 22 6+180, Km 22 6+640, Km 22 7+780, Km 22 8 +29 6, Km 22 8+300, Km 22 9+960, Km 23 0+000, Km 23 1+040, Km 23 2+680, Km 23 5+860, Km 23 5+980, ... 22 8+580, Km 22 8+600, Km 22 8+ 820 , Km 22 8+900, Km 22 9+160, Km 22 9 +26 0, Km 22 9+300, Km 22 9+430, Km 22 9+680, Km 22 9+ 720 , Km 22 9+759, Km 22 9+840, Km 23 0+400, Km 23 0+460, Km 23 1+400, Km 23 1+600, Km 24 0+360,...
  • 46
  • 993
  • 3
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.

Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.

Ngày tải lên : 07/11/2013, 03:15
... lớn lực pháp tuyến đáy cột đất, N n Điểm tác dụng lực pháp tuyến đáy cột đất n-1 Độ lớn lực pháp tuyến cột đất, E n-1 Điểm tác dụng lực pháp tuyến cột đất, X n-1 Độ lớn lực tiếp tuyến cột đất, ... Fellenius Có Không Có Bishop cải tiến Có Không Có Công thuật Có Có Không Có Có Không ty kỹ Lowe-Karafiath * Có thể chọn hai hướng để tổng hợp lực ** cân mô men dùng để tính lực pháp tuyến cột đất Bảng ... cân lực cân mô men sử dụng, để tính toán lực pháp tuyến cột đất Lực cột đất Lực tiếp tuyến cột đất cần để tính toán lực pháp tuyến đáy cột đất Lực tiếp tuyến cột đất tính phần trăm % lực pháp...
  • 30
  • 2.9K
  • 44
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Kiến trúc - Xây dựng
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

Ngày tải lên : 30/12/2013, 20:47
... Hưởng Của Kết Cấu Ôtô Khi Quay Vòng aht = v(α ' + ε ' ) [2- 8] 2. 2/Phương trình động lực học xe quay vòng: Hình 2- 3: Mô hình động lực học xe quay vòng Xét mô hình phẳng xe Hình 2- 3 Các lực tác dụng ... Hình 2- 1: Mô hình xác định quĩ đạo tâm xe vận tốc xe 2. 1.1/Phương trình vận tốc : r Xét Hình 2- 1: Chiếu v lên phương Txo , Tyo ta vxo = vCos(α + ε ) [2- 1] v yo = vSin(α + ε ) [2- 2] 2. 2 .2/ Tọa ... đàn hồi Cl thay đổi Nhưng nhìn vào [2- 30] dù Cl có ' thay đổi làm giảm Cα t dẫn đến St giảm tức giảm lực bên tác dụng lên bánh xe cầu trước Vậy tóm lại ta có phương trình động lực học [2- 15]; [2- 16];...
  • 96
  • 885
  • 5
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Báo cáo " TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC CÓ XÉT ĐẾN YẾU TỐ KHÔNG BÃO HÒA CỦA ĐẤT TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM" pdf

Báo cáo " TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC CÓ XÉT ĐẾN YẾU TỐ KHÔNG BÃO HÒA CỦA ĐẤT TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM" pdf

Ngày tải lên : 25/03/2014, 18:21
  • 1
  • 1.4K
  • 26
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Báo cáo khoa học
Tính toán ổn định của kè pptx

Tính toán ổn định của kè pptx

Ngày tải lên : 28/03/2014, 12:20
... arccotg (2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê Thay số vào (6.3) ta có : Pgt = G1.sin26o06'.cos26o06'- G1.cos 226 o06'.0.40 = 1 ,29 (T) Vậy : Pgt = 0.44 (T) + Lực chống trượt mặt BC : P ct (T) Pct = G2.tg 2 ... BB’DA Vậy : G1 = γ.F1.1 = 2, 0.3,11= 6 ,22 (T) + Trọng lượng thân khối kè BB’CC' (G 2) : G2 = γ.F2.1 Trong : (6 .2) - γ = 2, 0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F2 = 0,40 (m2) : diện tích mặt cắt ... = G2.tg 2 + G1.tg 2 (sin2α1 – sinα1.cosα1.tgϕ1) Trong : - tg 2 : ma sát kè đá đổ rối, lấy tg 2 = 0.60 - α1 = arccotg (2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê Thay số vào (6.4) ta có : Pct = 0.61(T)...
  • 6
  • 3.5K
  • 81
  1. Giáo Dục - Đào Tạo
  2. Cao đẳng - Đại học
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long

Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long

Ngày tải lên : 03/04/2014, 17:12
... 1.00E+ 12 1.00E+11 1.00E+10 1.00E+09 1.00E+08 1 .26 1.00E+ 12 1.00E+11 1.00E+10 1.00E+09 1.00E+08 1 .24 1 .22 1 .20 1.18 1.16 1.14 1. 12 1.10 0.90 1.08 0.88 0.86 0.84 0. 82 0.80 0.78 0.76 0.74 0. 72 §é ... 1.00E+ 12 1.00E+11 1.00E+10 1.00E+09 1.00E+08 0. 42 0.40 0.38 0.36 0.34 0. 32 0 .28 0.30 0 .26 0 .24 0 .22 §é sƯt B 0 .20 0.18 0.16 0.14 §é sƯt B H×nh 2- 14: Sù thay ®ỉi hƯ sè nhít (η) theo ®é sƯt (B) ... 0.389 0.378 0.365 0.363 B 0 .23 3 0 .22 0 0 .21 0 Tõ biÕn 0 .20 7 η, Poise 3.64 x 109 4.38 x 1010 7. 72 x 1011 2. 93 x 1013 η, Poise 4.88 x 109 3.66 x 1010 7 .28 x 1011 3.91 x 1013 2. 4 NhËn xÐt vµ kÕt ln rót...
  • 27
  • 1.2K
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc

Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc

Ngày tải lên : 03/04/2014, 21:41
... áp lực tác dụng lên mặt bên thỏi áp lực đất 2. 2.1 áp lực đất điều kiện sản sinh chúng [6] Terzaghi làm thí nghiệm mô hình tìm hiểu quan hệ áp lực đất độ chuyển dịch tờng Từ biểu đồ hình 2. 2 thấy ... định giá trị tổng áp lực đất chống Ech: 13 áp lực đất chống lấy gần áp lực đất ngng đợc tính theo công thức E.Franke[30], xem hình 3.3 Giá trị cờng độ áp lực đất chống tính toán theo công thức sau ... thấy có nhiều phơng pháp để tính toán ổn định mái dốc: phơng pháp bỏ bớt lực, phơng pháp giả thiết hớng tác dụng lực tơng tác, đờng tác dụng lực tơng tác số phơng pháp khác Trong phơng pháp tính...
  • 26
  • 2K
  • 5
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.

bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.

Ngày tải lên : 03/05/2014, 17:58
... 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 2. 624 563 2. 624 563 2. 50458 2. 50458 2. 624 563 2. 624 563 4. 829 42 4.87 328 4. 829 42 4.3168 12 4.3168 12 4. 829 42 4.87 328 4. 829 42 4.3168 12 4.3168 12 ... 17.078 16.074 19.158 17.147 16.133 20 .673 23 .304 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0.116 0.116 0.116 0.116 0.116 0.116 ... 429 .3866 646.39 12 157.09 195.1931 89.9345 94.00406 196 197 198 199 20 0 20 1 20 2 20 3 20 4 20 5 20 6 20 7 20 8 20 9 21 0 21 1 21 2 21 3 21 4 21 5 21 6 21 7 21 8 21 9 22 0 22 1 22 2 22 3 22 4 22 5 22 6 22 7 11.34 11.34 11.34...
  • 44
  • 833
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh

Nghiên cứu tính toán ổn định phanh

Ngày tải lên : 30/05/2014, 11:04
... 0,8 0,8 2, 977 5,1 52 6,904 7,448 7,679 7, 829 6,718 3,8 82 2,897 2, 685 2, 605 2, 555 67,187 38, 824 28 ,967 26 ,854 26 ,047 25 ,545 2, 759 4,546 5,877 6 ,27 2 6,438 6,546 83,187 54, 824 44,967 42, 854 42, 047 ... 0,8 2, 977 5,1 52 6,904 7,448 7,679 7, 829 3,359 1,941 1,449 1,343 1,303 1 ,27 8 16,797 9,706 7 ,24 2 6,714 6,5 12 6,386 2, 583 4,118 5 ,21 5 5,536 5,670 5,756 24 ,797 17,706 15 ,24 1 14,714 14,5 12 14,386 Bảng ... 1 02   1 02 8500.9,81 − 0, 27 + 0, 28 ÷ 2   1 − 0, 2. 0, 28  = 22 0, 26 (m / s ) jp2 = 1,3/ 0, 322 GVHD: PGS.TS Nguyễn Văn Phụng SVTH: Đỗ Sĩ Hải & Chu Thành Khải 21 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 5.1.5 Tốc...
  • 34
  • 663
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Thạc sĩ - Cao học
CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH

CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH

Ngày tải lên : 31/07/2014, 10:15
... (0.0 12 + j 0. 025 ) = 1.784 + 0.958 = 2. 025 28 .22 80 Sc in ng tng ng ca NMN2 l: * I N 2 = S F2 * = U N 2 2. 025 28 .22 80 = 1.91- 25 .6460 1.06 2. 5 82 E '2 = U N 2 + I N 2 ì jX F2 = 1.0 62. 5 820 + 1.91- 25 .6460 ... + 1.598ìsin ( 12 9.4410) ' P2III = E '2 Y22sin 22 - E1 E '2 y12sin( 12 + 12) = E '2 Y22sin 22 2 = 1.19 32 2. 465ìsin29.7050 - 1.1 92 1.193ì1. 124 ìsin ( 12 + 9.4410) = 1.738 - 1.598ìsin ( 12 + 9.4410) Cụng ... 12 = -(00) = 00 ; 12 = 900 - 12 = 900 c tớnh cụng sut ngn mch : '2 ' '2 P1II = E1 Y11sin11 + E1 E '2 y12sin( 12 - 12) = E1 Y11sin11 = 1.1 922 ì0. 124 ìsin00 = ' P2II = E '2 Y22sin 22 - E1 E '2 y12sin(12...
  • 23
  • 906
  • 37
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps

Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps

Ngày tải lên : 06/08/2014, 12:22
... hình tính ổn định tháp bỏ qua rung động tháp Với mô hình này, rung động tháp trình làm việc đợc coi không đáng kể Lực tác dụng lên tháp gồm có: tải trọng gió (bão), tải trọng có độ nghiêng, trọng ... thợ vận hành thiết bị Tham khảo theo [4] ứng với máy có phận quay (các động điện, ) Agh = 0,1ữ0 ,2 mm b Kiểm tra điều kiện áp lực tác dụng lên nền: max k.R Trong đó: k - hệ số kể đến tác dụng động ... rung; pi - áp lực đơn vị tác dụng lên nền; P(,t) lực gây rung sàng rung Khi áp dụng hai mô hình vật lý trên, việc tính toán động lực học đế móng tháp trộn dẫn đến việc khảo sát toán dao động vật...
  • 6
  • 682
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Báo cáo khoa học
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx

Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx

Ngày tải lên : 06/08/2014, 13:21
... toán (M) Với sơ đồ đất đắp tải trọng hình thang dài vô hạn (hình dới) - m đợc tính theo công thức (5) M = RR pz ln2 + (1 )2 b R 2R (5) 1, - tính radian P - áp suất đắp tác dụng lên đất tự nhiên ... đờng ổn định 2. 2 Đánh giá ổn định đờng đắp theo sức chống cắt đất tự nhiên Theo phơng pháp ngời ta quan niệm rằng: Dới tác dụng tải trọng đất đắp, xe cộ trọng lợng thân đất tự nhiên, đất tự nhiên ... số an toàn ổn định K2 đợc xác định: K2 = S max K2 < điểm tính toán đất tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tính toán đất tự nhiên trạng...
  • 4
  • 564
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Báo cáo khoa học
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)

Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)

Ngày tải lên : 07/08/2014, 16:32
... sin w2   cw2  e2  Bw2 F H 22   0 2   F     w20   F sin w2  cos w2  /  2 F  I  m1e 12  m2e 22  0  (5.85) 21    B3 h  B2  B2  2 * *  F   m2e2  m1e1 ...  kw2  e2 w2 F H 32  w20 cos  w 2  sin  w 2  F   cw1  e1 2   0   0    Bw2 *   F H 22  w20 F sin  w 2 1   F  /  I  m1e 12  m2e 22   cw2  e2    0  ... không gian thời gian 2. 2 Các tƣợng dao động cầu phát sinh gió Theo tài liệu [13], phản ứng công trình tác dụng gió tổng hợp tượng khí lực học 2. 2.1 Tác dụng tĩnh gió lên cầu 2. 2.1.1 Biến dạng ứng...
  • 24
  • 556
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp

Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp

Ngày tải lên : 07/08/2014, 16:36
... ng sut tnh 2. 2.1 .2 Cỏc hin tng mt n nh tnh 2. 2 .2 Tỏc dng ng ca giú lờn cu 2. 2 .2. 1 Dao ng xoỏy khớ 2. 2 .2. 2 Dao ng giú ma 2. 2 .2. 3 Dao ng ri ca dũng khớ 2. 2 .2. 4 Dao ng phớa cui giú 2. 2 .2. 5 Dao ng ... c bn ca lý thuyt flutter c in Trang 10 10 12 13 14 15 15 15 15 16 16 17 17 18 20 20 22 25 26 28 29 32 32 34 39 39 40 41 43 45 45 47 51 52 52 52 3.1 .2 H phng trỡnh dao ng t kớch khớ ng hc un xon ... j bDhj K j bDhj K K * (2. 118) (2. 119) (2. 120 ) (2. 121 ) (2. 122 ) (2. 123 ) (2. 124 ) 38 n aDpj P* C ' D K ; j bDpj K K n aDpj bDpj j bDpj K P4* C 'D (2. 125 ) Cỏc hm ch s fx f M ,...
  • 139
  • 721
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)

Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)

Ngày tải lên : 16/08/2014, 09:57
... system? eBook for You Remedial Action Schemes IEEE 24 – SHORT-CIRCUIT ANALYSIS eBook for You 22 23 SHORT-CIRCUIT ANALYSIS • When we built the IEEE 24 Test System, there was no input data for the ... Now perform QV analysis for Bus 24 IEEE 24 – DYNAMIC ANALYSIS eBook for You 39 40 DYNAMIC ANALYSIS Dynamic Analysis Setup Prepare the IEEE 24 saved case file (V 32) to use for dynamic simulations ... initially? eBook for You • 42 DYNAMIC ANALYSIS Applying a 3-Phase Line Fault Run the simulation to 1s • Apply a 3-phase line fault on the line from Bus 21 to Bus 22 • Leave the fault for cycles...
  • 62
  • 1K
  • 9
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Điện - Điện tử
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)

Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)

Ngày tải lên : 16/08/2014, 10:27
... MODELS IN PSS®E DC Exciters  EXDC2 and ESDC2A KA = 300 TA = 0.01 TB = TC = TE = 1.33 KF = 0.1 TF = 0.675 SE[E1] = 27 9 0 .27 9 SE[E2] = 0.117 E1 = 05 3.05 E2 = 2. 29 KE = 1.0 VRMAX = 4.95 VRMIN = ... eBook for You  EXDC2 and ESDC2A 47 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You  EXDC2 (IEEE DC2) 48 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You  ESDC2A (IEEE DC2A) 49 EXCITER MODELS ... ESDC1A KA = 46 TA = 0.06 TB = TC = TE = 0.46 KF = 0.1 TF = 1.0 SE[E1] = 33 0.33 SE[E2] = 0.10 E1 = 3.1 E2 = 2. 3 KE = computed p VRMAX = 1.0 VRMIN = -0.9 eBook for You  Sample data 46 EXCITER...
  • 125
  • 794
  • 8
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Điện - Điện tử

Xem thêm

Tìm thêm: