tính toán về cường độ ổn định của nền và móng theo trạng thái giới hạn 1

TÍNH TOÁN NỀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN VỀ BIẾN DẠNG (TTGH II)

Ngày tải lên : 25/10/2013, 08:20

... 97 ,1 193 1, 5 7 ,17 10 ,20 15 ,1 20 ,1 37,3 64,0 11 9 243 2,0 7,38 10 ,80 16 ,2 25,4 41, 9 73,6 14 0 292 2,5 7,56 11 ,30 17 ,3 27,7 46,4 82,9 16 0 339 9,0 7,77 11 ,80 18 ,4 29,8 50,8 91, 8 17 9 386 3,5 7,96 12 ,30 ... 31, 10 17 ,40 18 ,10 24,50 11 ,34 13 ,90 18 ,50 6, 91 10,20 13 ,20 3,84 8,94 8,49 1, 84 3,08 2,97 0,47 64,20 75,30 86,46 52,70 61, 60 61, 38 42,40 49,30 41, 78 33,30 38,50 27, 61 25,40 29 ,10 16 , 41 18,70 21, 10 ... 14 ,30 3,42 6 ,13 11 ,00 2 ,15 4,58 7,68 1, 19 2, 41 3,03 0,38 18 ,4 30,2 15 ,32 15 ,60 25,40 11 ,10 12 ,90 20,60 7,64 10 ,40 16 ,20 4,93 7,97 21, 10 2,92 5,67 8,09 1, 50 2,75 3,02 0,43 33,30 46,20 35 ,16 27,90...

16
6.1K
39

Tính toán cấu kiện BTCT theo trạng thái giới hạn thứ II

Ngày tải lên : 20/10/2013, 16:19

... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h - ... âënh theo cäng thỉïc h0 thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: ...

9
2.5K
44

Tính toán cầu kiện BTCT theo trạng thái giới hạn thứ II

Ngày tải lên : 25/10/2013, 00:15

... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h - ... âënh theo cäng thỉïc h0 thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: ...

9
1.1K
18

Tính độ bền kết cấu theo trạng thái giới hạn pot

Ngày tải lên : 18/06/2014, 13:20

... hệ biến hình n +1= 1 +1= 2), lúc 2 dầm trạng thái giới hạn (xem hình 20 .14 c) Pl Tải trọng giới hạn Pgh biểu đồ nội lực Mgh 32 ứng với trạng thái giới hạn trình bày b) hình 20 .14 d 13 - Từ Mgh= Md, ... pháp tính theo trạng thái giới hạn phương pháp tính theo ứng suất cho phép? 20.2 Nêu tính chất vật liệu theo sơ đồ đàn-dẻo, dẻo lí tưởng Vì phải xây dựng sơ đồ ? 20.3 Khi tính theo trạng thái giới ... trục x1 cách mép 5cm (chia đôi mặt cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +1 1 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3 Cuối ta có: [M]dh = σ ch ⋅ Wdh = 32 × 10 ,85 = 18 7,67KNcm n 1, 85 [M]d = σ ch ⋅ Wd = 32 × 19 = 328,84kNcm n 1, 85...

16
993
17

Kết cấu bê tông cốt thép : TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II part 2 potx

Ngày tải lên : 23/07/2014, 02:21

... trng gáy c Độ võng tồn phần dầm: 1/ δ M5c B5 M3c B3 M1c B1 Theo tiãu cháøn thiãút kãú, âäü vng ton pháưn ca dáưm chëu ti trng tạc dủng ngàõn hản v ti trng tạc dủng di hản âỉåüc xạc âënh theo cäng ... tám: Fa b h F p= 10 0 µ = 10 0 a F p= 10 0 µ = 10 0 - d: Âỉåìng kênh cäút dc chëu kẹo bàòng mm, nãúu chụng gäưm nhiãưu loải âỉåìng kênh khạc d1, d2, d3, våïi säú lỉåüng tỉång ỉïng n1, n2, thç dng ... trng rung âäüng - η: hãû säú xẹt âãún cháút bãư màût cäút thẹp η = 1: Thẹp gåì η = 1, 3: Thẹp trn trån η = 1, 4: Thẹp såüi trån η = 1, 2: Thẹp såüi cọ gåì, dáy bãûn - p: Tè säú pháưn tràm ca diãûn...

4
666
3

Kết cấu bê tông cốt thép : TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II part 1 potx

Ngày tải lên : 23/07/2014, 02:21

... âënh theo cäng thỉïc h0 thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: ... nghiãûm sau: ψ a = 12 5 − S R kcWn ≤ Mc (9 - 16 ) Trong âọ: S Hãû säú phủ thüc hçnh dảng màût ngoi cäút thẹp v ti trng tạc dủng Ti trng tạc dủng ngàõn hản S = 1, 1 thẹp gåì; S =1, 0 thẹp trån Ti trng ... Ma + Mb = σa1 Fa.Z + Mb ; Suy ra: σa Fa.Z1 = σa1 Fa.Z + Mb ; Nãúu láúy Mb = χ Mbn , âọ: (khi) Mbn = Rkc Wbn Mbn : mä men ún BT chëu âỉåüc trỉåïc xút hiãûn vãút nỉït Wbn : mä men khạng ân häưi...

5
656
5

Cơ học đất ứng dụng và tính toán công trình trên nền đất theo trạng thái giới hạn

Ngày tải lên : 21/04/2015, 13:59

571
3.5K
10

TĂNG CƯỜNG ĐỘ ỔN ĐỊNH, TIN CẬY CỦA LƯỚI ĐIỆN 500 kV SAU CÁC SỰ CỐ MẤT ĐIỆN DIỆN RỘNG VÀ SỰ CẦN THIẾT PHẢI TRANG BỊ HỆ THỐNG BẢO VỆ CHỐNG MẤT ĐIỆN DIỆN RỘNG

Ngày tải lên : 24/03/2015, 18:14

... -16 96 -14 2 0 0 -44.3 -12 4 Trung - Nam 12 260 15 426 17 493 22 419 22523 20423 18 2 31 217 69 -> 12 4 71 15456 17 493 22 419 22523 20423 18 2 31 217 69 5379 9678 12 009 17 460 89 21 18 513 17 932 15 091...

9
412
0

Tài liệu Chương IV: Cường độ và ổn định của nền đất docx

Ngày tải lên : 19/01/2014, 09:20

... 3,28 71 CHƯƠNG IV 0 ,10 11 12 13 14 0 ,15 16 17 18 19 0,20 21 22 23 24 0,25 26 27 28 29 0,30 31 32 33 34 0,35 36 37 38 39 0,40 Trang 19 5 1, 1052 1, 116 3 1, 1275 1, 1388 1, 1503 1, 1 618 1, 1735 1, 1853 1, 1972 ... 1, 1735 1, 1853 1, 1972 1, 2092 1, 2 214 1, 2337 1, 24 61 1,2586 1, 2 712 1, 2840 1, 2969 1, 310 0 1, 32 31 1,3364 1, 3499 1, 3634 1, 37 71 1,3 910 1, 4049 1, 419 1 1, 4333 1, 4477 1, 4623 1, 4770 1, 4 918 0,50 51 52 53 54 0,55 ... 2,2 316 1, 5732 1, 4660 1, 213 6 0,9340 0,6465 0,3537 NC 15 ,11 8 14 ,547 13 ,335 12 , 016 10 ,536 8,6856 4,33 51 4 ,17 13 3,8238 3,4458 3,0 210 2,4905 2 ,11 79 1, 9527 1, 5809 1, 1867 0,79 71 0, 418 1 NC 16 ,18 2 15 ,471...

66
1.5K
9

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "Về sự Y-ổn định của phương trình sai phân tuyến tính trong không gian Banac" doc

Ngày tải lên : 23/07/2014, 13:21

... P.N Bội, H V Th nh Về -ổn định không gian banach, Tr 5 -12 1. 1 Định nghĩa ( [10 ]) a) Phơng trình (1) đợc gọi -ổn định ằ với > tồn = () > cho nghiệm {x(n)} phơng trình (1) [n0, ), với n0 tuỳ ... { -1( n), n 0} bị chặn (nói riêng {(n), n 0} dãy toán tử đồng nhất) khái niệm - ổn định (tơng ứng -ổn định mũ) phơng trình (1) đồng với khái niệm ổn định (tơng ứng ổn định mũ) phơng trình (1) ... (1) x Kết hợp bất đẳng thức với (15 ), suy (k + 1) X (k + 1, 1) x p k0 (1) x Bất đẳng thức chứng tỏ p R Vậy (13 ) đợc chứng minh Từ bất đẳng thức (12 ), (13 ) ta có (11 ) Bây ta chứng minh Định...

8
571
0

Báo cáo khoa học: "bàn về độ ổn định của cần trục lắp ghép trên phao nổi" pps

Ngày tải lên : 06/08/2014, 05:20

... O3 Để ổn định nói chung: Trong phạm vi MF có giá trị max O, vấn đề ổn định hệ cần đặc biệt quan tâm (Mn: mô men nghiêng) B MF = P.BO2 = P.AO2.sin O1 P Hình Sơ đồ ổn định ngang đó: - G: Tổng lực ... MF: Mô men phục hồi; Theo sơ đồ ta thấy: - : Góc lắc l (nghiêng) Ngoài khái niệm ổn định cần trục đợc mở rộng để phân biệt: ổn định bền vững thoả mãn: MF = Mn dMF dMn > d d ổn định trung hoà thoả ... 80) theo phơng ngang A MF Mn Mn thờng có trị số xác định khai thác thực tế (do cấp gió xác định; tầm với cần trục; trọng lợng hàng ), đó, MF lại biến diễn độc đáo (H.1b) Thật vậy, trình tâm O1...

3
397
2

điều kiện địa chất công trình ĐSCL VÀ các phương pháp tính toán ổn định của nền đất yếu dưới nền đường ô tô

Ngày tải lên : 08/01/2015, 23:49

... đđ. (1- 5 ,14 tgbh) (1- 16) 1. 3 TÍNH ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH THEO CHỈ SỐ NÉN Cc [5], [14 ], [15 ] Với trường hợp đất cố kết thường, ta sử dụng công thức tính lún ổn định: S  CcH p  p lg 1  e1 p1 (1- 22) Tính ... cũ Ghi chú: Độ lún cố kết thấm tính theo thời gian 20 năm, tổng độ lún SC tổng độ lún có xét từ biến Sctb tính theo thời gian 40 năm 19 Bảng 4 -11 : So sánh độ lún từ biến theo R&W theo công thức ... [ 31] , [39], [40], [ 41] Theo Raymond Wahls (19 76) Ct  e1  e2 Ct C H ; C  ; S t  t log t  log t1  1  e1  log t  log t1  e1 Theo kiến nghị NCS độ lún từ biến lớp đất có bề dày H1 tính...

25
489
0

Tăng cường độ ổn định trong dầm thép

Ngày tải lên : 06/09/2012, 15:57

... 50 50 6 10 10 10 10 10 5 5 16 16 16 16 16 1 1 1 1 1 1 1 D/tw 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 Recommended AASHTO Eqs bt/D bt/D bt/D Eq (2-2) Eq (2 -1) Eq (2 -1) D = ft ... /I'scr(C =1) ]^0.25 1. 4 b = b' t tcr(C =1) S e ries6 , D / t w 1. 12 Ek / Fyw [I s/I 'scr(C =1) ] b t /b' tcr(C =1) ^0.25 1. 2 1. 0 0.8 Recommended 0.6 0.4 0.2 0.0 50 10 0 50 00 D/tw D/tw 250 30 6 .10 .11 .1. 2 ... s/b'scr(C =1) (Stanway et al 19 96) b s/b'scr(C =1) FEA, this study b's/b'scr(C =1) b s = b' scr(C =1) , D / t w  12 Ek / Fyw 1. 6 1. 4 bs/b' scr(C =1) 1. 2 1. 0 0.8 Recommended 0.6 0.4 0.2 0.0 50 10 0 15 0 200...

33
955
3

Nghiên cứu đánh giá độ ổn định của một số thuốc dễ bị biến đổi chất lượng

Ngày tải lên : 07/11/2012, 15:52

118
1.9K
4

Ảnh hưởng của kích thước hạt điện môi lên độ ổn định của bẫy quang học

Ngày tải lên : 18/12/2013, 10:19

...  z 2  R( z ) = z 1 +      z     15 1/     , , (1. 15) (1. 16) 1/  λ.z  w0 =    π  ,  z ζ ( z ) = tan 1  z  (1. 17)  ,   (1. 18) Với z0 gọi giới hạn Rayleigh, k=2π/λ ... tọa độ Hình 3.2 Phân bố cường độ tổng với w0 =1 (a), w0 =1. 25 (b), w0 =1. 5 (c) w0=2 (d) Qua thảo luận phần trên, thấy, phân bố cường độ tổng phụ thuộc vào độ lớn mặt thắt chùm tia mà phụ thuộc vào ... quang học 3 .1 35 Khảo sát phân bố cường độ tổng hai xung Gauss ngược chiều 3 .1. 1 Ảnh hưởng khoảng d đến cường độ tổng 36 3 .1. 2 Ảnh hưởng mặt thắt w0 đến cường độ tổng 3.2 36 37 Khảo sát quang lực...

63
522
0

Mô tả tính ổn định của nước và ứng dụng của nó

Ngày tải lên : 19/12/2013, 15:07

... Bảng 1: Các giá trị A , pK2, pKs nhiệt độ tơng ứng t(0C) pK2 10 ,55 pKs 8,39 A 0,494 10 10 ,49 8, 41 0,498 15 10 ,43 8,43 0,502 20 10 ,38 8,45 0,506 25 10 ,33 8,48 0, 511 30 10 ,29 8, 51 0, 515 35 10 ,25 ... (mg) 15 2 39 50 53 13 0 430 25 Khối lợng mol (mg/mol) 40.000 24. 312 22.989 39 .10 2 35.453 50.000 96.060 60.084 Nồng độ (mol/ lít) 3,8 10 -3 1, 6 10 -3 2 ,18 10 -3 1, 28 10 -4 1, 49 10 -3 2,6 10 -3 4,48 10 -3 ... 0, 515 35 10 ,25 8,54 0,520 40 10 ,22 8,58 0,525 45 10 ,20 8,62 0,5 31 50 10 ,17 8,66 0,537 60 10 ,14 8,76 0,549 70 10 ,13 8,87 0,562 80 10 ,13 8,99 0,576 90 10 ,14 9 ,12 0,5 91 Thực tế, bỏ qua đại lợng canxi...

50
1K
0

Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường nguyễn tấ thành và biện pháp bảo vệ

Ngày tải lên : 30/12/2013, 13:20

...  14   L  h0 = πH2 coth p2 = h (ωd + p1 ) h+d P2 = 2,059 (1, 025 * 1, 17 + 1, 156) =1, 502(T/m ) 2,059 + 1, 17 Minikin: h =1, 66H =1, 66 *1, 287=2 ,13 6(m) p1=ωH =1, 025 *1, 287 =1, 319 (T/m2) p2=ωH =1, 025 *1, 287 =1, 319 (T/m2) ... (1 + 1) 1, 287 = 1, 9 31 (m) ( ) p1 = 0,5 (1 + cos β ) α + λ 2α cos β ϖ 1 H D p1 = 0, (1 + 1) ( 0,9506 + 0 ,11 0228 ) 1, 025 1, 287 = 1, 3994 (T/m2) p3 = α p1 =0,7707 *1, 3994 =1, 079(T/m2) p = α p1 =0 ...   sinh ( 4π 1, 17 /14 )      h − d  b  3hb  α =   HD   d   2d    ,  H   D   1, 61 − 1, 17  1, 287 2 1, 17     = 0 ,11 0228   ,  1, 61  1, 17  1, 287    α =...

26
750
1

NGHIÊN CỨU ĐỘ ỔN ĐỊNH CỦA NƯỚC BIỂN TRONG VÙNG BIỂN NAM TRUNG BỘ

Ngày tải lên : 13/02/2014, 19:46

... 10 9.970 11 0.000 10 9.985 10 9.983 10 9.998 10 9.570 10 9.950 11 0.000 11 0.000 11 0.000 10 9.987 11 0.000 11 0.000 11 0.000 10 9.950 11 0.000 10 9.567 10 9.950 10 9.983 8 /19 41 11/ 1965 2 /19 79 7 /19 79 11 /19 79 11 /19 79 ... (mét) 12 00 13 60 14 00 12 50 17 25 18 45 13 40 12 00 12 47.5 10 41 1004 12 04 10 35 15 31 110 0 15 02 15 03 15 03 10 00 10 15 10 00 10 00 12 00 T76 T89 T90 12 .590 12 .590 12 .020 10 9.580 10 9.590 10 9.570 11 /19 79 2 /19 87 ... 7 /19 79 11 /19 79 11 /19 79 01/ 1980 7 /19 82 4 /19 81 10 /19 85 10 /19 85 2 /19 87 2 /19 87 9 /19 87 3 /19 88 2 /19 89 6 /19 89 12 /19 89 6 /19 95 12 /19 89 6 /19 95 12 /19 89 12 /19 90 11 /19 91 2 /19 87 2 /19 87 9 /19 87 26 Độ sâu lớn đo...

89
530
0

Luận Văn: Xây dựng các qui trình nghiên cứu độ ổn định của một sô thuốc dễ bị biến đổi chất lượng pdf

Ngày tải lên : 06/03/2014, 09:21

118
1.2K
3