tinh toan nen theo trang thai gioi han 1

... Lớp 1: fs= (1- sin20)× (15 ,5 -10 )×9,5×tg20+ 8,37= 10 (kN/m2)  Lớp 2: fs= (1- sin160)×[ (15 ,5 -10 )? ?19 + (18 ,93 -10 )×5 ,15 ]tg160+ 24,3= 56 (kN/m2)  Lớp 4: fs= (1- sin340)×[ (15 ,5 -10 )? ?19 + (18 ,93 -10 )? ?10 ,3+ ... sin340)×[ (15 ,5 -10 )? ?19 + (18 ,93 -10 )? ?10 ,3+ (20,97 -10 )×9,4+ (20, 410 )×0,65]tg340+ 0,8= 91 (kN/m2) - 73 - Qf= Asfs= ? ?1? ? (10 ? ?19 + 56? ?10 ,3+ 91? ?1, 3)= 27 81 (kN) Wp= d2Lγbt= ? ?12 ×40×(25 -10 )= 18 85 (kN) Khả chịu tải trọng ... GIAO NHIỆM VỤ: 04 – 07 – 2 011 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 02 – 12 – 2 011 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN: TS BÙI TRƯỜNG SƠN GS TSKH NGUYỄN VĂN THƠ Tp HCM, ngày 11 tháng 11 năm 2 011 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM

Ngày tải lên: 29/08/2021, 18:11

... Vậy theo kết quả xuyên tiêu chuẩn: P d1000 =P 1- 1 tt = 12 0 5.252.3 911 4. 31 4 11 4.3 69 2 ìììì+ ì ìì =9638.5 KN P d1200 = P 1- 2 tt = 12 0 5.252.392 .11 4. 31 4 2 .11 4.3 69 2 ìììì+ ì ìì =13 126 ... Pvl ( N) D1000 14 .5 7854 12 13x10 4 D1200 14 .5 11 310 17 04x10 4 7.4.2 .Theo kết quả xuyên tiêu chuẩn( theo kết quả SPT) P = m NF + s FNn (TL- 6) P: sức chiệu tảI của cọc khoan nhồi theo điều ... tính toán của cọc theo các công thức P tt = min( P vl , P 1 tt , P 2 tt ) Loại cọc Pvl (KN) P 1 t (KN) P 2 tt (KN) P tt (KN) 10 00 12 130 4270 9638 4270 12 00 17 040 5740 13 126 5740 7.5.

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:30

... Cát pha (12 ) 18 .3 26.4 30.8 31 25 15 28 19 15 7800 4 Sét pha(6) 18 .2 26.7 31 39 26 17 19 13 14 9000 5 Cát bụi (15 ) 19 26.5 26 - - 28 - - 23 10 000 6 Sét pha(5) 19 26.6 31 41 27 18 28 19 15 12 000 ... 16 ,2 715 .2 ,1. 5033,0.3 19 == Vậy trọng lợng khối móng qui ớc: N tc q = 5267,82 +11 81, 78+45,27+3473,95+83 +11 45,9+36,22+3679,32 +11 7,7 +3494,66 +10 1,86+3882,96 +11 3 ,18 +5254,93 +13 1,28+ 615 2,33 +14 0,34 ... 1, 10.2 ,15 ,11 .2,65 ,10 .8,59.0,59.5,42,8.2,53,8.6 ,13 ,18 .2,22 ,18 .3, 316 .1 mKN II II = +++++++++ = ( ) KPaR M 12 ,35232.8 ,10 36. 41, 9.52, 81, 10.52,8 .11 ,2 1 1.2 ,1 =++= Kiểm tra : KPaR KPaR tc tb tc M 99,48 712 ,3523 74,5 417 3,42272 ,1 max

Ngày tải lên: 02/04/2013, 19:31

... 10 0 -2.550 -19 .95 10 0 300 900 900 300 10 0 2400 mặt cắt A-A - TL: 1/ 25 300 900 900 300 10 0 A 11 ? ?18 a140 13 ? ?14 a192 10 0 500 A 250 15 00 500 250 10 0 10 0 10 0 12 00 300 240 10 0 12 00 2400 m mãng M1 ... tt N gt = (1/ 2)*0,22*7,8*(4,2 +1, 55 - 0,8) *18 *1, 3+2* (1/ 2)*0, 015 *7,8*(4,2 +1, 55 - 0,8) *18 *1, 3 + (1/ 2)*0,22*3,6*(4,2 +1, 55 - 0,8) *18 *1, 3+2* (1/ 2)*0, 015 *3,6*(4,2 +1, 55 - 0,8) *18 *1, 3 = 16 5,1kN - Do träng ... CII (kPa) E (kPa) §Êt lÊp 17 - - - - - - - - - SÐt pha 18 ,2 26,7 31 39 26 2,7 10 −8 1, 4 10 −4 17 19 9000 -11 C¸t pha 20,5 26,6 18 21 15 2,7 .10 −7 0,6 .10 −4 22 20 18 000 12 - 18 §Ĩ lùa chän phơng án

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:39

... THÔNG VẬN TẢI 3 CH NG 1: T NG QUAN V N N NG Ô TÔ VÀ CÁC PH N M M C S D NG HI N NAY TÍNH TOÁN N N NG 1. 1 - Tổng quan về nền đường ô tô và thiết kế nền đường 1. 1 .1 Những yêu cầu chung đối ... Nội, ngày 12 tháng 10 năm 2008 Tác giả MỤC LỤC ĐẶT VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ VÀ CÁC PHẦN MỀM ĐƯỢC SỬ DỤNG HIỆN NAY ĐỂ TÍNH TOÁN NỀN ĐƯỜNG 1. 1 - Tổng ... đất trên =15 kN/m3; c = 5kPa; =200 Lớp đất dưới =18 kN/m2; c =10 kPa, =25 Đường đo áp Nền đá (Hỡnh 2 -15 - Trng hp cú xột ỏp lc nc l rng) - ỏp lc nc l rng ti mnh t bt k c tớnh theo cụng thc

Ngày tải lên: 08/11/2014, 09:47

... G1 = G2 = G3 = G4 = E1(0) 2 (1 + ? ?1 ) E2(0) 2 (1 + µ2 ) E3(0) 2 (1 + µ3 ) E4(0) 2 (1 + µ4 ) = 12 .8MPa; = 15 .384 615 384 615 4MPa; = 11 .11 111 111 111 11MPa; = 12 .40875 912 40876MPa; ? ?1 = ∑ hi = 13 . 910 29 412 cm ... MPa; Gi f? ?1 = 1; fˆ2 =  50 30 60  + +  ÷= 0.78 13 . 91  15 .38 11 .11 12 . 41  fˆ3 =  30 60  +  ÷= 0.54; 13 . 91  11 .11 12 . 41  fˆ4 =  60   ÷= 0.35 13 . 91  12 . 41 f5 = Theo công thức (1. 43), ... h h h δ? ?1 = + + + = 4 .15 5279 411 76471cm / MPa; E1 E2 E3 E4 h h h δˆ2 = + + = 3.0 615 29 411 76471cm / MPa; E2 E3 E4 h h δˆ3 = + = 2.036529 411 764 71 cm / MPa; E3 E4 h δˆ4 = = 1. 2 815 29 411 764 71 cm / MPa;

Ngày tải lên: 23/09/2017, 17:13

... tuyến 1. 2.3 Biến dạng đất 1. 2.4 Tính toán độ lún 1. 2.5 Chuyển dịch ngang đất móng công trình 1. 3 Nghiên cứu giải pháp áp dụng cho công trình bồn bễ 1- 2 1- 3 1- 6 1- 8 1- 11 1 -14 1- 16 1- 17 1- 18 CHƯƠNG ... cố kết đất 1. 1 .1 Trường hướng tính toán theo Độ ẩm – độ chặt 1. 1.2 Trường hướng tính toán theo áp lực nước lỗ rỗng 1. 2 ng suất biến dạng 1. 2 .1 Phân bố ứng suất bán không gian đàn hồi 1. 2.2 Phân ... SÔNG CỬU LONG 2 .1 Khái niệm đất yếu 2 .1. 1 Định nghóa đất yếu 2 .1. 2 Phân loại đất yếu 2 .1. 3 phân bố đất yếu 2 .1. 4 Đặc điểm chung đất sét yếu 2.2 Các đặc trưng lý đất sét yếu 2.2 .1 Khái quát cấu

Ngày tải lên: 09/02/2021, 08:12

... Tháng thứ Tuần thứ 21 Tuần thứ 20 Tuần thứ 19 Tuần thứ 18 Tháng thứ Tuần thứ 17 Tuần thứ 16 Tuần thứ 15 Tuần thứ 14 Tháng thứ Tuần thứ 13 Tuần thứ 12 Tuần thứ 11 Tuần thứ 10 Tháng thứ Tuần thứ ... Hình 5.48 Biểu đồ quan hệ q’- Dev.Strain điểm 15 8, 16 0, 16 2 (phần tử 18 ) LUẬN VĂN THẠC SĨ - 11 5 - Hình 5.49 Biểu đồ quan hệ q’- Dev.Strain điểm 515 , 518 , 522 (phần tử 58) Hình 5.50 Biểu đồ quan ... SĨ - 11 2 - Hình 5.43 Biểu đồ quan hệ q’ - p’ điểm 602 (phần tử 67) CODE = j) Biểu đồ quan hệ e - p’: Hình 5.44 Biểu đồ quan hệ e - p’ điểm 15 8, 16 0, 16 2 (phần tử 18 ) LUẬN VĂN THẠC SĨ - 11 3 -

Ngày tải lên: 17/02/2021, 10:31

... 3 1. 1 .1. 2 Phân loi va k thu 4 1. 1 .1. 3 Mt s a k thu 5 1. 1 .1. 4 Các cha va k thu 5 1. 1 .1. 5 ... 3 1. 1 Các nghiên cu s dng và tính toán nng vi a k thut trong và ngoài  3 1. 1 .1 Lch s phát trin và s dng va k thu 3 1. 1 .1. 1 ... 1. 17 Mt ct ngang m r 10 Hình 1. 18 c dùng  bãi rác Tam Tân, C Chi, TP.HCM 10  dng  bãi rác B Trch, Qung Bình 10 Hình 1. 20

Ngày tải lên: 02/06/2014, 12:37

... 0 , 21 3 0 ,17 0 0 ,19 1 0 ,1 52 0 ,1 72 0, 13 6 0 ,15 5 0, 12 2 0 ,14 1 0 ,11 0 0, 12 8 0 ,10 0 0 ,11 7 0,0 91 0 ,10 7 0,084 0,098 0,077 0,0 91 0,070 0,084 0,065 0,078 0,060 0,0 72 5 13 1, 000... trọt = 17 kN/m3 ... 0 ,20 8 0 ,19 6 0 ,18 4 0 ,17 5 0 ,16 6 0 ,15 8 0 ,15 0 0 ,14 4 0, 13 7 0 ,1 32 10 11 12 0,044 0,040 0, 034 0,050 0,044 0, 038 0,056 0,050 0,044 0,067 0,060 0,0 51 0,079 0,0 71 0,060 0, 12 6 0 ,11 4 0 ,10 4 2. 3 ... 1 0 ,20 9 0 ,17 6 0 ,15 0 0, 13 0 2, 0 8 1, 000 0,976 0,870 0, 727 0,5 93 0,4 81 0 ,3 92 0, 32 1 0 ,26 7 0 ,22 4 0 ,19 0 0 ,1 63 0 ,14 1 5 ,2 5,6 6,0 6,4 6,8 7 ,2 7,6 8,0 8,4 8,8 9 ,2 9,6 10 11 12

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:35

... 0,66 < d < 1, 0 chặt >50 d =1, 0 chặt cát bụi e150 >220 chặt 15 0 -10 0 220 -15 0 chặt vừa cát hạt vừa >10 0 >15 0 chặt 10 0-60 15 0-90 chặt vừa cát hạt nhỏ >60 >90 chặt 60-30 90-40 chặt vừa Bảng 1. 8 Xác định ... (trên nền. .. 10 cát hạt to >15 0 >220 chặt 15 0 -10 0 220 -15 0 chặt vừa cát hạt vừa >10 0 >15 0 chặt 10 0-60 15 0-90 chặt vừa cát hạt nhỏ >60 >90 chặt 60-30 90-40 chặt vừa Bảng 1. 8 Xác định ... Ví dụ: 1. 1 Lựa chọn giải pháp móng độ sâu chôn móng Hình .1. 1: Lớp 1: đất yếu; Lớp 2: đất tốt * Đất yếu, đất tốt ví dụ tương đối, có tính chất định tính Giải pháp móng, ví dụ 1. 1 (Hình 1. 1) - Đối

Ngày tải lên: 15/12/2016, 23:36

... mái dốc Số lớp VĐKT Fs (m) (m) 1/ 1 0 1/ 1 1/ 1 0,5 1/ 1 0,5 1/ 1 0,5 1/ 1 0,3 1/ 1 0,3 1/ 1 0,3 1/ 1 0,4 1/ 1 0,4 1/ 1 0,4 1/ 1 0,6 1/ 1 1, 0 1/ 1 1, 0 1/ 1 1, 5 1/ 1 1, 5 1/ 1 2,0 1/ 1 2,0 Xác định lực căng VĐKT làm ... Số lớp VĐKT Khoảng cách 1, 06 1, 07 1, 12 1, 17 1, 21 1 ,11 1, 15 1, 19 1, 12 1, 16 1, 20 1, 23 1, 21 1,27 1, 24 1, 34 1, 27 1, 27 Fs đắp (m) m dưới) (m) 1/ 1 1/ 1,25 0 1, 20 1/ 1 1/ 1,50 0 1, 28 Ảnh hưởng cường độ ... Tmax (kN/m) 12 1/ 1 0,4 1, 20 14 1/ 1 0,4 1, 22 16 1/ 1 0,4 1, 21 18 1/ 1 0,4 1, 19 20 1/ 1 0,4 1, 20 22 1/ 1 0,4 1, 22 24 1/ 1 0,4 1, 20 26 1/ 1 0,4 1, 20 28 1/ 1 0,4 1, 21 Trường hợp mái đất đắp theo tiêu chuẩn

Ngày tải lên: 13/02/2018, 15:55

... Hình 1. 10 Nhà thờ Thánh Michael Neddle xây dựng 19 đỉnh Hình 1. 11 Cơng trình xây dựng sườn núi 20 Hình 1. 12 Khu thị Pháp 20 Hình 1. 13 Nền cơng trình sườn dốc 21 Hình 1. 14 Móng đơn khơng cốt 21 Hình ... 1. 1 Ổn định sườn dốc 1. 1 .1 Khái niệm phân loại sườn dốc 1. 1.2 Mất ổn định sườn dốc 1. 1.3 Tính tốn dự báo ổn định sườn dốc đá: 11 1. 1.4 Tính tốn ổn ... độ sâu khác mái Trang 23 24 dốc (Theo tiêu chuẩn DTU13 -1, Pháp) Bố trí móng cơng trình đầu chân mái dốc Hình 1. 18 vùng có động đất (Theo qui chuẩn xây dựng 24 19 97, Mỹ Hình 1. 19 Vùng khơng bố

Ngày tải lên: 29/06/2018, 12:09

... (mm) 10 15 20 25 30 35 40 0,8 1, 5 2,3 3 ,15 4,0 5,0 6,4 8,8 45 50 12 ,4 15 ,5 b Cho biÕt ®é sƯt líp 1: B =1, 1 c Cho biÕt kÕt qđa xuyªn tÜnh qc1 =15 T/m2 ; qc2 = 800T/m2 d Cho biết kết SPT: N1 =0; ... lo¹i sÐt pha B = 1, 12; γ =1, 74 T/m3 - Lớp đất dới cát nhỏ qc =720T/m2; γ = 1, 8 T/m3; ϕ = 30o; μo = 0,3 share-connect.blogspot.com - 11 - Ts.nguyễn đình tiến chơng III móng máy III .1. Khái niệm chung ... tính tốn trang 83KCBTCT I ) Tải trọng tác dụng lên kết cấu móng tải trọng cơng trình bên ( Noi, Moi, Qoi) phản lực đất tác dụng bề mặt tiếp xúc hệ móng - đất ( p, t ) P 01 P0i M 01 M0i No1 Noi hm

Ngày tải lên: 30/09/2019, 10:16

... 1 Dữ liệu đầu vào: - Bề dày sàn : 200 (mm) Đà kiềng nối chân cột có tiết diện 300x600, chịu tải tường 18 kN/m Sàn nằm độc lập, không liên kết với đà ... kiềng Cọc D600 có tải thiết kế 300 kN Bố trí cọc gia cố sàn bước 6m 7m theo chiều dài chiều rộng nhà Bê tông B20 Cốt thép d> =10 : CB400 Cốt thép d

Ngày tải lên: 04/11/2019, 23:58

... 28 3 .1. 1.3 Sức chịu tải dọc trục cọc theo đất 29 3 .1. 1.3 .1 Tính sức chịu tải cọc theo tiêu học đất phương pháp tónh học 30 3 .1. 1.3.2 Ma sát âm .45 3 .1. 1.4 Một số ... xử lý đất yếu đầu cầu .11 0 5 .1. 2 Veà phương pháp tính toán cho công trình 11 1 5.2 Kết luận 11 2 5.3 Kiến nghị hướng nghiên cứu tiếp .11 2 Tài liệu tham khảo Tóm tắt ... đắp cao 3 .1 Phương pháp tính toán đắp cao hệ móng cọc bêtông cốt thép 26 3 .1. 1 Cọc chịu tải trọng đứng 27 3 .1. 1 .1 Định nghóa coïc 27 3 .1. 1.2 Sức chịu tải dọc trục cọc theo vật

Ngày tải lên: 10/02/2021, 09:15

... poisson ướt ’ c’ độ kG/cm2  % G/cm3 kN/cm2 84.49 1. 463 1. 0E+04 0.3 18 0.003 31. 54 1. 874 5.00E+03 0.35 13 0.063 21. 85 1. 926 2.40E+04 0.3 28 0. 010 Các kết tính toán cho hai trường hợp thoát nước ... CỦA COÏC (m) -0 .1 -0.08 -0.06 -0.04 -0.02 -1 Độ sâ u (m) 14 19 24 29 34 Uy drained [m] Uy undrained [m] Luận văn thạc só 84 MOMENT (kNm) -10 00 10 00 2000 3000 -1 độ sâ u (m) 14 19 24 29 34 M (drained) ... 10 2.3 TÍNH TOÁN CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 11 CHƯƠNG III: LÝ THUYẾT DÙNG TRONG TÍNH TOÁN NỀN ĐẤT DƯỚI MÓNG SÂU THEO MÔ HÌNH ĐẤT HOOKE-MOHR-COULOMB 16 3 .1 ỨNG XỬ ĐÀN HỒI 16 3 .1. 1

Ngày tải lên: 17/02/2021, 10:31

... Móng 10 15 20 25 30 35 40 6,49 8,34 11 ,0 14 ,8 20,7 30 ,1 46 ,1 75,3 0,5 7,73 0,02 12 ,5 17 ,9 27,0 43,0 73,8 13 9 1, 0 6,95 9,64 13 ,8 20,6 32,3 53,9 97 ,1 193 1, 5 7 ,17 10 ,20 15 ,1 20 ,1 37,3 64,0 11 9 243 ... 31, 10 17 ,40 18 ,10 24,50 11 ,34 13 ,90 18 ,50 6, 91 10,20 13 ,20 3,84 8,94 8,49 1, 84 3,08 2,97 0,47 64,20 75,30 86,46 52,70 61, 60 61, 38 42,40 49,30 41, 78 33,30 38,50 27, 61 25,40 29 ,10 16 , 41 18,70 21, 10 ... 2,0 7,38 10 ,80 16 ,2 25,4 41, 9 73,6 14 0 292 2,5 7,56 11 ,30 17 ,3 27,7 46,4 82,9 16 0 339 9,0 7,77 11 ,80 18 ,4 29,8 50,8 91, 8 17 9 386 3,5 7,96 12 ,30 19 ,4 31, 9 55,0 10 1,0 19 9 432 4,0 8 ,15 12 ,80 20,5...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 08:20

... cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +1 1 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3 Cuối ta có: [M]dh = σ ch ⋅ Wdh = 32 × 10 ,85 = 18 7,67KNcm n 1, 85 [M]d = σ ch ⋅ Wd = 32 × 19 = 328,84kNcm n 1, 85 20.5 THANH CHỊU UỐN NGANG PHẲNG KHỚP ... Pgh = ⋅ 2 ,1 × = 16 8kN A Theo (20-2) ta kiểm tra bền theo TTGH là: a) b) Pgh 16 8 n= = = 1, 97 > [n ] Hình 20.6: Kiểm tra P 85 bền theo phương pháp Thanh làm việc đảm bảo điều kiện bền theo TTGH ... trung nen Mdh Md theo hoà mặt cắt chảy dẻo, tức phương pgháp USCP tìm trục chia đôi mặt cắt Diện tích mặt cắt là: F=4 1+ 6 1= 10cm2 Vậy trục x1 cách mép 5cm (chia đôi mặt cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +1 1 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3...

Ngày tải lên: 18/06/2014, 13:20