tính toán nền móng đồ án công trình trung tâm công nghệ quốc tế Hà Nội - HITC

tính toán nền móng đồ án công trình trung tâm công nghệ quốc tế Hà Nội - HITC

đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Chơng 7: tính toán nền móng 7.1. Số liệu địa chất . 7.1.1. Vị trí địa hình : Công trình : " Trung tâm công nghệ quốc tế Hà Nội - HITC ", nằm trên địa bàn Quận Cầu Giấy Thành phố Hà Nội . 7.1.1. Điều kiện địa chất công trình . Theo "Báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình , giai đoạn phục vụ thiết kế và bản vẽ thi công. Khu đất xây dựng tơng đối bằng phẳng đợc khảo sát bằng phơng pháp khoan xuyên tiêu chuẩn SPT. Từ trên xuống dới gômg các lớp đất có chiều dày ít thay đổi trong mặt bằng và có trị số trung bình nh sau : Lớp 1 : đất lấp dày trung bình 1,0 m . Lớp 2 : sét dày trung bình 3,3 m Lớp 3 : cát pha dày trung bình 3,8 m Lớp 4 : sét pha dày trung bình 5,2 m Lớp 5 : cát bụi dày trung bình 4,5 m Lớp 6 : sét pha dày trung bình 5,0 m Lớp 7 : cát pha dày trung bình 5,8 m Lớp 8 : sét pha dày trung bình 6,2 m Lớp 9 : cát hạt trung chiều dày cha kết thúc trong phạm vi hố khoan sâu 45 m Mực nớc ngầm xuất hiện ở độ sâu - 6,5 m kể từ mặt đất . Bảng 7.1 chỉ tiêu cơ học vật lý các lớp đất Stt Tên lớp đất s W W L W P C II C u N E KN/m 3 KN/m 3 % % % KPa (SPT) KPa 1 Đất lấp 16 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 Sét(1) 18.2 26.9 39 50 30 13 37 25 10 7500 3 Cát pha(12) 18.3 26.4 30.8 31 25 15 28 19 15 7800 4 Sét pha(6) 18.2 26.7 31 39 26 17 19 13 14 9000 5 Cát bụi(15) 19 26.5 26 - - 28 - - 23 10000 6 Sét pha(5) 19 26.6 31 41 27 18 28 19 15 12000 7 Cát pha(10) 20.5 26.6 15 21 15 22 20 13 25 18000 8 Sét pha(4) 21.5 26 15 24 11. 5 24 12 8 22 22000 9 Cát hạt trung(14) 20.1 26.4 16 - - 38 2 1 50 40000 Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 1 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội 7.2. Lựa chọn phơng án tính toán 7.2.1. Đánh giá điều kiện địa chất công trình : 1. Lớp 1 : Đất đắp , dày trung bình 1,0 m, đất yếu . 2. Lớp 2 : Sét dày trung bình 3,3 m . Độ sệt : 45,0 3050 3039 = = = PL P L WW WW I I L =0,45 => đất ở trạng thái dẻo cứng. E = 7500KPa => đất trung bình . 3. Lớp 3 : Cát pha dày trung bình 3,8 m , 97,0 2531 258,30 = = = PL P L WW WW I Đất ở trạng thái dẻo nhão. E = 7800KPa => đất trung bình. 3 3 /3,8103,18 mN ndn === 4. Lớp 4 : Sét pha dày trung bình 5,2 m. 38,0 2639 2631 = = = PL P L WW WW I Đất ở trạng thái dẻo cứng. E = 9000KPa đất tơng đối tốt . 3 4 /2,8102,18 mKN ndn === 5. Lớp 5 : Cát bụi dày trung bình 4,5 m ( ) 737,01 19 26.01,015,26 1 )01,01( = + = + = W e s 0,6 < e < 0,8 => đất có độ chặt vừa. E =10000KPa, đất tơng đối tốt. 3 5 /91019 mKN ndn === 6. Lớp 6 : Sét pha dày trung bình 5,0 m. 28,0 2741 2731 = = = PL P L WW WW I Đất ở trạng thái dẻo cứng. Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 2 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội E = 12000KPa đất tốt . 3 4 /91019 mKN ndn === 7. Lớp 7 : Cát pha dày trung bình 5,8 m. 0 1521 1515 = = = PL P L WW WW I Đất ở trạng thái nửa cứng. E = 18000KPa đất tốt . 3 4 /5,10105,20 mKN ndn === 8. Lớp 8 : Sétt pha dày trung bình 6,2 m. 28,0 5,1124 5,1115 = = = PL P L WW WW I Đất ở trạng thái dẻo cứng. E = 22000KPa đất tốt . 3 4 /5,11105,21 mKN ndn === 9. Lớp 9 : Cát hạt trung có chiều dày cha kết thúc trong phạm vi hố khoan sâu 45 m ( ) 52,01 1,20 16.01,014,26 1 )01,01( = + = + = W e s Đất ở trạng thái chặt, E =40000 KPa, đất rất tốt. 3 7 /1,10101,20 mKN ndn === . 7.2.2. Chọn loại nền và móng : Căn cứ vào đặc điểm công trình , tải trọng công trình , điều kiện địa chất , địa điểm xây dựng ta chọn phơng án móng cọc khoan nhồi . Chiều dài một cọc là 34m, cọc cắm vào lớp cát hạt trung một đoạn 1,2m. Đờng kính và vật liệu làm cọc sẽ đợc chọn ở phần sau. Tra bảng TCXD 45 78 đối với công trình khung BTCT có tờng chèn ta đợc : S = 0,001, S gh = 0,08 m . 7.3. Thiết kế móng dới cột trục B : móng M1 7.3.1. Xác định cặp nội lực tính toán chân cột . Giá trị nội lực chân cột đợc xác định khi chạy khung K7 bằng phần mềm kết cấu SAP, đợc xác định tại cốt đỉnh đài 1,0 m so với cốt khảo sát . )(836,26 )(756,56 )(839,778 0 0 0 TQ TmM TN tt tt tt = = = Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 3 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Tải trọng tính toán ở đỉnh móng phải cộng thêm trọng lợng các kết cấu nh cột tầng 1 trục B , dầm giằng và trọng lợng tờng trên móng . Trọng lợng bản thân cột tiết diện 55 x 75 cm , cao 3,1 m )(517,31,1.5,2.1,3.75,0.55,0 TN tt c == Trọng lợng bản thân dầm móng , kích thớc b x h = 40 x 80 cm , có cốt đỉnh dầm là - 1,0 m so với cốt khảo sát . )(48,71,1.5,2.5,8.8,0.4,0 TN tt DM == Trọng lợng bản thân phần tờng móng 33 cao 0,75m và phần tờng bao 22 cao 3,35 m là : )(57,161,1.8,1.5,8].35,3.22,075,0.33,0[ TN tt tuong =+= Vậy cặp nội lực dùng để thiết kế : )(836,26 )(756,56 )(406,806 0 0 0 TQ TmM TN tt tt tt = = = 7.3.2. Lựa chọn đờng kính cọc và vật liệu làm cọc . Chọn cọc khoan nhồi đờng kính D = 0,8 m, diện tích tiết diện ngang : ( ) 2 2 2 503,0 4 8,0.14,3 4 . m D F === Vật liệu làm cọc : + Bê tông M300 có R b = 130 KG/cm 2 ; E b = 2,9.10 5 KG/cm 2 + Cốt dọc lồng thép dùng 1620 thép AII, Ra = 2800 KG/cm 2 + Cốt đai dùng đai 8 thép AI, bớc đai 150. + Bê tông đài cọc mác 300, thép chịu lực của đài dùng AIII có: Ra = Ra = 3600 KG/cm 2 . 7.3.3. Xác định sức chịu tải của cọc . 7.3.3.1. Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc . P VL = ( m 1 .m 2 .R b .F b + R a .F a ) Trong đó : + là hệ số uốn dọc, = 1,0. + m 1 : là hệ số điều kiện làm việc . Với cọc đợc nhồi bêtông theo phơng thẳng đứng m 1 = 0,85. + m 2 : là hệ số điều kiện làm việc, kể đến ảnh hởng của phơng pháp thi công cọc . Khi thi công cọc trong các loại đất cần dùng ống chèn và đổ bê tông dới huyền phù sét m 2 = 0,7 P VL = 1.[0,85.0,7.130.0,503.(100) 2 + 2800.50,27] = 529827 KG. P VL = 5298 KN Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 4 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội 7.3.3.2. Sức chịu tải của cọc tính theo SPT . Công thức của Bộ Xây Dựng Nhật Bản : ( ) [ ] uLcLNFNP cuSSSPT 2,0 3 1 ++= Trong đó : u = .D = 3,14.0,8 = 2,51 m, = 15 đối với cọc khoan nhồi. N : là số SPT của đất ở chân cọc, F : là diện tích tiết diện chân cọc. N s : là số SPT của các lớp đất rời trên chiều dài L s . c u : là lực dính không thoát nớc trung bình của các lớp đất dính trên chiều dài L c . KNTP P SPT SPT 43544,435 }51,2].8.2,620.0,515.2,520.8,326.3,1)2,1.505,4.23.(2,0[503,0.50.15{ 3 1 == +++++++= Sức chịu tải của cọc : P = min { P VL , P SPT } = P SPT = 4354 KN. 7.3.4. Xác định số lợng cọc . Để các cọc ít ảnh hởng đến nhau và có thể coi là cọc đơn ta lấy khoảng cách giữa các tim cọc là 3D (D là đờng kính cọc) áp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài do phản lực đầu cọc gây ra ( ) ( ) KPa d P P tt 9,755 8,0.3 4354 3 22 === Diện tích sơ bộ đế đài : nhP N F tb tt tt 0 = Trong đó : tb : trị trung bình của trọng lợng riêng đài cọc và đất bên trên đài cọc tb = 20KN/m 3 h : độ sâu đặt đáy đài. Giả thiết chiều cao đài h đ = 2m ta có : h = 2 + 0,2 = 2,2 m. ( Trong đó 0,2 là bề dày sàn gara ). n : hệ số vợt tải = 1,1 2 99,12 1,1.2,2.209,755 8064 mF = = Trọng lợng của đài và đất trên đài : KNhFnN tbd tt d 36,8572,2.20.99,12.1,1 === Số lợng cọc sơ bộ : )(25,2 4354 36,8578064 0 coc P NN n x tt d tt c = + = + = Lấy số cọc là n c = 3 vì móng chịu tải lệch tâm nhỏ . Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 5 d c ba MNN 9 8 7 6 5 4 3 2 1 = 5.313 -1.50 -2.50 -4.50 -5.80 -8.00 -9.60 -14.8 -19.3 -24.3 -30.1 -36.3 -37.5 min p tt tt p max đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Bố trí các cọc trong mặt bằng nh hình vẽ 2 Diện tích đế đài thực tế : F đ = 4,4.1,4 + 2 2,2).4,424,1( + = 14,26 m 2 Trọng lợng tính toán của đài và đất trên đài : KNN tt d 9,96420.3.26,14.1,1 == Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài : N tt = 8962 + 964,9 = 9926,9 KN Hình 7.1 Bố trí cọc móng M 1 Mômen tính toán xác định tơng ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đế đài KNmM hQMM tt tttttt 6,11572.3,242673 . 0 =+= += Lực dọc truyền xuống các cọc dãy biên : = = n i i tt c tt tt x xM n N P 1 2 max min max . 22 min max 6,18,0.2 6,1.6,1157 3 9,9926 + = tt P KNP KNP tt tt 64,2826 31,3791 min max = = Kiểm tra lực truyền xuống cọc: Hình 7.2 Biểu đồ áp lực đất M1 Trọng lợng cọc : P c = 1,1.0,283.(2,5.3,5 + 29,5.1,5) = 16,5 KN. => )(4946)(3,3791 max kNPkNP VL tt == => )(8,38075,163,3791 max KNPP c tt =+=+ => SPTc tt PPP <+ max = 4354 KN. Vậy thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và 0 min > tt P nên không phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ . 7.3.5. Kiểm tra nền móng cọc theo điều kiện biến dạng ( Trạng thái giới hạn thứ 2) . 7.3.5.1. Xác định khối móng quy ớc . Độ lún của nền móng cọc đợc tính theo độ lún của nền khối móng quy ớc , có mặt cắt là abcd nh hình vẽ Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 6 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Hình 7.3 Khối móng quy ớc 0 87654321 8877665544332211 25,21 2,12,68,50,55,42,58,32 2,1.382,6.248,5.220,5.185,4.282,5.178,3.152.13 4 = +++++++ +++++++ = +++++++ +++++++ = = tb IIIIIIIIIIIIIIII tb tb hhhhhhhh hhhhhhhh => 0 313,5 4 25,21 == Chiều dài của đáy khối quy ớc L M = 4,4 + 2.32,9.tg5,313 0 = 9,37 m Chiều rộng của đáy khối quy ớc B M = 4,4 + 2.32,9.tg5,313 0 = 9,37 m Chiều cao của khối móng quy ớc : H M = 36 m Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 7 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội 7.3.5.2. Xác định trọng lợng tiêu chuẩn của khối quy ớc . a, Trong phạm vi từ đế đài trở lên có thể xác định theo công thức : KNhBLN tbMM tc 82,526720.2,2.37,9.37,9 1 === b, Trọng lợng các lớp đất và cọc trong phạm vi khối móng qui ớc : + Trọng lợng lớp sét trên mực nớc ngầm dày 2m, có trừ đi phần cọc choán chỗ: KNN tc 78,18812,18.2).503,0.337,9.37,9( 2 == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp sét : KNN tc 27,4525.2.503,0.3 3 == + Trọng lợng của lớp cát pha dày 2,2 trên mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : )(95,34733,18.2,2).503,0.337,9.37,9( 4 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp cát pha này : KNN tc 8325.2,2.503,0.3 5 == + Trọng lợng của lớp cát pha dày 1,6 m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : )(9,11453,8.6,1).503,0.337,9.37,9( 6 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 22,3615.6,1.503,0.3 7 == + Trọng lợng của lớp sét pha dày trung bình 5,2m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : )(32,36792,8.2,5).503,0.337,9.37,9( 8 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 7,11715.2,5.5033,0.3 9 == + Trọng lợng của lớp cát bụi dày trung bình 4,5m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ: )(66,34949.5,4).503,0.337,9.37,9( 10 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 86,10115.5,4.503,0.3 11 == + Trọng lợng của lớp sét pha dày trung bình 5m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : )(96,38829.5).503,0.337,9.37,9( 12 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 18,11315.5.503,0.3 13 == + Trọng lợng của lớp cát pha dày trung bình 5,8m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 8 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội )(93,52545,10.8,5).503,0.337,9.37,9( 14 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 28,13115.8,5.503,0.3 15 == + Trọng lợng của lớp sét pha dày trung bình 6,2m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : )(33,61525,11.2,6).503,0.337,9.37,9( 16 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 34,14015.2,6.503,0.3 17 == + Trọng lợng của lớp cát hạt trung dày 1,2m chân cọc, có trừ đi phần cọc choán chỗ : )(81,10451,10.2,1).503,0.337,9.37,9( 18 kNN tc == Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : KNN tc 16,2715.2,1.5033,0.3 19 == Vậy trọng lợng khối móng qui ớc: N tc q = 5267,82+1181,78+45,27+3473,95+83+1145,9+36,22+3679,32+117,7 +3494,66+101,86+3882,96+113,18+5254,93+131,28+6152,33+140,34 +1045,81+27,16 = 35375,47 = 35375,5KN. + Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ớc : .428448,428435,35375 2,1 8962 0 KNKNNNN tc qu tctc ==+=+= + Mômen tiêu chuẩn tơng ứng trọng tâm đáy khối quy ớc : KNmQMM tctctc 7,7553 2,1 05,37.36,268 3,1 56,567 05,37. 0 =+=+= + Độ lêch tâm : m N M e tc tc 172,0 42844 7,7355 === + áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối quy ớc : KPa KPa KPa L e BL NN tc tb tc tc tc MMM tc qu tc tc 99,487 24,434 74,541 37,9 172,0.6 1 37,9.37,9 42844 .6 1 min max min max 0 min max = = = = + = Cờng độ tính toán của đất ở đáy khối quy ớc Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 9 đồ án tốt nghiệp khoá 2006-2011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội ( ) IIIIMM tc M DCHBBA K mm R + += 21 Trong đó: Ktc = 1 vì các chỉ tiêu cơ lý của đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất . m 1 , m 2 : là các hệ số tra theo bảng 3.1 (sách Hớng dẫn đồ án Nền móng).Ta có: m 1 = 1,2 - với lớp cát mịn no nớc. m 1 = 1,0 - vì công trình không thuộc loại cao cứng. 00 38 = II tra bảng 3.2 ta có A = 2,11 B = 9,41 D = 10,8 II = 10,1 KN/m 3 3 /17,11 36 1,10.2,15,11.2,65,10.8,59.0,59.5,42,8.2,53,8.6,13,18.2,22,18.3,316.1 mKN II II = +++++++++ = ( ) KPaR M 12,35232.8,1036.41,9.52,81,10.52,8.11,2 1 1.2,1 =++= Kiểm tra : KPaR KPaR tc tb tc M 99,48712,3523 74,54173,42272,1 max =>= =>= Vậy có thể ttính toán đợc độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính. Tr- ờng hợp này đất nền từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn, đáy của khối quy ớc có diện tích nhỏ nên ta dùng mô hình nền là nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán . áp lực bản thân ở đáy khối móng quy ớc là : KPa h bt z i i i bt z 6,409 1,10.2,15,11.2,65,10.8,5 9.0,59.5,42,8.2,53,8.6,13,18.2,22,18.3,120.3 9 1 = +++ ++++++ == = ứng suất gây lún ở đáy khối móng quy ớc : KPa bttb tc gl z 39,786,40999,487 0 === = Nhận xét : tại đáy khối móng quy ớc (chân cọc) ta thấy ứng suất gây lún btgl z 2,0 0 < = = 81,92. Do cọc đợc cắm vào lớp cát hạt trung có môđun đàn hồi E = 40000 KPa, chiều Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd47-đh2 10 [...]... 4,5 + 5,0 + 5,8 + 6,2 +1,2 21,25 = 5,3130 4 Kích thớc khối móng đợc xác định nhờ hình vẽ sau -1 .50 a -2 .50 -4 .50 b 1 2 -5 .80 =53 3 1 -8 .00 MNN 3 -9 .60 4 -1 4.8 5 -1 9.3 6 -2 4.3 7 -3 0.1 8 -3 6.3 -3 7.5 9 Sinh viên: vũ thị thanh mai d c - lớp : xdd4 7- h2 15 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Hình 7.8 Khối móng quy ớc Chiều dài của đáy khối quy ớc LM = 4,4 + 2.32,9.tg5,3130... Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 11 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội dùng 2218, khoảng cách giữa các thanh là a = 200mm, chiều dài mỗi thanh tuỳ theo vị trí từng thanh Bố trí cốt thép móng nh hình vẽ sau : 7 56 56 56 8 8 -1 .50 iii -1 .50 -2 .50 iii -2 .50 4 3 3 4 -4 .50 -4 .50 1 1 2 2 -3 7.5 -3 7.5 6 b mặt cắt ii-ii mặt cắt i-i tl 1/50 tl 1/50 ii b 5 5... tính toán đợc độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính Trờng hợp này đất nền từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn Đáy của khối quy ớc có diện tích nhỏ nên ta dùng mô hình nền là nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán áp lực bản thân ở đáy khối móng quy ớc là : Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 18 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế. .. viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 13 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Lấy số cọc là nc = 2 vì móng chịu tải lệch tâm bé Bố trí cọc trong mặt bằng nh hình vẽ: Hình 7.6 Bố trí cọc móng M2 Diện tích đế đài thực tế : Fđ = 2.4,4 = 8,8m2 Trọng lợng tính toán của đài và đất trên đài : tt N d =1,1.8,8.2,2.20 = 580,8 KN Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế... mặt cắt v-v 5 mặt cắt iv-iv tl 1/50 tl 1/50 6 7 6 v a 5 iv iv 6 6 2 8 mặt cắt vi-vi tl 1/50 Sinh viên: vũ thị thanh mai 1 v a chi tiết cốt thép móng m2 tl 1/50 - lớp : xdd4 7- h2 20 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Hình 7.10 Bố trí cốt thép M2 Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 21 ... lớp sét pha dày trung bình 5,2m dới mực nớc ngầm, có trừ đi phần cọc choán chỗ : tc N 8 = (9,37.8,12 2.0,503).5,2.8,2 = 3201,34(kN ) Giá trị tiêu chuẩn trọng lợng phần cọc trong phạm vi lớp này : tc N 9 = 2.0,5033.5,2.15 = 78,47 KN Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 16 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội + Trọng lợng của lớp cát bụi dày trung bình 4,5m.. .đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội sâu lớp này cha kết thúc trong hố khoan thăm dò 45 m, nên có thể coi độ lún đã tắt ngay tại chân khối móng quy ớc do vậy không cần kiểm tra điều kiện về lún 7.3.6 Tính toán độ bền và cấu tạo đài cọc 7.3.6.1 Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện... tc N tc = N 0 + N qu = 6027,1 + 29743,5 = 36233,58 KN 1,2 Mômen tiêu chuẩn tơng ứng trọng tâm đáy khối quy ớc : tc M tc = M 0 + Q tc 33 = 429,4 150,3.33 + = 4491,1KNm 1,2 1,2 Độ lêch tâm : Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 17 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội e= M tc 4491,1 = = 0,124m tc N 34766,1 áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối quy ớc : N N 6 =L... PVL = 4946(kN ) Sinh viên: vũ thị thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 14 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội => tt Pmax + Pc = 3608,12 +16,5 = 3624,62( KN ) => tt Pmax + Pc < PSPT = 4354 KN Vậy thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy tt cọc biên và Pmin > 0 nên không phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 7.4.5 Kiểm tra nền móng cọc theo điều kiện biến dạng ( Trạng... thanh mai - lớp : xdd4 7- h2 19 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Hình 7.9 Tháp đâm thủng 7.4.6.2 Tính toán cốt thép dọc chịu uốn Bê tông đài cọc mác 300, Rn = 130 KG/cm2 Thép đài cọc dùng thép AII có Ra = Ra = 3600 KG/cm2 Mômen tơng ứng với mặt ngàm I-I : M1 = r1.Pmax = 1,2.360,81 = 432,97 Tm Diện tích Fa đợc xác định theo công thức : Fa = M 432,97.105 = = . 5.313 -1 .50 -2 .50 -4 .50 -5 .80 -8 .00 -9 .60 -1 4.8 -1 9.3 -2 4.3 -3 0.1 -3 6.3 -3 7.5 min p tt tt p max đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ. - lớp : xdd4 7- h2 3 đồ án tốt nghiệp khoá 200 6-2 011 đề tài : trung tâm công nghệ quốc tế hà nội Tải trọng tính toán ở đỉnh móng