tính toán dầm theo trạng thái giới hạn thứ 2

... sử dụng dầm thép tiết diện chữ I 20 2. 3.1 Tính toán theo trạng thái phá hoại (trạng thái giới hạn 1) 21 2. 3 .2 Tính toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 25 2. 3.3 Liên kết dầm liên ... bền dẻo dầm liên hợp HCN chiều cao h  16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Chiều cao dầm thép h (cm) 26 28 30 32 34 36 38 40 42 Chiều cao dầm thép h (cm) 44 L=6m L=9m Hình 3 .2 Quan ... ht=13 Med 150 80 60 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Chiều cao tiết diện dầm thép h (cm) 100 Med 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 Chiều cao tiết diện dầm thép h (cm) 10 ĐỘ VÕNG (CM)

Ngày tải lên: 21/04/2021, 16:56

... sử dụng dầm thép tiết diện chữ I 20 2. 3.1 Tính toán theo trạng thái phá hoại (trạng thái giới hạn 1) 21 2. 3 .2 Tính toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 25 2. 3.3 Liên kết dầm liên ... bền dẻo dầm liên hợp HCN chiều cao h  16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Chiều cao dầm thép h (cm) 26 28 30 32 34 36 38 40 42 Chiều cao dầm thép h (cm) 44 L=6m L=9m Hình 3 .2 Quan ... ht=13 Med 150 80 60 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Chiều cao tiết diện dầm thép h (cm) 100 Med 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 Chiều cao tiết diện dầm thép h (cm) 10 ĐỘ VÕNG (CM)

Ngày tải lên: 26/04/2021, 18:30

... sử dụng dầm thép tiết diện chữ I 20 2. 3.1 Tính toán theo trạng thái phá hoại (trạng thái giới hạn 1) 21 2. 3 .2 Tính toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 25 2. 3.3 Liên kết dầm liên ... bền dẻo dầm liên hợp HCN chiều cao h  16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Chiều cao dầm thép h (cm) 26 28 30 32 34 36 38 40 42 Chiều cao dầm thép h (cm) 44 L=6m L=9m Hình 3 .2 Quan ... ht=13 Med 150 80 60 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Chiều cao tiết diện dầm thép h (cm) 100 Med 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 Chiều cao tiết diện dầm thép h (cm) 10 ĐỘ VÕNG (CM)

Ngày tải lên: 27/04/2021, 11:06

... 51. 32 229 .16 49.80 22 9.16 41.58 Mpa 22 9.16 Mpa Toång mát 28 5.48 28 5.48 28 2.34 27 8.96 27 0.74 Tổng ứng suất lại % mát 10 72. 32 0 .21 10 72. 32 0 .21 1075.46 0 .21 1078.84 0 .21 1087.06 Mpa 0 .20 Mpa 35 ĐIỀU ... Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng:điều 5.5 .2 Các vấn đề kiểm toán trạng thái sử dụng phải nứt, biến dạng ứng suất trước BT: 1/- Các giới hạn ứng suất BT: TCN 5.9.4 1 .2 Kiểm tra giới hạn ... 22 9.16 Mpa Tòan mát lại theo thời gian: IV/- Tổng hợp mát ứng suất: Mặt cắt DpF L /2 3L/8 L/4 L/8 Gối Đơn vị 3.37 3.37 1.86 - - DfpEs = DfpsR+DfpcR+DfpR2 Mpa 52. 95 22 9.16 52. 95 22 9.16 51. 32 229 .16

Ngày tải lên: 27/08/2020, 23:48

... 468.6.400 12 6.400 425 .8.400 12 8.400 22 .886.6 .2 12 886.6 .2 +++++ =18 123 17 923 (mm 4 ) Z max = 471 (mm) Vậy : )/(5. 128 471. 18 123 17 923 10.618,494 . 2 6 max mmN I zM y y u === σ Ta thấy : [ ] 2 ... + 400.6.600 + 2. 436.6.600 =649 920 0(mm 3 ) Vậy thể tích của dầm cầu trục là : V = 2. 649 920 0 + 2. 27184000 + 1 720 5 920 0 =23 9 425 600 (mm 3 )  Khối lượng của một dầm : m = 7,85 .23 9 425 600.10 -9 = ... diện của dầm cầu trục 8 a, Tính toán sơ bộ lần 1 8 b, Tính chọn sơ bộ lần 2 10 PHẦN 3: TÍNH TOÁN DẦM DỌC a, Tính chon sơ bộ lần 1 15 b, Tính chọn Sơ bộ lần 2 17 PHẦN 4: TÍNH TOÁN GỐI ĐỠ 21 PHẦN

Ngày tải lên: 26/02/2015, 17:00

... As + A's (cm2) TCVN 5574 -20 12 146, 92 51,30 198 ,22 Eurocode 19 92- 1-1 144 ,22 93,87 23 8,09 ACI 318 -20 02 123 ,15 87 ,29 21 0,44 Footer Page 12 of 126 Header Page 13 of 126 11 3 .2 VÍ DỤ Xét dầm đơn giản ... rc s  u c (2. 2.17) (2. 2.19) (2. 2 .20 ) Độ cong cấu kiện: 1 = + rb r rcs Footer Page of 126 (2. 2 .21 ) Header Page of 126 Độ võng lớn dầm: ∆ = k L rb (2. 2 .22 ) Khi có cốt kép mômen quán tính tiết diện ... chịu nén 2. 2.1 Sơ đồ ứng suất 2. 2 .2 Các công thức để tính cốt thép fydAs = 0,567fckbs + fscA’s M ≤ MRd = 0,567fckz + fscA’s(d - a’) Footer Page of 126 (2. 2.6) (2. 2.7) Header Page of 126 2. 2.3 Điều

Ngày tải lên: 29/04/2017, 21:00

... Trạng thái giới hạn tính tiết diện dầm thép chịu cắt theo TCXDVN 338 -20 05 3.1 .2 Sơ đồ khối kiểm tra tiết diện dầm thép chịu cắt theo TCXDVN 338 -20 05 3.1.3 Trạng thái giới hạn tính tiết diện dầm ... tháng năm 20 05 Footer Page of 126 Header Page of 126 CHƯƠNG TÍNH TOÁN DẦM THÉP CHỊU CẮT THEO TCXDVN 33 820 05 VÀ THEO QUY PHẠM HOA KỲ AISC -20 05 2. 1 TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN DẦM THÉP CHỊU CẮT THEO TCXDVN ... định tính toán tiết diện dầm chịu cắt theo TCXDVN 338 -20 05 Quy phạm Hoa Kỳ AISC -20 05 khác nhau; nên tính toán theo điều kiện bền kết tính toán cho tiết diện khác không theo quy luật nào; tính toán

Ngày tải lên: 29/04/2017, 21:00

... 5575: 20 12 Quy phạm Hoa Kỳ AISC - 20 05 hướng dẫn tính toán theo trạng thái giới hạn, việc tính toán theo trạng thái giới hạn sử dụng hoàn toàn tương tự Khi tính toán theo trạng thái giới hạn khả ... ««««««««««««« 26 2. 1.3 Dҫm chӏu lӵc phӭc tҥp «««««««««««««««« 28 2. 2 Tính toán dҫm thép tiӃt diӋn hӝp theo Tiêu chuҭn TCVN 5575 :20 12? ?«««««««««««««««««««« 31 2. 2.1 Chӑn tiӃt diӋn ««««««««««««««««««« 31 2. 2 .2 ... thể là: Chương 1: Tổng quan dầm, hệ dầm dầm thép tiết diện hộp Chương 2: Tính toán thiết kế dầm thép tiết diện hộp theo số tiêu chuẩn thiết kế Chương 3: Ví dụ tính toán Phần kết luận kiến nghị

Ngày tải lên: 08/08/2017, 15:05

... [1][4] 30 2. 1.1 Lý thuyết tính toán dầm BTCT chịu cắt theo tiết diện nghiêng 30 2. 1 .2 Tính toán dầm BTCT theo TCVN 5574 :20 12 34 2. 2 Tính toán khả chịu cắt dầm BTCT theo tiêu chuẩn ... 40 2. 2.1 Lý thuyết tính toán dầm BTCT theo mô hình giàn 40 2. 2 .2 Tính toán khả chịu cắt dầm BTCT mô hình giàn theo Eurocode 44 2. 3 So sánh phương pháp tính toán khả chịu cắt dầm ... Eurocode “ giới thiệu nội dung tính toán cường độ chịu cắt dầm BTCT theo tiêu chuẩn Eurocode 2, TCVN 5574 -20 12 so sánh cách tính toán khả chịu cắt dầm theo tiêu chuẩn 2. Mục tiêu nhiệm vụ đề tài 2. 1 Mục

Ngày tải lên: 01/11/2017, 15:53

... trạng thái giới hạn thứ thứ 2; Rbn Cường độ chịu nén tiêu chuẩn dọc trục bê tông ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất; Rbt, Rbt,ser Cường độ chịu kéo tính tốn dọc trục bê tơng ứng với trạng thái giới ... thuật cơng trình) Làm rõ khả chịu lực (uốn, cắt) trạng thái giới hạn thứ (độ bền hay cực hạn) trạng thái giới hạn thứ hai (giới hạn sử dụng: võng, nứt) dầm chuyển chịu tải trọng lớn Làm rõ vấn đề ... diện chữ nhật theo trạng thái giới hạn thứ hai…………… …………………………………………………….47 3 .2. 1 Tính tốn theo hình thành vết nứt thẳng góc với trục dọc cấu kiện…………………………………………………………………47 3 .2. 2 Tính tốn độ cong

Ngày tải lên: 24/11/2017, 15:26

... h21=int((mx2-m0)*s1,x,0,l2)+int((f2-f0)*s2,x,0,l2)+s3; s1=diff(bd2,b1);s2=diff(y2,b1);s3=diff(z1,b1); h 22= int((mx2-m0)*s1,x,0,l2)+int((f2-f0)*s2,x,0,l2)+s3; s1=diff(bd2,b2);s2=diff(y2,b2);s3=diff(z1,b2); h23=int((mx2-m0)*s1,x,0,l2)+int((f2-f0)*s2,x,0,l2)+s3; ... h 22= int((mx2-m0)*s1,x,0,l2)+int((f2-f0)*s2,x,0,l2)+s3; s1=diff(bd2,b2);s2=diff(y2,b2);s3=diff(z1,b2); 82 h23=int((mx2-m0)*s1,x,0,l2)+int((f2-f0)*s2,x,0,l2)+s3; s1=diff(bd2,b3);s2=diff(y2,b3);s3=diff(z1,b3); h24=int((mx2-m0)*s1,x,0,l2)+int((f2-f0)*s2,x,0,l2)+s3; ... y11=diff(y1,x);y 12= diff(y11,x);bd1=-y 12; y21=diff(y2,x);y 22= diff(y21,x);bd2=-y 22; mx1=k/4/k1^4*bd1;f1=k*y1;q1=diff(mx1,x); mx2=k/4/k1^4*bd2;f2=k*y2;q2=diff(mx2,x); g1=subs(y1,x,0); g2=subs(y11,x,0); g3=subs(mx2,x,l2); g4=subs(y2,x,l2);

Ngày tải lên: 30/03/2018, 09:20

... TCVN 5574 :20 12 2.5.1 Tính toán d i nghiêng ch u nén gi a v t n t xiên (61) 2. 5 .2 Tính tốn ti t di n nghiêng ch u l c c t ( 62) 2. 5.3 Tính tốn theo giáo trình k t c u bê tông c (65) (69) 2. 6 NH N ... 54,94cm; sc = fyd = 347,8MPa =4177mm2 =41,77 cm2 = = 6 629 mm2 = 66 ,29 cm2 3.1.3 c =21 0kg/cm2 tt tt (3000psi); fy= 420 0kg/cm2 (60000psi) = wDtt = n.wD c =1 ,2. 46=55,2KN/m = wLtt =n wL c =1,6.59=94,4KN/m ... ki n h n ch ) 2. 2 TIÊU CHU N CHÂU ÂU EUROCODE 19 92- 1-1 2. 2.1 Quan h ng su t bi n d thi t k ti t di ch u kéo u n: (45) (46) 2. 3 TIÊU CHU N M ACI 318 2. 3.1C 2. 3 .2 C II TÍNH TỐN KH 2. 1 KH n gi i

Ngày tải lên: 30/03/2018, 23:29

... liệu có trình bày cách tính dầm đàn hồi giải tốn dầm vơ hạn đàn hồi, dầm bán vô hạn đàn hồi, dầm hữu hạn đàn hồi với mơ hình Winkler Bài toán dầm dài hữu hạn đƣợc giải theo phƣơng pháp thông ... Z x2 Z    Fdx  x1 x2  Fdx  (1.7) x1 Đối với tất biến phân  y tất hệ biến phân  yi thỏa mãn điều kiện   yi2   y 'i2     y 12   y ' 12   y 22   y '22    yn2   y '2n  ... 2. 1 .2 CÁC PHƢƠNG PHÁP BIẾN PHÂN NĂNG LƢỢNG 15 2. 1 .2. 1.Nguyên lý biến dạng cực tiểu [5,tr60] 16 2. 1 .2. 2 Nguyên lý công bù cực đại [5,tr 62] 17 2. 1.3 NGUYÊN LÝ CHUYỂN VỊ ẢO [ 12]

Ngày tải lên: 06/06/2018, 16:14

... CẮT CỦA DẦM THEO TIÊU CHUẨN TCVN 5574 :20 12 2.5.1 Tính tốn dải nghiêng chịu nén vết nứt xiên ……… … (61) 2. 5 .2 Tính tốn tiết diện nghiêng chịu lực cắt ………………………… … ( 62) 2. 5.3 Tính tốn theo giáo ... CỦA DẦM THEO TIÊU CHUẨN EN:19 92- 1-1 2. 2.1 Khả chịu cắt bê tông …………………………….…… … (57) 2. 2 .2 Điều kiện hạn chế ……………………………………… … ……… (58) 2. 2.3 Khả chịu cắt cốt thép đai ………………………………… (59) 2. 5 ... ……………………………… ( 32) 1.6.4 Ảnh hưởng cốt thép dọc …………………………………….….… (33) CHƢƠNG II I TÍNH TỐN DẦM BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO CÁC TIÊU CHUẨN 2. 1 TÍNH TỐN DẦM BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TCVN 5574 -20 12 2.1.1 Nguyên

Ngày tải lên: 09/06/2018, 11:30

... tốn theo Tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 5574 -20 12) .16 2. 1.3 Tính tốn theo Tiêu chuẩn Mỹ (AC 318-04 -20 14) 17 2. 2 Phƣơng pháp vẽ biểu đồ tƣơng tác .18 2. 2.1 Xây dựng biểu đồ tƣơng tác theo ... 3 .2 Tính tốn khả chịu uốn dầm chịu uốn xiên theo phƣơng pháp trực tiếp 47 3 .2. 1 Theo TCVN 5574 -20 12 47 3 .2. 2 Theo ACI 318-14 49 3.3 Vẽ biểu đồ tƣơng tác dầm ... Tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 557 420 12) .19 2. 2 .2 Tính tốn theo Tiêu chuẩn Mỹ (AC 318 -20 14) 42 2.3 Kết luận 45 C ƢƠN K Ả NĂN C ỊU LỰC CỦA DẦM BÊ TÔN CỐT T ÉP C ỊU UỐN

Ngày tải lên: 22/06/2020, 10:57

... phạm Hoa Kỳ AISC /ASD hướng dẫn tính tốn theo trạng thái giới hạn, việc tính tốn theo trạng thái giới hạn sử dụng hồn tồn tương tự + Khi tính tốn theo trạng thái giới hạn khả chịu lực, điểm khác ... không đáng kể nên thơng thường để đơn giản tính tốn bỏ qua giá trị τω ω 2. 2 TÍNH TOÁN DẦM THÉP TIẾT DIỆN HỘP THEO TCVN 5575 :20 12 2 .2. 1 Chọn tiết diện 2. 2 .2 Kiểm tra bền * Kiểm tra ứng suất pháp ... Rn tính theo cơng thức (2- 45) với chiều dài lw lấy đơn vị góc θ=90o Rn  0.9FEXX te 2. 5 TRÌNH TỰ THIẾT KẾ DẦM CẦU TRỤC THEO TIÊU CHUẨN VIỆT NAM TCVN 5575 :20 12 2.5.1 Thiết lập sơ đồ tính 2. 5.2

Ngày tải lên: 23/07/2020, 16:19

... lần tính tốn tiếp theo, phương pháp tính tốn lặp lại giá trị mơ đun biến dạng 113 100 80 60 40 20 1510 30 10 30 1015 8 20 P0 147 1 82 200 21 3 165 97 x 122 72 47 y O x 1510 25 10 25 25 25 29 y O 25 ... số 2/ 2 020 KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG Bảng Biến dạng tương đối phần tử bê tơng sau lần tính thứ 4 10 11 12 -2. 91 -2. 32 -1.88 -9.88e-1 4.07e-1 0 0 0 -3 .29 -2. 7 -2. 25 -1.36 -1.3e-1 0 0 0 -3. 92 ... СП 63.13330 .20 18 Бетонные и железобетонные конструкции Основные положения СНиП 52- 01 -20 03 Ngày nhận bài: 21 /5 /20 20 Ngày nhận sửa lần cuối: 17/6 /20 20 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 2/ 2 020 KẾT CẤU -

Ngày tải lên: 06/08/2020, 10:46

... mm2 mm mm mm KNm KNm KNm KNm KNm KNm Ms Es Ec n As 63.46 20 0000 29 440 123 1.50 KNm Mpa Mpa ds b 1041.0 25 0 mm mm 23 2.6 6.52E+09 30000 53.49 84.00 21 000 24 8.3 OK OK mm mm4 87. 82 200000 29 440 123 1.50 ... = = 400 30 25 22 .5 15 20 0000 mm Mpa KN/m3 KN/m3 KN/m3 Mpa II Số liệu thiết kế dầm ngang : DẦM CHÍNH DẦM NGANG L2=1700 L2=8300 + Khoảng cách dầm ngang + Khoảng cách dầm + Tiết diện dầm ngang bxh ... = = 400 30 25 22 .5 15 20 0000 mm Mpa KN/m3 KN/m3 KN/m3 Mpa II Số liệu thiết kế dầm ngang : DẦM CHÍNH DẦM NGANG L2=1700 L2=8300 + Khoảng cách dầm ngang + Khoảng cách dầm + Tiết diện dầm ngang bxh

Ngày tải lên: 27/08/2020, 23:42

... tốn theo Tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 5574 -20 12) .16 2. 1.3 Tính tốn theo Tiêu chuẩn Mỹ (AC 318-04 -20 14) 17 2. 2 Phƣơng pháp vẽ biểu đồ tƣơng tác .18 2. 2.1 Xây dựng biểu đồ tƣơng tác theo ... 3 .2 Tính tốn khả chịu uốn dầm chịu uốn xiên theo phƣơng pháp trực tiếp 47 3 .2. 1 Theo TCVN 5574 -20 12 47 3 .2. 2 Theo ACI 318-14 49 3.3 Vẽ biểu đồ tƣơng tác dầm ... Tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 557 420 12) .19 2. 2 .2 Tính tốn theo Tiêu chuẩn Mỹ (AC 318 -20 14) 42 2.3 Kết luận 45 C ƢƠN K Ả NĂN C ỊU LỰC CỦA DẦM BÊ TÔN CỐT T ÉP C ỊU UỐN

Ngày tải lên: 11/12/2020, 21:51

... 14,30 3, 42 6,13 11,00 2, 15 4,58 7,68 1,19 2, 41 3,03 0,38 18,4 30 ,2 15, 32 15,60 25 ,40 11,10 12, 90 20 ,60 7,64 10,40 16 ,20 4,93 7,97 21 ,10 2, 92 5,67 8,09 1,50 2, 75 3, 02 0,43 33,30 46 ,20 35,16 27 ,90 ... 0,38 1,50 2, 84 0,17 3,94 11,0 1,4 3,44 9, 12 0,99 2, 84 6,88 0, 62 1,77 2, 94 0 ,25 6,40 14,90 3,16 5,56 12, 52 2,31 4,65 10,00 1,51 3,64 7 ,27 0,89 2, 09 3,00 0, 32 10,70 20 ,7 6, 92 9,17 17,50 5, 02 7,65 ... sét trạng thái cứng Đất sét trạng thái dẻo Cát ẩm Cát ẩm Á sét trạng thái cứng Á sét trạng thái dẻo Á cát trạng thái cứng Á cát trạng thái dẻo 10 Đất đá Trị số f 0 ,25 0,3 0 ,2 0,55 0,45 0,45 0 ,25 ...

Ngày tải lên: 25/10/2013, 08:20