tính toán đầm i 24.54 tiêu chuẩn 11823 ( fie tính toán dự án thực tế)

Đặc trưng trắc ngang Tham số Dầm biên = 0, dầm = Chiều dài nhịp Khẩu độ tính toán Tải trọng HL93 Tổng bề rộng cầu Mặt xe chạy Gờ chắn xe Lề người Lan can Cự ly dầm chủ, (0.6= PPR = 270.16 Mpa Mất mát = Giá trị mát ứng suất tao thép độ chùng thấp tiết diện là: 41 Mpa 229.16 Mpa Tòan mát lại theo thời gian: IV/- Tổng hợp mát ứng suất: Mặt cắt DpF L/2 3L/8 L/4 L/8 Gối Đơn vị 3.37 3.37 1.86 - - DfpEs = DfpsR+DfpcR+DfpR2 Mpa 52.95 229.16 52.95 229.16 51.32 229.16 49.80 229.16 41.58 Mpa 229.16 Mpa Toång mát 285.48 285.48 282.34 278.96 270.74 Tổng ứng suất lại % mát 1072.32 0.21 1072.32 0.21 1075.46 0.21 1078.84 0.21 1087.06 Mpa 0.20 Mpa 35 ĐIỀU 5.5 I/- Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng:điều 5.5.2 Các vấn đề kiểm toán trạng thái sử dụng phải nứt, biến dạng ứng suất trước BT: 1/- Các giới hạn ứng suất BT: TCN 5.9.4 1.2 Kiểm tra giới hạn ứng suất BT sau mát Kiểm tra theo công thức: Kiểm tra giới hạn ứng suất thớ dầm ≥ ft = - F/A+F*e*yt/I-M*yt/I -0.45*fci Kiểm tra giới hạn ứng suất thớ dầm ≤ fb = - F/A - F*e*yb/I + M*yb/I 0.5*fc'^0.5 Trong đó: F= - Tổng lực kéo bó cáp ứng suất trước, trừ mát, M= - Momen tải trọng thường xuyên gây ra, A - Diện tích mặt cắt dầm I giai đoạn 2, I= - Mômen quán tính tiết diện dầm giai đoạn 2, e= - Độ lệch tâm bó thép ứng suất trước đến TTH tiết diện yt = - K.C từ TTH đến thớ tiết diện yb = - K.C từ TTH đến thớ tiết diện fci' = 35.7 - Cường độ nén qui định bêtông lúc bắt đầu đặt tải hoặt tạo dự ứng lực, Mpa (5.9.1.2) fc' = 42.0 - Cường độ nén qui định bêtông tuổi 28 ngày, trừ qui định tuổi khác, Mpa (5.4.2.1) Mặt cắt L/2 K.C từ gối đến MC f F fci' fc' 3L/8 L/4 L/8 12.1 9.1 6.1 1072323 3363 35.7 42 1072323 3363 35.7 42 1075463 3373 35.7 42 A 0.613 0.613 0.613 M 3111.6 2964.3 2360.7 eII 0.72 0.72 0.67 yb 0.81 0.81 0.81 yt 0.33 0.33 0.33 I 0.13 0.13 0.13 ft -7.29 -6.91 -5.72 fbg -1.10 -2.03 -4.97 Bê tông chịu nén đạt yêu cầu >= -0.45*f'c = Bê tông chịu kéo đạt yêu cầu