3 2 6 a 1 1 nội lực và chuyển vị trong các giai đoạn thi công đào đất không hệ chống

KHẢO sát, SO SÁNH nội lực và CHUYỂN vị của TƯỜNG vây KHI THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP TOP DOWN và BOTTOM UP hố MÓNG sâu NHÀ CAO TẦNG

Ngày tải lên : 23/07/2016, 19:09

... 12 0 00 8000 25 000 Module nén Oedometer (KN/m2) Eoed 13 9 33 12 0 0 14 400 960 0 33 65 4 ν c' 0 .3 0 .25 8 .1 0 .25 2 .3 0 .25 8. 46 0 .3 2. 94 ϕ' 28 2. 29 32 13 . 7 28 .1 Hệ số Poison Lực dính (KN/m2) Góc nội ma sát (o) ... Top – Down : - Giai đoạn : Thi công tường đất Đặng Ngọc Tồn_805 029 78 Trang 34 Hình 26 : Giai đoạn Phần IV : Đề tài nghiên cứu khoa học Hình 28 : Giai đoạn - Giai đoạn : Thi công sàn cao độ 0.00m Đặng ... xử Drained Drained Drained Drained Drained Dung trọng mực nước ngầm (KN/m3) Dung trọng mực γdry Đặng Ngọc Toàn_805 029 78 15 .1 7. 42 15 . 53 15 15 .4 18 13 . 51 19 .28 18 . 56 18 .87 Trang 38 Phần IV : Đề...

60
546
2

Nghiên cứu ảnh hưởng của khoảng cách dây treo đến sự phân bố nội lực và chuyển vị trong cầu treo dây võng 3 nhịp

Ngày tải lên : 20/02/2016, 09:09

... 11 Kita Bisan – Seto 990 16 1 .1 27 4 0 .1 63 0.588 Thép 12 Severn 987.5 1 36 30 4.8 0. 13 7 7 0.4 46 Thép 13 Ohnaruto 8 76 12 8 .3 330 0 .1 46 0 .38 8 Thép 14 Jiangyin 13 8 5 19 0 33 6 0. 13 7 0. 565 BTCT - 16 1 5 Great ... 8 76 33 0 0 ,37 7 10 Great Belt East 19 91- 1998 Đan Mạch 1 62 4 535 0 , 32 9 11 Bronx - Whitestone 1 937 -1 939 Mỹ 7 01 22 4 0 , 32 0 12 Severn 1 9 61 -1 966 Anh 987 ,6 30 4,8 0 ,30 9 13 Thuận Phước 20 03- 20 09 Việt Nam ... 0 ,24 5 22 Semipata Linsk Irtysh 19 98 -20 02 Kazakhstan 750 16 8 0 ,22 4 23 Rainbow 19 93 Nhật Bản 570 11 4 0 ,20 0 -1 524 Matadi 19 79 -19 83 Congo 520 91 0 ,17 5 25 George Washinton 1 9 31 Mỹ 1 066 ,8 1 86 0 ,17 4...

79
733
4

Thiết kế dầm chuyển ứng lực trước có kể đến các giai đoạn thi công công trình (tt)

Ngày tải lên : 14/12/2017, 15:30

... Hình 1. 12 Thi cơng sàn chuyển t a nhà Dolphin Plaza [7] 17 Hình 1. 1 Hình 1 .2 Hình 1 .3 10 Hình 1. 13 Thi cơng dầm chuyển khu nhà cao cấp Viglacera tower 17 Hình 1. 14 Thi cơng dầm chuyển khu nhà cao ... Issara Ladprao - Bangkok - Thái Lan [7] 13 Hình 1. 9 Dầm chuyển t a nhà Bộ Cơng An [7] 14 Hình 1. 10 Dầm chuyển t a nhà Bộ Cơng An [7] 15 Hình 1. 11 Thi cơng sàn chuyển t a nhà Dolphin Plaza 16 Hình ... [7] 10 Hình 1. 4 Dầm chuyển t a nhà Grand Street Hotel NewYork - Mỹ [7] 11 Hình 1. 5 Thi cơng dầm chuyển - T a nhà Grand Hyatt Kuala Lumpur - Kuala Lumpur – Malaysia [7] 11 Hình 1 .6 Dầm chuyển tòa...

17
563
6

BÁO CÁO " XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ CHUYỂN VỊ ĐỨNG VÒM CYCLOID CHỊU NHIỀU TẢI TRỌNG TẬP TRUNG " pptx

Ngày tải lên : 19/03/2014, 17:20

... cắt chuyển vị đứng xét mô men uốn Điểm /đoạn Mô men uốn điểm S   a   3Pa  S  a  4a   Pa  S  a  6a   3Pa S  6a  8a  Lực cắt đoạn Chuyển vị đứng điểm  3P P P 3P 18 Pa EI 76 Pa 3EI ... xoay lực tập trung:  mơ men uốn vị trí có y1,S 2 a  y 2, S 2 a  g  y1,S 2 a  y 2, S  2a  y , S  a  y 3, S  a  g  y , S  a  y 3, S  a  y 3, S  a  y , S  a  g  y 3, S  a ...  a  y 4, S  a  1, S 2 a   2, S  2a  g  1, S  a   2, S  2a   , S  a   3, S  a  g   2, S  a   3, S  a   3, S  a   , S  a  g   3, S  a   , S  a  Điều kiện mô...

4
721
1

Ảnh hưởng của độ cứng sàn đến nội lực và chuyển vị các kết cấu chịu lực nhà cao tầng

Ngày tải lên : 03/04/2014, 12:17

... H×nh 3. 9, H×nh 3. 10 v2 v3 y v3 v2 v1 x l1 l2 l3 l4 l5 Hình 3. 8: Mặt công trình ví dụ 3. 2 §iĨm ETABS T Çng T Çng 15 15 14 13 14 12 12 11 10 11 §iĨm DCS 02 §iĨm ETABS 13 10 8 6 §iĨm ETABS §iĨm DCS 02 ... 0,040 13 0, 020 §iÓm ETABS 14 TÇng 15 14 13 12 11 10 0,000 Tầng 15 Điểm ETABS Hình 3. 11 : Mặt công trình ví dụ 3. 3 C h u y ể n v Þ n g a n g (m ) Hình 3. 12 : Chuyển vị ngang (m) Hình 3. 13 : Chuyển vị ... H×nh 3. 6, H×nh 3. 7 y 11 .50 5.00 1. 50 5.00 Vd Vr Vd x 18 .00 18 .00 Hình 3. 5: Mặt công trình ví dụ 3. 1 13 13 Md (DCS 01) 11 Mr (DCS 01) 11 Mr (DCS 02) TÇng 15 Md (DCS 02) T Çn g 15 10 000000 8000000 10 000000...

24
2.4K
16

Giáo trình hướng dẫn cách sắp xếp các giai đoạn thi công trên mặt bằng hợp lý phần 1 pdf

Ngày tải lên : 08/08/2014, 22:20

... phải kê cao cách mặt đất tối thi u 0,3m Đối với thép để kê cao cách mặt đất 0.4m có bạt che nắng che m a Kho có khả ch a dự trữ ximăng đủ phục vụ cho công tác thi công trường Bãi gia cơng thép ... trang thi t bị thi công lán trại, văn phòng tạm tháo dỡ, chuyển khỏi phạm công trường dọn dẹp để bàn giao cơng trình cho chủ đầu tư đ a vào sử dụng II BỐ TRÍ BỘ MÁY QUẢN LÝ VÀ LỰC LƯỢNG LAO ĐỘNG ... q a trình thi cơng Nước thải trước thải hệ thống thoát nước chung thành phố phải thải qua hố thu lắng đọng bùn đất, phế thải để thi công nạo vét thu gom chuyển đến nơi quy định Đường tạm để thi...

7
433
3

Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung bằng phương pháp so sánh

Ngày tải lên : 09/06/2016, 08:58

... lƣợng tenxơ với cách hiểu nhƣ sau [4 ,tr .1 96] : ai  a1  a2  a3 2 akk  a1 1  a 22  a 33 hệ số Kronecker i j = i = j i j = i  j 35 với i = 1 ,2 ,3 ; j = 1 ,2 ,3 ; k = 1 ,2 ,3 khơng gian chiều Có thể ... bình) Trong trƣờng hợp có lực cắt Qii chúng đƣợc xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: Q 11 = M 11 M 12 + x x1 , Q 22 = M 21 M 22 + x1 x hay Q 11 = D [(  11 ) ,1 +(  12 ) ,2 ] , Q 22 = D[ ... xoắn lực cắt tác dụng lên mặt cắt kết cấu xác định theo biểu thức dƣới (hình 2. 4): M 11  h /2 h /2 h /2 h / h / h /   11 x3 dx3 , M 22    22 x3 dx3 , M 12  M 21  h /2 Q 11    x dx3 12 ...

76
435
0

Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của kết cấu bằng phương pháp nguyên lý cực trị gauss

Ngày tải lên : 09/06/2016, 09:00

... lƣợng tenxơ với cách hiểu nhƣ sau [4 ,tr .1 96] : ai  a1  a2  a3 2 akk  a1 1  a 22  a 33 hệ số Kronecker 27 i j = i = j i j = i  j với i = 1 ,2 ,3 ; j = 1 ,2 ,3 ; k = 1 ,2 ,3 khơng gian chiều Có thể ... bình) Trong trƣờng hợp có lực cắt Qii chúng đƣợc xác định từ điều kiện cân phân tố, ta có: 35 Q 11 = M 11 M 12 + x x1 , Q 22 = M 21 M 22 + x1 x hay Q 11 = D [(  11 ) ,1 +(  12 ) ,2 ] , Q 22 = ... , M 22    22 x3 dx3 , M 12  M 21   x dx3 12 34 Q 11  h /2 h /2 h / h /   13 dx3 , Q 22   23 (2. 28) dx3 h chiều cao tiết diện Để áp dụng phƣơng pháp nguyên lý cực trị Gauss cần biết...

80
561
0

Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ khung có xét đến biến dạng trượt ngang

Ngày tải lên : 09/06/2016, 09:00

... cân phân tố, ta có: 49 Q 11 = M 11 x1 + M 12 x , Q 22 = M 21 x1 M 22 x + hay Q 11 = D [(  11 ) ,1 +(  12 ) ,2 ] , Q 22 = D[ (  12 ) ,1 + (  22 ) ,2 ] (2 . 31 ) Tõ c«ng thức (2. 28) tiết diện Gh ... l-ợng tenxơ với cách hiểu nh- sau [4 ,tr .1 96] : ai  a1  a2  a3 2 akk  a1 1  a 22  a 33 vµ hƯ sè Kronecker i j = i = j 38 i víi = j i = 1 ,2 ,3 ; gian  j i j = 1 ,2 ,3 ; k = 1 ,2 ,3 không chiều Có ... (2. 29) tính đ-ợc momen Mij theo (2. 28) Liên hệ gia momen uốn biến dạng uốn tiết diện nh- sau: M 22  D(  22   11 ) , M 11  D( 11   22 ) , M 12 D (1 ) 12 (2 .30 ) D độ cứng uốn dầm Eh 12 ...

89
467
0

Nghiên cứu nội lực và chuyển vị của hệ dầm bằng phương pháp so sánh

Ngày tải lên : 09/06/2016, 09:04

... cân b»ng ph©n tè, ta cã: Q 11 = M 11 x1 M 12 x + , Q 22 = M 21 x1 M 22 x + hay Q 11 = D [(  11 ) ,1 +(  12 ) ,2 ] , Q 22 = D[ (  12 ) ,1 + (  22 ) ,2 ] (2 . 31 ) Từ công thức (2. 28) tiết diện Gh ... víi c¸ch hiĨu nh- sau [4 ,tr .1 96] : ai  a1  a2  a3 2 akk  a1 1  a 22  a 33 vµ hƯ sè Kronecker: i j = i = j i j = i víi gian i = 1 ,2 ,3 ;  j j = 1 ,2 ,3 ; k = 1 ,2 ,3 ®èi víi không chiều Có thể ...  h / h /2 M 12  M 21   x dx3 12 h / h / h /2 Q 11    22 x3 dx3 , h /2 13 dx3 , Q 22   23 dx3 (2. 28) h / ë h chiều cao tiết diện Để áp dụng ph-ơng pháp nguyên lý cực trị Gauss cần biết...

86
370
0