3 1 sơ đồ tổ chức bộ máy của văn phòng đoàn đbqh và hđnd tỉnh hà giang

Đề tài thiết kế công trình cầu vĩnh cửu bê tông cốt thép dự ứng lực - Dầm hộp ứng suất trước

Ngày tải lên : 01/06/2014, 12:53

... K12 K 13 K14 0 27 8 31 34 316 35 967 36 725 37 16 1 37 444 37 6 43 37790 37 9 03 379 93 38066 S4 0 0 27 8 31 34 316 35 967 36 725 37 16 1 37 444 37 6 43 37790 37 9 03 379 93 S5 0 0 27 8 31 34 316 35 967 36 725 37 16 1 37 444 37 6 43 ... 0 30 .30 0 46.07 30 .30 0 50. 61 46.07 30 .30 52.76 50. 61 46.07 30 .30 S 11 S2 27 8 31 34 316 35 967 36 725 37 16 1 37 444 37 6 43 37790 37 9 03 379 93 38066 38 12 7 38 17 8 S1 33 8 31 35 7 83 36629 37 10 2 37 404 37 614 37 768 ... 1. 632 1 1.5 738 1. 5 218 1. 4765 1. 438 0 1. 4064 1 .37 87 1 .36 08 1 .35 30 S(mm3) (x1 010 ) -3. 15 98 -2.7705 -2. 439 4 -2 .16 09 -1. 9295 -1. 7404 -1. 5890 -1. 47 13 -1 .37 23 -1 . 31 09 -1. 2844 J(mm4) (x1 014 ) 1. 039 7 8 .39 66...

329
1.2K
2

thiết kế dầm hộp ứng suất trước khi thi công đúc rỗng

Ngày tải lên : 17/06/2014, 23:37

... ∆fpCR 14 .708 23. 328 34 .605 26.288 33 .500 33 .500 33 .500 33 .500 Chùng nhão ∆fpR2 12 7.4 43 12 5.5 71 116 . 512 11 0.502 Tổng cộng ∆fpT 245.052 252.2 93 277 .19 0 288.442 24 435 333 .0 24 435 333 .0 233 34250.5 32 386062.6 ... 32 386062.6 32 386062.6 31 60 634 3 .1 31 60 634 3 .1 32 7 438 46.7 6986208.9 2 638 811 2 .1 -45444794.5 -44994505 .3 2 739 274.9 2 739 274.9 36 11 9697.8 2908624.8 38 854754 .1 9666 83. 3 -1 4 31 4 91 .3 - 239 817 4.6 6265 516 .2 6265 516 .2 ... -78692 9 31 -10 4 13 8 10 0 -2 13 0 0 430 9 -11 9 915 706 - 438 0692 8044767 -19 414 1508 8649 816 519 22607 866 938 26 10 9664 41 -89 930 685 8969470 244 834 39 -14 85 91 832 -8990 938 7 8990768 24 510 928 -14 856 434 3 8648 635 519 214 26...

53
733
2

THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG, vận tốc THIẾT kế 80KMTRÊN GIỜ

Ngày tải lên : 20/03/2015, 23:37

... yếu 0-0 1- 1 2-2 3- 3 4-4 5-5 6-6 7-7 8-8 9-9 10 -10 11 -11 12 -12 13 - 13 14 -14 15 -15 16 -16 17 -17 18 -18 3. 95 1. 74 1. 56 1. 46 1 .36 1. 27 1. 18 1. 12 1. 06 1. 03 1. 02 1. 74 1. 56 1. 46 1 .36 1. 27 1. 18 1. 12 1. 06 Có ... 1. 46 1 .36 1. 27 1. 18 1. 12 1. 06 Có cáp K3 3. 96 1. 75 1. 57 1. 46 1 .37 1. 27 1. 18 1. 12 1. 06 1. 03 1. 02 1. 75 1. 57 1. 46 1 .37 1. 27 1. 18 1. 12 1. 06 Có cáp K4 3. 96 1. 76 1. 58 1. 47 1 .37 1. 27 1. 18 1. 12 1. 06 1. 03 ... 1. 59 1. 48 1 .38 1. 28 1. 20 1. 13 1. 07 1. 03 1. 02 1. 77 1. 59 1. 48 1 .38 1. 28 1. 20 1. 13 1. 07 Có cáp K9 3. 98 1. 78 1. 59 1. 48 1 .39 1. 29 1. 20 1. 13 1. 07 1. 03 1. 02 1. 78 1. 59 1. 48 1 .39 1. 29 1. 20 1. 13 1. 07 Có...

260
563
0

Tính toán thiết kế cầu dầm hộp ứng suất trước thi côn đúc hẫng cân bằng, cầu vính cửu BTCT dự ứng lực, tải trọng HL93, khổ cầu 17,8m, 4 làn xe

Ngày tải lên : 23/03/2015, 20:20

... 0 1. 678 1. 6 81 1.685 1. 689 1. 6 93 1. 697 1. 7 01 1.705 1. 709 0 0 0 1. 616 1. 619 1. 6 23 1. 627 1. 6 31 1. 635 1. 639 1. 6 43 0 0 0 1. 558 1. 5 61 1.565 1. 569 1. 5 73 1. 577 1. 5 81 0 0 0 0 1. 507 1. 511 1. 515 1. 519 1. 5 23 ... 12 5 13 7 14 9 0 0 0 0 0 17 0 29 17 41 29 17 53 41 29 17 65 53 41 29 77 65 53 41 89 77 65 53 10 1 89 77 65 1 13 10 1 89 77 12 5 1 13 10 1 89 13 7 12 5 1 13 10 1 S7 S8 S9 S10 S 11 S12 S 13 S14 0 0 0 17 29 41 ... K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K 11 K12 K 13 K14 S1 S2 1. 12 73 1. 1296 0.862 1. 13 1 9 0.8. 63 1. 13 4 0.864 1. 13 6 0.866 1. 13 8 3 0.868 1. 1406 0.869 1. 1428 0.8 71 1 .14 51 0.8 73 1. 14 73 0.874 1. 1496 0.876 1. 1273...

337
1.4K
0

THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG

Ngày tải lên : 19/08/2015, 10:18

... ∆fpCR 14 .708 23. 328 34 .605 26.288 33 .500 33 .500 33 .500 33 .500 Chùng nhão ∆fpR2 12 7.4 43 12 5.5 71 116 . 512 11 0.502 Tổng cộng ∆fpT 245.052 252.2 93 277 .19 0 288.442 24 435 333 .0 24 435 333 .0 233 34250.5 32 386062.6 ... 32 386062.6 32 386062.6 31 60 634 3 .1 31 60 634 3 .1 32 7 438 46.7 6986208.9 2 638 811 2 .1 -45444794.5 -44994505 .3 2 739 274.9 2 739 274.9 36 11 9697.8 2908624.8 38 854754 .1 9666 83. 3 -1 4 31 4 91 .3 - 239 817 4.6 6265 516 .2 6265 516 .2 ... -78692 9 31 -10 4 13 8 10 0 -2 13 0 0 430 9 -11 9 915 706 - 438 0692 8044767 -19 414 1508 8649 816 519 22607 866 938 26 10 9664 41 -89 930 685 8969470 244 834 39 -14 85 91 832 -8990 938 7 8990768 24 510 928 -14 856 434 3 8648 635 519 214 26...

53
446
0

Đồ Án Tốt Nghiệp Thiết Kế Dầm Hộp Ứng Suất Trước Thi Công Đúc Hẫng Cân Bằng

Ngày tải lên : 07/09/2016, 20:31

... thân vào ta có biểu đồ mô men bảng tổng hợp mô men nút hình + -38 378 812 .5 -38 378 812 .5 -2577 919 6.6 -2577 919 6.6 -95947 03. 1 -95947 03. 1 12599 615 .9 0.0 -12 599 615 .9 -0.0 717 87 13 . 7 -17 57 811 .4 -17 57 811 .4 ... × 10 00 PPL = = 2250 ( N ) + -8662500.0 -8662500.0 -2868750.0 -2 518 489.7 -2 518 489.7 -2868750.0 -2 518 489.7 24 839 42 .1 -24 839 42 .1 1 830 034 .1 -1 830 034 .1 614 4 010 .3 0.0 - 614 4 010 .3 0.0 24 839 42 .1 24 839 42 .1 ... -19 56. 01 0.00 - 614 4 010 . 31 PPL 2/4 -4500.00 0.00 -19 56. 01 0.00 -1 830 034 . 13 PPL J[5] -4500.00 0.00 -19 56. 01 0.00 24 839 42.05 PPL I [3] -4500.00 0.00 19 56. 01 0.00 614 4 010 . 31 PPL 2/4 -4500.00 0.00 19 56.01...

558
2.3K
2

THIẾT KẾ DẦM HỘP ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG ĐÚC HẪNG

Ngày tải lên : 11/09/2016, 08:07

... ∆fpCR 14 .708 23. 328 34 .605 26.288 33 .500 33 .500 33 .500 33 .500 Chùng nhão ∆fpR2 12 7.4 43 12 5.5 71 116 . 512 11 0.502 Tổng cộng ∆fpT 245.052 252.2 93 277 .19 0 288.442 24 435 333 .0 24 435 333 .0 233 34250.5 32 386062.6 ... 32 386062.6 32 386062.6 31 60 634 3 .1 31 60 634 3 .1 32 7 438 46.7 6986208.9 2 638 811 2 .1 -45444794.5 -44994505 .3 2 739 274.9 2 739 274.9 36 11 9697.8 2908624.8 38 854754 .1 9666 83. 3 -1 4 31 4 91 .3 - 239 817 4.6 6265 516 .2 6265 516 .2 ... -78692 9 31 -10 4 13 8 10 0 -2 13 0 0 430 9 -11 9 915 706 - 438 0692 8044767 -19 414 1508 8649 816 519 22607 866 938 26 10 9664 41 -89 930 685 8969470 244 834 39 -14 85 91 832 -8990 938 7 8990768 24 510 928 -14 856 434 3 8648 635 519 214 26...

48
688
0

Tài liệu Báo cáo khoa học " DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀ " pdf

Ngày tải lên : 18/02/2014, 13:20

... uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1, 2] Trường hợp tải fps (MPa) Mu (KNm) Dầm chịu tải phân bố 12 03 10 46 Dầm chịu uốn tuý 16 90 13 1 0 Dầm chịu tải tập trung nhịp 10 82 977 Áp ... ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị , 625 f c' [4] 0,85f'c c h dp d c a d'  As'f y Apf ps A sf y b a) Sơ đồ mặt cắt dầm b) Sơ đồ biến dạng c) Sơ đồ ứng suất Hình Sơ đồ tính toán ... chữ ' nhật: b = 35 0mm, h = 700mm; l =10 m; bê tông: f c  45MPa ,  cu  0,0 03, 1  0,72 ; cốt thép không ’ bám dính: fpu = 18 60MPa, fpy = 16 90MPa, fpe = 10 00MPa, dp = 600mm, Ap = 12 00mm , fy =...

5
1.3K
23

Tài liệu Báo cáo khoa học " DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU " ppt

Ngày tải lên : 18/02/2014, 13:20

... uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1, 2] Trường hợp tải fps (MPa) M u (KNm) Dầm chịu tải phân bố 12 03 10 46 Dầm chịu uốn tuý 16 90 13 1 0 Dầm chịu tải tập trung nhịp 10 82 977 Áp ... ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chị u kéo đạt giá trị , 625 f c ' [4] 0,85f'c As'f y d h dp c a c d'  Apf ps Asf y b a) Sơ đồ mặt cắt dầm b) Sơ đồ biến dạng c) Sơ đồ ứng suất Hình Sơ đồ tính toán ... kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0,625 f c' [4] Thay (2) vào (1) với giá trị M  M u1  const tính giá trị tích phân, ta được: l l p1    M u1  M cr dx   M u1  M cr l (3) ...

5
770
6

Tài liệu Báo cáo khoa học " DẦM BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU KHÔNG BÁM DÍNH CHỊU TẢI TRỌNG PHÂN BỐ ĐỀU " pdf

Ngày tải lên : 18/02/2014, 13:20

... uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1, 2] Trường hợp tải fps (MPa) M u (KNm) Dầm chịu tải phân bố 12 03 10 46 Dầm chịu uốn tuý 16 90 13 1 0 Dầm chịu tải tập trung nhịp 10 82 977 Áp ... ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chị u kéo đạt giá trị , 625 f c ' [4] 0,85f'c As'f y d h dp c a c d'  Apf ps Asf y b a) Sơ đồ mặt cắt dầm b) Sơ đồ biến dạng c) Sơ đồ ứng suất Hình Sơ đồ tính toán ... kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0,625 f c' [4] Thay (2) vào (1) với giá trị M  M u1  const tính giá trị tích phân, ta được: l l p1    M u1  M cr dx   M u1  M cr l (3) ...

5
787
6

BÁO CÁO " XÂY DỰNG CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM I CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN 22TCN 272-05 " pot

Ngày tải lên : 29/03/2014, 01:20

... DC1a fb ( ) yb A0 I0 I0 M DC1b M DW I2 2M moi yb 2.2 .11 .Kiểm toán sức kháng cắt 2.2 .11 .1. Xác định Vp 2.2 .11 .2 Xác định dv bv 2.2 .11 .3. Xác định q Công việc tra bảng thực tự động cách tạo hàm ... học Đà Nẵng năm 2 012 2.2.4.Trạng thái giới hạn sử dụng 2.2.4.1Các đặc trưng vật liệu dầm chủ 2.2.4 .1. 1 Bê tông 2.2.4 .1. 2 Thép cường độ cao 2.2.4 .1 .3 Cốt thép thường 2.2.4.2 .Sơ chọn bó cốt thép ... S S ( ) 36 00 10 700 2.2 .3. Tính toán nội lực 2.2 .3. 1 Tính toán nội lực tĩnh tải, hoạt tải M V ( ( DC DC DC DC DW DW DW) .DW) + + LL LL mg LL (1 IM ) .mg LL (1 IM ) pi yi pi yi 2.2 .3. 2 Vẽ đường...

5
1.2K
5

Nghiên cứu, tính toán kết cấu dầm liên hợp thép bê tông ứng suất trước trong công trình xây dựng dân dụng và công nghiệp

Ngày tải lên : 25/07/2014, 00:59

... kết cấu liên hợp thép - bê tông .11 1 .3. 1 Một số nghiên cứu nớc nớc .11 1 .3. 1. 1 Nghiên cứu thực nghiệm 11 1 .3. 1. 2 Nghiên cứu lý thuyết .15 1 .3. 2 Các khả sử dụng phơng pháp ứng ... 20 >20 > 40 đến 40 đến 10 0 10 0 XCT34 34 0-440 220 210 200 32 31 29 XCT38 38 0-500 240 230 220 26 25 23 XCT42 420-520 260 250 240 23 23 22 XCT52 520-620 36 0 35 0 35 0 22 22 21 Đối chiếu loại thép hai ... Eurocode 18 1. 4.2.2 Quy định theo TCXDVN 35 6:2005 19 1. 4 .3 Thép kết cấu 19 1. 4 .3. 1 Quy định theo Eurocode 19 1. 4 .3. 2 Quy định theo TCVN 5709 - 19 93 20 1. 4.4 Tôn định...

183
1.6K
8

nghiên cứu giải pháp gia cường dầm liên hợp thép bê tông bằng thanh căng ứng suất trước

Ngày tải lên : 30/10/2014, 16:04

... LHTBT ST 2 01. 00 M m b d g i (10 kN ) o en n o cm 200.50 L =15 m 200.00 19 9.50 L =12 m 19 9.00 19 8.50 L=9m 19 8.00 19 7.50 19 7.00 3. 9 5 .1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L =12 m L =15 m Hỡnh 3. 2 nh hng ca ... LHTBT ST 18 vừng tng th (cm) nh hng ca ng kớnh cng n vừng ca dm LHTBT ST 2.8000 L =15 m 2 .30 00 1. 8000 1 .30 00 L =12 m 0.8000 L=9m 0 .30 00 3. 9 5 .1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L =12 m L =15 m Hỡnh 3. 3 nh ... dm LHTBT ST 235 .00 L =15 m M m nb n d on p (1 k c ) o e h Nm 230 .00 225.00 220.00 L =12 m 215 .00 210 .00 205.00 200.00 L=9m 19 5.00 19 0.00 3. 9 5 .1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L =12 m L =15 m nh hng ca...

26
666
3

đồ án tốt nghiệp Thiết kế nhà máy bê tông đúc sẵn chế tạo cột nhà công nghiệ 1 tầng,dầm cầu chạy ứng suất trước cống thoát nước ly tâm và bê tông thương phẩm công suất 65 000 m3năm

Ngày tải lên : 27/04/2015, 11:06

... 8.62 4. 13 18 .26 11 .86 24.2 4. 13 9. 13 4 .39 0.54 1. 48 3. 03 0.54 1. 14 57 .16 38 .62 28.58 19 . 31 3. 57 2. 41 87.48 12 .16 16 .68 60 .33 43. 47 12 .16 6.08 12 . 83 8 .34 30 .16 5 5.47 6.08 0.76 6. 41 1.04 3. 77 0.76 ... DCI C1V C2V Tng n v Nm Ngy Ca Gi m3 7500 26.2 23 13 , 11 1 1, 639 chic 12 155 42,5 21, 25 2,656 m3 7500 26,2 23 13 , 11 1 1, 639 chic 7447 26, 038 13 , 019 1, 627 m3 15 000 52,44 26,22 3, 278 chic 1 239 7 43, 35 21, 67 ... 37 .86 59 .15 Tn 8.42 19 . 73 34. 41 4 . 31 11 .75 28.02 42.88 M3 6.48 13 . 33 23. 73 4 . 31 9.04 18 . 93 29.58 Tn 1. 05 2.47 4 .3 0.54 1. 47 3. 5 5 .36 M3 0. 81 1.67 2.97 0.54 1. 13 2 .37 3. 7 Nc PCB40 cỏt ỏ Nc 34 76.8...

154
1.7K
9

Đồ Án Thiết Kế Cầu Dầm Chữ I Giản Đơn BTCT Ứng Suất Trước 5 Nhịp 28m (Kèm Bản Vẽ CAD)

Ngày tải lên : 03/04/2016, 16:13

... 8 216 ,42 21 93, 69 87 8 53. 470 16 cc (35 x35)cm L16m T1 8 811 ,25 21 93, 69 88 8 63. 280 18 cc (35 x35)cm L16m T2 938 8.08 21 93, 69 89 8 73. 090 18 cc (35 x35)cm L16m T3 938 8.08 21 93, 69 89 8 73. 090 18 cc (35 x35)cm ... (35 x35)cm L16m T4 938 8.08 21 93, 69 89 8 73. 090 18 cc (35 x35)cm L16m T5 938 8.08 21 93, 69 89 8 73. 090 18 cc (35 x35)cm L16m T6 8 811 ,25 21 93, 69 88 8 63. 280 18 cc (35 x35)cm L16m B 10 457,59 21 93, 69 88 8 63. 280 16 ... 27,2 27,2 Pbt Pkcn Pht (KN) 33 57,5 33 57,5 33 57,5 (KN) 7 433 ,86 7 433 ,86 7 433 ,86 (KN) 2575, 51 2 219 ,38 2588,22 Pap Papmax (KN) (KN) 13 3 66,87 13 0 10 ,74 13 3 79,58 13 3 79,58 Bng 1. 1.2:Kờt qu tớnh toỏn ti trng...

86
1.7K
3

Thiết kế cầu dầm bê tông cốt thép ứng suất trước nhịp đơn giản qua sông đá cô quảng ngãi

Ngày tải lên : 14/06/2016, 21:08

... (16 9.725x2.5)+ ( [1. 884x5+0 .15 9+0.45+0.228+0 .11 ]x 31 =755.1T DW = glớpphủx =0.45x 31= 13 . 95T -Hoạt tải: 0.3T/m 14 .5T 14 .5T 4.3m 3. 5T 4.3m 0.3T/m 31 m 31 m 0.8 61 0.8 61 0 .3 T/m 11 T 11 T 1. 2 m 31 m 0. 93 T/m 31 m 0.96 ... LLxetải=2x1x1.25x (14 .5 +14 .5x0.8 61 +3. 5x0.8 61) +2x1x0.93x 31= 13 2 .655 T PL=2x0.3x 31= 18 .6 T +Tổ hợp 2: xe tải trục+ tt làn+tt ng-ời: LLxe tải trục= 2x1x1.25x (11 +11 x0.96)+2x1x0.93x 31= 111 .56 T PL=2x0.3x 31 = 18 .6 ... LLxetải=2x1x1.25x (14 .5 +14 .5x0.8 61 +3. 5x0.8 61) +2x1x0.93x 31= 13 2 .655 T PL=2x0.3x 31= 18 .6 T +Tổ hợp 2: xe tải trục+ tt làn+tt ng-ời: LLxe tải trục= 2x1x1.25x (11 +11 x0.96)+2x1x0.93x 31= 111 .56 T PL=2x0.3x 31 = 18 .6...

154
460
0

Dao động uốn của dầm ứng suất trước dưới tác dụng của vật thể di động

Ngày tải lên : 26/07/2016, 15:58

... trình (3. 17 ), (3. 18 ) dạng n r x (3. 23) w( x, t )   qr (t ) sin l r 1 qr (t ) hàm cần tìm Sử dụng dạng nghiệm (3. 23) sau số biến đổi toán học, ta biến đổi hệ phương trình hỗn hợp (3. 17 ) (3. 18 ) ... lượng vết nứt tăng dần theo trục dầm, biến dạng tỷ đối ban đầu   0.0 01  =30 % 22 20 18 16 =40 % So vet nut N 10 11 12 13 14 15 Hình 5.6 Biến thiên tần số riêng thứ dầm hai đầu lề theo số vết nứt ... trình đạo hàm riêng (5 .1) dạng 18 X i( IV ) ( x)  2 X i( x)   X i ( x)  , x i 1  xi  xi (5. 13 ) Nghiệm tổng quát phương trình (5. 13 ) có dạng X i ( x)  Ai sin  ( x  xi 1 )  Bi cos...

14
442
0

Luận án dao động uốn của dầm ứng suất trước dưới tác dụng của vật thể di động

Ngày tải lên : 26/07/2016, 15:58

... 211 7,06 31 83, 91 414 7,54 38 68 ,30 33 35,25 232 1, 98 17 75,97 2876, 23 337 1, 83 kN 4 5 31 , 03 332 4,89 2829,50 19 18,56 16 95,90 211 7,05 31 83, 91 414 7,54 38 68 ,30 33 35,25 232 1, 97 17 75,97 2876, 23 337 1, 83 Bảng 2 .3 Kết ... 2 31 1, 46 17 67,47 2865, 83 336 0,27 kN 4 516 ,76 33 14 ,35 2820,06 19 09,65 16 88, 43 210 7,96 31 74 ,35 4 13 6 ,14 38 57,25 33 25,49 2 31 2, 51 1768 ,35 2866, 73 336 1, 23 kN 4 5 31 , 03 332 4,89 2829,50 19 18,56 16 95, 91 211 7,06 ... 4659, 01 34 19 ,34 29 13 , 68 19 95, 23 17 60,64 219 6,06 32 70, 03 42 51, 04 39 68,27 34 23, 38 2404,68 18 42, 21 29 61, 10 34 66,95 kN 4 515 ,47 33 13 , 39 2 819 ,17 19 08,56 16 87,55 210 6, 91 31 73, 52 4 13 5 ,22 38 56 ,32 33 24,66 2 31 1, 46...

117
596
0

Kết cấu bê tông ứng suất trước

Ngày tải lên : 17/10/2012, 15:51

... rủi ro tổn hao ứng suất trước đầu neo 3. Ứng dụng Kết cấu bê tông cốt thép tiền áp dùng tòa nhà cao tầng, lò phản ứng hạt nhân,cầu treo dây văng hay cầu treo dây võng, bể chứa, xilô nhà máy ... lực căng tiến hành căng cốt thép ứng suất trước Cốt thép kéo căng cốt thép máy kéo ứng suất trước đến giá trị ứng suất thiết kế, nằm giới hạn đàn hồi cốt thép ứng suất trước Sau hành trình kéo ... điểm phương pháp dựa vào đầu neo để giữ ứng suất trước Nếu đầu neo bị hỏng ứng suất trước cốt thép mất, kết cấu trở thành kết cấu bê tông thông thường, không đảm bảo chịu lực 2 .3 Bê tông ứng suất...

4
1.7K
43

Thiết kế nhà máy sản xuất cấu kiện bê tông cốt thép đúc sẵn chế tạo cọc móng li tâm ứng suất trước và kết cấu nhà công nghiệp một tầng, công suất 50000 m3năm

Ngày tải lên : 11/02/2014, 03:04

... 57.98 12 4 13 5 .18 434 .04 217 .02 27. 13 m 39 .10 837 21. 66 292. 73 14 6 .37 18 .30 11 6.79 2500 51. 67 874 . 31 437 .15 54.64 m 40. 81 8 737 3 .35 30 5.50 15 2.75 19 .09 10 0.64 215 4 71. 95 7 53. 40 37 6.70 47.09 m 8 .32 17 8 13 . 12 ... 34 8 .36 17 4 .18 21. 77 5 .30 6 13 6 7.28 214 .57 10 7.29 13 . 41 m 1 63. 76 18 94684.7 6624.77 33 12 .39 414 .05 64.62 747597.86 26 13 . 98 13 0 6.99 1 63. 37 m 32 .66 1 0 31 60 .3 360.70 18 0 .35 22.54 kg 12 5. 73 39 716 7.2 13 8 8.70 ... 17 8 13 . 12 62.28 31 .14 3. 89 13 . 12 2 810 0.20 98.25 49. 13 6 .14 m 23. 30 49876.74 17 4 .39 87.20 10 .90 92.02 19 70 13 . 11 688.86 34 4. 43 43. 05 m 212 .12 45 414 5.49 15 87.92 7 93. 96 99.25 83. 78 17 937 8 .12 627.20 31 3.60...

107
1.6K
9