Đồ Án Thiết Kế Tàu Hàng Khô 6500T Chạy Tuyến Việt Nam – Nhật Bản, Vận Tốc 14,5Hl.h

- Khu vực Sài Gòn có chế độ bán nhật triều, biên độ dao động của mực nước triều lớn nhất là 3,98 mét, lưu tốc dòng chảy là 1 mét/giây.. - Chiều sâu của luồng Vũng Tàu vào cảng Sài Gòn lú

Chương I TUYẾN ĐƯỜNG HOẠT

ĐỘNG &

TÀU MẪU

I TUYẾN ĐƯỜNG HOẠT ĐỘNG :

Tuyến đường Việt Nam – Nhật Bản đi qua một số cảng biển tương đối lớn và nổi tiếng ở Châu Á Đặc điểm của từng đoạn đường và các cảng cũng như luồng lạch ra vào cảng cĩ khác nhau

1) Đặc điểm cảng biển:

a) Cảng Sài Gòn:

- Cảng Sài Gòn nằm ở hữu ngạn sông Sài Gòn, có vĩ độ 10048’ Bắc và 106042’

kinh độ Đông

- Cảng nằm trên một phạm vi dọc bờ dài hơn 2 km cách bờ biển 45 hải lý

- Khu vực Sài Gòn có chế độ bán nhật triều, biên độ dao động của mực nước triều lớn nhất là 3,98 mét, lưu tốc dòng chảy là 1 mét/giây

- Từ cảng Sài Gòn đi ra biển có hai đường sông:

+ Theo sông Sài Gòn ra vịnh Gành Ráy qua sông Lòng Tàu, sông Nhà Bè vàsông Sài Gòn

+ Theo sông Soài Rạp, đường này dài hơn 10 hải lý

- Cảng Sài Gòn có thể đáp ứng các tàu có chiều dài 230m, rộng 36m, chiều chìm 9,5m Cảng có 13 tàu kéo với công suất từ 600-2400 HP Cảng gồm có

3 khu cảng: Cảng Nhà Rồng có 3 cầu cảng có chiều dài 425m, cảng Khánh Hội là khu cảng chính, có 10 cầu cảng với chiều dài 1252m và cảng Tân Thuận (cảng Tân Thuận 1 và cảng Tân Thuận 2) có 2 cầu cảng với chiều dài 152m

- Cảng Khánh Hội được trang bị 2 cần cẩu chân đế kiểu Kone có sức nâng 5–10T, một cẩu Mirotowoc 200T và 1 cẩu Mirotowoc 150T Cảng Tân Thuận

có 3 cần cẩu Ganz 5T và 1 số cần cẩu loại Kato 5T Chung cho cả 3 khu cảng nói trên có 1 cần cẩu nổi 100T và 3 cần cẩu nổi 85T

- Chiều sâu của luồng Vũng Tàu vào cảng Sài Gòn lúc cạn nhất là 7m và cao nhất là 10,5m Chiều sâu tại cầu cảng lúc thấp nhất trung bình cho cả 3 khu cảng là 12m và cao nhất khi thủy triều lên là 15,5m

- Hiện nay cảng Sài Gòn vẫn đang hoạt động nhưng trong vòng hai hoặc ba năm nữa do nhu cầu phát triển thành phố và phát triển giao thông đường thuỷcảng sẽ được di dời ra ngoại ô và được mở rộng thêm

b) Cảng Kobe:

- Cảng nằm ở vĩ độ 34040’ và 135012’ độ kinh Đông Kobe là cảng tự nhiên,

có vị trí thuận lợi ở phía bắc vịnh Osaka, được che kín bằng hệ thống phức tạp các đê chắn sóng Kobe là cửa ngõ quan trọng của Nhật Bản trong quan

hệ buôn bán với Trung Quốc, Hàn Quốc

- Cảng Kobe có 12 bến thuộc sự quản lý của chính quyền thành phố và 4 bến

tư nhân thuộc các tập đoàn công nghiệp Tổng chiều dài bến là 22,4km với

135 chỗ neo tàu:

+ Vùng trung tâm cảng có khu bến Shinko gồm 12 bến với tổng chiều dài 6655m cho phép đậu một lúc 35 tàu viễn dương Đây cũng là trung tâm phục vụ hành khách trong nuớc và chuyển tải khách từ Mỹ qua Australia khoảng 11500 người/năm Còn hàng hoá qua khu vực này chủ yếu là hàng bách hoá

+ Khu Hyogo có 3 bến với tổng chiều dài 1089m, độ sâu từ 7,2-9m, cùng một lúc có thể tiếp nhận 17 tàu viễn dương

+ Khu Maya cĩ 4 cầu tàu với 21 chỗ neo đậu,độ sâu trước bến từ 10-12m,, khu vực này chủ yếu tiếp nhận phục vụ các tàu Liner Bắc Mỹ.

+ Khu bến Higachi cĩ 4 bến sâu 5,5-7m tiếp nhận tàu Ro-Ro cĩ tổng diện tích 7,8 ha

+ Khu Đảo Cảng cĩ 9 bến container với tổng chiều dài 2650m và 15 bến chotàu bách hố thơng thường với chiều dài 3000m, độ sâu từ 10-12m

+ Khu đảo nhân tạo Rokko với diện tích 583 ha, khu bến Rokko cĩ độ sâu 12m cĩ thể cùng lúc tiếp nhận 29 tàu viễn dương kể cả tàu container và tàuRo-Ro

c) Cảng Hồng Kông:

- Nằm ở vĩ độ 22011’ Bắc và 114011’ kinh Đông Cảng

có thể tiếp nhận các tàu cỡ 60000 DWT, chiều dài

288 m Tuy nhiên luồng ở cửa chỉ cho phép tàu có mớn nước 10,9m ra vào được Các bến nước sâu được tập trung ở bán đảo Konlum, ở đay có 12 bến cho tàu viễn dương, với độ sâu khi nước chiều kiệt là 9,6m Bến Container được bố trí ở khu Kwaichung, ởnay có 3 bến với độ sâu trước bến là 12,1m

- Cảng làm việc 24 giờ/ngày Thiết bị làm hàng bách hóa của cảng có nâng trọng từ 1- 100 tấn Cảng cung cấp lương thực, thực phẩm bất kỳ lúc nào

d) Cảng PUSAN :

- Cảng ở vị trí 35016’ vĩ độ Bắc và 129003’ kinh độ Đông Điều kiện ra vào cảng dễ dàng, không có tàu lai dắt Cảng có 18 cầu tàu và nhiều vị trí neo đậu, điều kiện xếp dỡ thuận tiện Cảng có 6 cần trục loại 30 tấn và nhiều loại khác

- Cảng có đội salan cung cấp nhiên liệu,nuớc

ngọt,có hệ thống thông tin liên lạc đầy đủ.Cảng có 4 đà sửa chữa được các loại tàu dưới 26000 tấn

- Các cảng của Nam Triều Tiên làm việc với thời gian 24/24 giờ trong một ngày

2) Đặc điểm tuyến đường:

a) Điều kiện tự nhiên của vùng biển Đông:

- Vùng biển này chia ra mùa mưa và mùa khô rõ rệt Mùa khô từ tháng 11 đến tháng 4 năm sau trong đó từ tháng 2 đến tháng 4 có mưa phùn làm giảm tầm nhìn của tàu Mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 10 chủ yếu do bão và dải hội tụ nhiệt đới

gây ra Về mùa đông vùng biển này thường có sương mù, nhất là vào buổi sáng và chiều tối làmảnh hưởng tầm nhìn của tàu.Từ tháng 1 đến tháng

3 hướng gió thịnh hành là Đông Bắc

- Vùng biển này chịu ảnh hưởng của gió mùa ĐôngBắc và gió mùa Tây Nam.Từ tháng 1 đến tháng 3 hướng gió thịnh hành là Đông Bắc Từ cuối tháng

3 đến tháng 7 chuyển dần thành Đông và Đông Nam Những đợt gió mùa Đông Bắc mạnh thì sực gióđạt 24 m/s, ảnh hưởng nhiều đến tốc độ vận hành của tàu Từ tháng 5,6 thường có bão và áp thấp nhiệt đới, tốc độ gió trong bão đến 35-40 m/s, sang tháng 7,8,9 bão hoạt động mạnh (chiếm 78% số cơn bão trong năm), từ tháng 9 đến tháng 12 gió mùa Đông Bắc ít nhiều ảnh hưởng đến sự đi lại của tàu

- Sóng có hướng và chiều cao theo mùa, nhưng trung bình chiều cao sóng từ 0,7-1m, lớn nhất 3m, khi có bão có thể lên tới 6m Sóng làm giảm tốc độ tàu đồng thời gây nguy hiểm cho tàu

b) Vùng biển Hồng Kông:

- Điều kiện tự nhiên của vùng biển Hồng Kông tươngtự như vùng biển Việt Nam là chịu ảnh hưởng của khí hậu nhiệt đới gió mùa, thủy triều đều đặn, các dòng hải lưu rất ít ảnh hưởng đến sự đi lại của tàu, song đi lên phíc Bắc nên chịu ảnh hưởng của gió mùa Đông Bắc Ở vùng biển này mưa tập trung vào tháng 6,7 Lượng mưa trung bình là 1964 mm Gió mùa Đông Bắc từ tháng 11 đến tháng 3 năm sau, thường từ cấp 5 đến cấp 7

- Vùng biển này chịu ảnh hưởng của dòng hải lưu nóng chảy từ bờ biển châu Á lên phíc Bắc rồi theo bờ biển về châu Mỹ quay về xích đạo tạo

thành một vòng kín và dòng hải lưu lạnh chảy

ngược từ Bắc Mỹ về phía Nam theo bờ biển châu Á

Do các dòng hải lưu mà tốc độ tàu cũng chịu ảnh hưởng

c) Vùng biển Nhật Bản:

- Vùng biển Nhật Bản thường có gió mùa Đông Bắc vào tháng 8,9 nên biển động, gió thường cấp 8,9 Bão ở đây thường xuất hiện từ quần đảo

Philipin Thời gian ảnh hưởng của trận bão khỏng 5 ngày Hàng năm khoảng từ tháng 6 đến tháng 8,9

2 đến 4 lần, bão gây nguy hiểm cho mọi hoạt đông trên biển.

- Vùng biển Nhật bản cũng chịu ảnh hưởng của hai dòng hải lưu như vùng biển Hồng Kông

d) Tuyến đường hành trình:

- Thành phố Hồ Chí Minh đi Kobe 2227 hải lý

- Từ cảng Sài Gòn đi theo sông Sài Gòn, sông Nhà Bè đến cửa Soài Rạp ra biển (Chiều sâu luồng củatuyến đường này đảm bảo cho tàu có mớn nuớc 9

m đi lại dễ dàng)

- Tàu hoạt động ở tuyến này là tàu biển cấp

không hạn chế Chọn cấp cho tàu thiết kế là tàu

biển cấp không hạn chế VRH

- Vận tốc 14,5 HL/h

II TÌM HIỂU TÀU MẪU:

GVHD: Trần Công Nghị

Tàu

mẫu Các thông số

HAI AU

Chiều dài lớn

105,5798,616,338,406,82656012,50,72-0,8266,0380,41811,7381,23251308104,08Không hạn chế

123,48115,016,708,406,856631120,76-0,8556,8860,41013,6901,226545010248,07Không hạn chế

Chiều dài lớn

109,05101,42016,408,256,742650512,50,73-0,8336,1840,41112,291,2244000-Không hạnchế

102,7994,5178,86,9650012,440,76 6,0460,40511,681,275 Khônghạn chế

XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA

TÀU

I XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TÀU THỰC :

1) Xác định sơ bộ lượng chiếm nước của tàu:

Theo bảng thống kê hệ số lợi dụng lượng chiếm nước theo trọng tải, bảng 2-2, trang 18, sổ tay kỹ thuật đóng tàu thủy tập 1 (STKTĐTTT1) Ta chọn hệ số tải trọng củatàu hàng cỡ nhỏ và cỡ trung như sau :

Hệ số lợi dụng lượng chiếm nước theo trọng tải :  = 0,65

Trọng tải của tàu thiết kế : DW = 6500 T

Lượng chiếm nước sơ bộ của tàu thiết kế :

= = 10000 (T)

2) Xác định chiều dài tàu:

Chiều dài thiết kế của tàu vận tải tùy thuộc vào lượng chiếm nước và vận tốc khai thác Dùng công thức

Pozdyunin cho tàu vận tải:

Trong đó :

 C: hệ số ; C = 7,16

 VS: vận tốc khai thác của tàu ; VS = 14,5 hải lý/h

 : thể tích chiếm nước của tàu

= 9756,1 (m3)

 L: chiều dài thiết kế của tàu

3) Xác định hệ số béo thể tích:

Công thức Ayre-Todd :

= 0,7Trong đó :

 L: chiều dài tàu tính theo đơn vị fut

 VS: vận tốc khai thác của tàu ; VS = 14,5 hải lý/h

II XÁC ĐỊNH CHÍNH XÁC KÍCH THƯỚC TÀU :

Phương trình lực nổi :

= L.B.T (1 )Trong đó :

 : trọng lượng riêng của nước ; = 1,025T/ m3

 : hệ số béo thể tích ; = 0,7

 L : chiều dài tàu

 B : chiều rộng tàu

- Chiều dài giữa 2 đường vuông góc:

Theo công thức Jacger (Trang 22, STKTĐTTT1)

= 103,33 (m)Trong đó :

 Lpp : chiều dài giữa 2 đường vuông góc

 p = b.1/3.VS

 q = b 1/3

với  : lượng chiếm nước, T

VS : tốc độ khai thác, hải lý/h

b = 2/3 : hệ số chọn theo loại tàu

- Hệ số béo lăng trụ CP :

Theo Nogid (Trang 38, STKTĐTTT1)

CP = 1,015 – 1,46.Fr = 0,723

- Hệ số béo sườn giữa CM :

- Hệ số béo đường nước Cw :

Chọn CW theo CB (Trang 44, STKTĐTTT1)

= .CB.L.B.T = 10053,75 (T)

So sánh lượng chiếm nước sơ bộ theo trọng tải vàlượng chiếm nước theo kích thước vừa chọn :

100% = 0,53%

Như vậy, sai số giữa hai lượng chiếm nước này là 0,53%

III NGHIỆM LẠI LƯỢNG CHIẾM NƯỚC QUA CÁC THÀNH PHẦN TRỌNG LƯỢNG :

1) Trọng lượng vỏ P v :

6) Trọng lượng máy P m :

Theo phương trình Herner – Verhosek, công suất máy được tính như sau:

= 4176,80 (CV)Trong đó :

 VS : vận tốc khai thác ; VS = 14,5 hải lý/h

 : lượng chiếm nước ; = 10053,75 T

+ CW : trị số lấy theo bảng 2 –12, trang 455 STKTĐTTT1 ;

CW = 340

+ Ntrục : công suất trên trục chân vịt

* Hiệu suất truyền động của hệ trục chân vịt đối với hệ truyền động gián tiếp :

Trọng lượng máy :

Pm = pm.Ne = 96,53 3842,66 = 370,93 (T)Ne: công suất định mức, kW

pm : hệ số trọng lượng buồng máy; với máy Diezen cao tốc, truyền động gián tiếp qua hộp số ta có

= 96,53 (kG/kW)

Chọn máy hiệu WARTSILA :

 Chiều dài máy : 4695mm

 Chiều rộng máy : 2080mm

 Chiều cao máy : 3980mm

 Khoảng cách từ tâm trục đến đáy cac-te : 1300mm

 Khoảng cách từ tâm trục đến gờ tì lên bệ máy :560mm

 Vòng quay định mức :600vòng/ phút

7) Trọng lượng nhiên liệu P nl :

Trọng lượng nhiên liệu máy chính :

Pnlc = 1,1.gnl.Ne.t = = 187,17 (T)Trong đó :

 gnl : suất tiêu hao nhiên liệu và dầu bôi trơn trong

1 giờ (g/kW.h)

 t : thời gian hành trình trong 10 ngày = 240 giờ

 Ne : công suất máy (kW)

Trọng lượng nhiên liệu máy phụ :

Pnlp = 0,15.Pnlc = 0,15.187,17 = 28,56 (T)Trọng lượng nhiên liệu :

Pnl = Pnlc + Pnlp = 187,17 + 28,56 = 215,73(T)

8) Trọng lượng thuyền viên và hành lý :

Sĩ quan : 180 kg x 10 = 1800 kgThuyền viên : 130 kg x 10 = 1300 kgTrọng lượng thuyền viên và hành lý

Ptv = = 3,1 (T)

9) Trọng lượng nước sinh hoạt và thực phẩm :

Trọng lượng nước uống và sinh hoạt trong 1 ngày cho 1 thuyền viên là 100 kg và ta tính cho cả đi lẫn về là 20 ngày

20 x 0,1 x 20 = 40 (T)Trọng lượng lương thực, thực phẩm cho 1 thuyền viên trong

1 ngày là 3 kg và tính cho cả đi lẫn về là 20 ngày

So sánh tổng trọng lượng thành phần với lượng chiếm nước sơ bộ từ kích thước

.100% = 3,5 %Như vậy, sai số giữa 2 giá trị trên là 3,5%

IV KIỂM TRA :

1) Kiểm tra công suất máy đã chọn:

Ta áp dụng phương pháp Papmeil để kiểm tra công suất máy đã chọn Tính công suất kéo No, từ đó đi chọn sơ bộ hiệu suất chung của hệ máy:

Hệ số thon thân tàu :

 = 10 . = 10 .0,7 = 1,11

Hệ số điều chỉnh về chiều dài tàu Đối với tàu có

N = = = 5003,87 ( CV )

Trong đó :

+trục : hệ số tác động có ích của trục truyền động cùng với hộp số

trục = 0,94 cho động cơ Diezel có hộp giảm tốc

P : hiệu suất đầy của chân vịt

Trong đó :+ N : vòng quay chân vịt ; N = 100 vòng / phút

+ D : đường kính chân vịt ; D = 5m = 14,75 foot

+ VS : vận tốc tàu ; VS = 14,5 hải lý / h

=> = 101.7

=>P = 0,77Như vậy, công suất máy đã chọn, qua kiểm tra sơ bộ đảm bảo được tốc độ của tàu

2) Kiểm tra sơ bộ ổn định ban đầu :

 Chiều cao tâm nổi (Theo Telfer, trang 407, STKTĐTTT1):

= 3,46 (m)

 Chiều cao ổn định ban đầu :

h0 = zc + r – zg - h = 3,8 + 3,46 – 6,27= 0,99 (m)

h : trị số giảm chiều cao ổn định ban đầu do ảnh

hưởng của mặt thoánh chất lỏng trung tâm Và vì đây là tàu hàng khô nên ảnh hưởng mặt thoáng chất lỏng là nước, nhiên liệu, dự trữ rất nhỏ, có thể bỏ qua

Đối với tàu hàng cỡ trung chiều cao ổn định ban đầu

ở trong khoảng 0,3 – 1 mét (Trang 116-STKTĐTT1)

Vậy trị số tính toán là thỏa qui định

 Xác định chu kỳ lắc ngang :

= 12 (s)Chu kỳ lắc ngang của tàu hàng ở trong khoảng 7 – 12s

Vậy trị số tính toán là thỏa qui định

3) Kiểm tra sơ bộ dung tích :

Hệ số xếp dỡ hàng của 1 số loại hàng đóng bao như sau :

Bột 1,34 – 1,51 m3/TGạo 1,48 – 1,62 m3/TLúa mì 1,39 – 1,45 m3/T Đường 1,12 – 1,34 m3/TĐậu 1,39 – 1,67 m3/TChọn trung bình hệ số xếp dỡ hàng  = 1,6 m3/T

 Dung tích cần thiết để chở hàng :

 k2 = 0,96

 k3 = 1

 L : chiều dài thiết kế ; L = 111,5 m

 lm : chiều dài khoang máy, thường được lấy 10 – 20%chiều dài tàu

lm = 15,4 m

 H1 : chiều sâu của khoang ( chiều cao đo ở mạn từ tôn đáy trong tới boong trên) H1 = H – Hđđ = 9,2 – 1,2

* Như vậy dung tích thiết kế lớn hơn dung tích cần thiếtvà tàu đảm bảo dung tích

Chương III TÍNH NỔI

I ĐỒ THỊ BONJEAN :

Đường Bonjean gồm 2 nhóm đường cong:

- Đường cong diện tích mặt cắt ngang biểu diễn diện tích của mặt cắt ngang ở các mớn nước khác nhau

Để tính toán diện tích mặt cắt ngang ta sử dụng phương pháp Simpson :

S = d.( y0 + 2.y1 + y2 + 2.y3 + … + yn-2 + 2.yn-1 + yn)

- Đường cong momen diện tích mặt cắt ngang biểu diễn momen của diện tích mặt cắt ngang ở các mớn nước khác nhau đối với đường chuẩn đáy

Công thức để tính toán momen của diện tích mặt cắt ngang :

M = d.( 0.y0 + 2.z1.y1 +z2 y2 + 2.z3.y3 + … + zn-2.yn-2 + 2.zn-1.yn-1 + zn.yn)

II TÍNH ĐƯỜNG CONG THUỶ LỰC:

Đồ thị gồm các đường cong sau:

khoảng chia của sườn lý thuyết

Từ công thức tính diện tích đường nước :

S = 2Theo phương pháp Simson công thức tính gần đúng tích phân xác định là:

S = Momen tĩnh của diện tích đường nước lấy đối với trục 0y là

MY = 2Theo phương pháp Simson công thức tính gần đúng tích phân xác định là:

Ix =

Iy =

If = Iy - S+ Theo chương trình tự động của thầy Trần Công Nghị, tacó bảng các thông số sau:

Wl Z Vol Disp Trim

- m m3 tonsTm/m

0.50 0.71 0.00 0.006880.5

1.00 1.42 953.37 982.92854.10

2.00 2.84 2997.88 3090.829096.6

3.00 4.26 5139.85 5299.1810227.3

4.00 5.68 7393.28 7622.4711672.6

5.00 7.10 9788.78 10092.2313389.4

6.00 8.52 12309.99 12691.6014651.8

Wl KB XB BMt

BML Z

- m m m

Wl Z CW CM CB CP

m

-2.00 2.84 0.802 0.7500.575 0.766

3.00 4.26 0.832 0.8330.650 0.78

4.00 5.68 0.859 0.8740.683 0.781

5.00 7.10 0.885 0.9000.703 0.781

6.00 8.52 0.907 0.9160.727 0.794

B O N J E A N S C A L E 0.0 0.5 1.0

Wl area(m2) Momt(m3) area(m2) Momt(m3) area(m2)Momt(m3)

0.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.0 0.00 0.00 1.17 1.31 2.61 2.92

2.0 0.00 0.00 4.71 9.07 10.14 19.16

3.0 0.00 0.00 10.71 31.45 21.00 59.10

4.0 0.00 0.00 20.92 82.69 36.37 135.47

5.0 4.56 32.35 37.41 189.76 56.80 267.35

6.0 16.76 125.55 57.99 349.43 80.29 449.88

Deck 38.04 329.84 83.79 591.10 104.60 674.47

1.5 2.0 2.5

Wl area(m2) Momt(m3) area(m2) Momt(m3) area(m2) Momt(m3)

0.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.0 4.54 5.04 6.85 7.55 9.65 10.54

2.0 16.71 31.15 24.25 44.70 32.17 58.19

3.0 32.57 88.84 44.90 118.95 56.17 143.75

4.0 52.32 186.53 67.99 233.20 80.99 266.83

5.0 75.15 333.23 92.35 389.20 106.02 426.83

6.0 99.78 524.98 117.43 584.78 131.19 623.33

Deck 121.59 724.41 136.80 760.49 148.37 778.10

3.0 4.0 5.0

Wl area(m2) Momt(m3) area(m2) Momt(m3) area(m2)

Momt(m3)

0.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.0 11.86 12.76 12.48 13.32 12.48 13.32

2.0 36.83 65.57 37.66 66.85 37.66 66.85

3.0 61.80 154.25 62.78 156.03 62.78 156.03

4.0 86.85 278.69 87.92 280.96 87.92 280.96

5.0 111.94 439.04 113.05 441.56 113.05 441.56

6.0 137.08 635.43 138.19 637.86 138.19 637.86

Deck 152.43 772.82 150.95 751.19 150.22 744.50

6.0 7.0 7.5

Wl area(m2) Momt(m3) area(m2) Momt(m3) area(m2)

Momt(m3)

0.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.0 12.48 13.32 12.34 13.20 12.13 13.00

2.0 37.66 66.85 37.52 66.63 37.21 66.17

3.0 62.78 156.03 62.60 155.65 62.26 155.13

4.0 87.92 280.96 87.70 280.41 87.36 279.84

5.0 113.05 441.56 112.83 441.01 112.49 440.45

6.0 138.19 637.86 137.96 637.31 137.62 636.75

Deck 151.97 760.71 156.51 805.07 159.80 839.60

8.0 8.5 9.0

Wl area(m2) Momt(m3) area(m2) Momt(m3) area(m2)

Momt(m3)

0.5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.0 11.26 12.13 8.63 9.35 5.48 6.01

2.0 35.47 63.48 27.95 50.35 18.66 33.90

3.0 60.28 151.70 48.47 123.55 33.20 85.95

4.0 85.36 276.17 69.95 230.12 48.91 163.84

5.0 110.38 436.10 92.20 372.62 65.52 270.25

6.0 135.45 631.86 115.22 552.25 82.98 406.53

Deck 162.09 878.99 145.51 838.20 111.12 677.72

9.5 10.0

Wl area, m2 Momt,m3 area,m2

Momt,m3

0.5 0.00 0.00 0.00 0.00

1.0 2.48 2.79 0.00 0.00

2.0 9.43 17.56 0.00 0.00

3.0 17.91 48.12 0.00 0.00

4.0 27.64 96.27 0.00 0.00

5.0 38.33 164.91 0.00 0.00

6.0 49.92 255.29 1.38 11.72

Deck 72.84 481.41 13.18 134.39

Chöông IV CAÂN BAÈNG – OÅN

ÑÒNH

Phần cân bằng và ổn định của tàu được kiểm tra và tính toán cho bốn trạng thái :

+ Trạng thái 1 :Tàu đầy hàng , 100% dự trữ, không dằn.+ Trạng thái 2 : Tàu đầy hàng, 10% dự trữ, không dằn.+ Trạng thái 3 : Tàu không hàng, 100% dự trữ, có dằn.+ Trạng thái 4 : Tàu không hàng, 10% dự trữ, có dằn.Các kích thước và thông số chủ yếu :

Chiều dài thiết kế LTK = 111,5 m

Chiều rộng thiết kế B = 17,7 m

Chiều cao mạn H = 9,2 m

Chiều chìm thiết kế T = 7,1 m

Các hệ số béo : Cb = 0,703

Cm = 0,90

Cw = 0,885

Lượng chiếm nước  = 10092,23 T

Thể tích chiếm nước V = 9788,78m3

I XÁC ĐỊNH KHỐI LƯỢNG VÀ TRỌNG TÂM:

1) Xác định trọng tâm tàu không:

Để xác định trọng tâm tàu không, ta giả thiết trọng

lượng tàu không được phân bố rải đều ở các khoang được chia và khi đó có thể chấp nhận được trọng tâm hình học vàtrọng tâm khối lượng được coi như trùng nhau

Các khoang được chia để tính trọng tâm tàu không gồm:

- Khoang hàng 1

- Khoang hàng 2

- Khoang hàng 3

- Khoang máy

- Khoang lái

- Khoang mũi

- Khoang dằn mũi

- Thượng tầng lái

- Thượng tầng cứu sinh

- Lầu boong sĩ quan

- Lầu lái

- Nóc lầu lái

- Thượng tầng mũi

Để dễ dàng tính toán trong việc xác định trọng tâm ta thành lập bảng sau:

35,837,1-20,3-39,69-49,4351,2846,97-41,93-39,65-40,42-38,85-38,5350,46

24269,81

6282,648

-17248,5-15487-2932,192040,431

1963,346

-9415,38-4803,23633,76-2611,5-1821,311735,824

4,924,654,775,57,276,15,4410,9713,8116,719,5622,4611,09

3332,611

4114,694052,972146,1431,256242,719227,312463,311672,941501,331314,821061,68381,49

(c) TỔNG 3527, 52

21660

Hoành độ trọng tâm tàu không.

  Tổng cộng 10092,2

2 Hoành độ trọng tâm tàu

  Tổng cộng 9820,704   5855,4826   56674,24Hoành độ trọng tâm tàu

xg = = = - 0,596 m

Cao độ trọng tâm tàu

zg = = = 5,77 m

c) Trạng thái 3: Tàu không hàng ,100% dự trữ, có dằn

( T ) (m) ( T.m ) (m ) ( T.m )

1 Tàu không 3527,51 -6,14

21660,8

Tổng cộng 5719,486 10355,12 27729,79 Hoành độ trọng tâm tàu

-2 6,50 22943,33

2 Khoang dằn1 353,52 52,07 18406,019 4,70 1661,54

Tổng cộng 5486,440 21615,994 26978,98Hoành độ trọng tâm tàu Cao độ trọng tâm tàu.

zC – Cao độ tâm nổi so với chuẩn đáy

r – Bán kính tâm nghiêng ngang

zg – Cao độ trọng tâm so với chuẩn đáy

h – Trị số giảm chiều cao ổn định ban đầu do ảnh hưởng mặt thoáng chất lỏng của các khoang két Giá trị này được tính toán bằng bảng sau.Bảng xác định trị số ảnh hưởng mặt thoáng chất lỏng của các khoang két :(i)ST

Dầu trực nhật

8,414,20

6,335,51

5,835,3

310,36122,6

177,7658,54

1,0000,860

177,7650,35

0,0180,005

Dầu dự trữ x

2( Sn 24 – 30 )

Dầu dự trữ x

2( Sn 30 – 46 )

14,00

27,30

25,202,307,80

4,196,473,738,828,846,985,53,9

1,201,201,201,201,201,20

10,23

10,81

5

21,118

86,957

18,799

148,18289,6

211,08

129,41

328,84

9

25,746

252,78

18,163

800,48

1571,6

714,14

31,889

38,557

0,8600,8600,9001,0251,0251,0251,0251,025

3

22,142

217,39

16,347

1610,9732

32,686

39,52136,08

0,0020,0020,0020,0820,1600,0730,0030,004

Giá trị h sẽ là :