Đang tải... (xem toàn văn)
Các thông số chính của tàu Thiết kế bánh lái tàu hàng 13000 tấn chạy tuyến HảI Phòng –Nhật Bản với các thông số chính sau : Vận tốc tàu v = 12 hlh Chiều dàI tàu L = 126 m Chiều rộng tàu B = 22 m Chiều cao mạn H = 11.3 m Chiều chìm thiết kế T = 8.2 m Các hệ số béo H ệ số béo chung = 0,72 Hệ số béo sườn giữa = 0,98 Hệ số béo đường nước = 0,825
thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :1 Thiết kế môn học môn - thiết bị tàu - o0o I.Các thông số chính của tàu Thiết kế bánh lái tàu hàng 13000 tấn chạy tuyến HảI Phòng Nhật Bản với các thông số chính sau : * Vận tốc tàu v S = 12 hl/h * Chiều dàI tàu L = 126 m * Chiều rộng tàu B = 22 m * Chiều cao mạn H = 11.3 m * Chiều chìm thiết kế T = 8.2 m * Các hệ số béo # Hệ số béo chung = 0,72 # Hệ số béo sờn giữa = 0,98 # Hệ số béo đờng nớc = 0,825 II.Tính toán sức cản và đờng kính chong chóng Chọn phơng pháp tính lực cản d SERI 60 để tính lực cản tàu Giới hạn áp dụng của phơng pháp : * 92.33.2 ữ= T B * 5.85.5 ữ= B L = 0,6ữ0.8 35.62.4 ữ= Ta xét các đặc trng của tàu : * 68,2 2,8 22 == T B * 7,5 22 126 == B L = 0,72 96.4 3 == V L Vậy ta chọn phơng pháp tính lực cản d SERI60 để tính lực cản của tàu 1. Tính toán lực cản Quá trình tính toán lực cản đợc trình bày dới bảng sau thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :2 C Các đại ợng tính đơn vị Các giá trị tính toán 1 v s h/h 11 11.5 12 12.5 13 2 v m/s 5.66 5.92 6.18 6.43 6.69 3 v 2 m 2 /s 2 32.058 35.04 38.151 41.397 44.77 4 gL v Fr = - 0.161 0.168 0.176 0.183 0.190 5 C R .10 3 = f() (Tra đồ thị VII-12-STLTT) - 0.81 0.87 0.91 0.94 1 6 k xc (Tra đồ thị VII-15- STLTT) - 1.005 1.005 1.017 1.032 1.042 7 k (Tra đồ thị VII-13- STLTT) - 0.783 0.783 0.783 0.783 0.783 8 k / .a B/T (Tra đồ thị VII-14- STLTT) - 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 9 C R 10 3 - 0.644 0.691 0.732 0.767 0.824 10 Re.10 -8 =(v.L.10 -8 )/ - 4.57 4.78 4.99 5.20 5.40 11 C F0 =f(Re) (Tra bảng 8-1, STKTĐT,Tập 1 ) - 1.691 1.681 1.671 1.663 1.655 1 2 C A .10 3 - 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 1 3 C AP .10 3 - 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 1 4 C.10 3 - 2.635 2.672 2.703 2.730 2.779 1 5 R=1/2 .v 2 .C.10 -6 kN 173.382 192.213 211.673 231.998 255.42 1 1 6 P E kW 981.68 1137.77 1307.43 1492.68 1709.1 2 1 7 P E cv 1335.1 1547.3 1778.1 2030.03 2324.4 Từ bảng trên ta vẽ đợc đồ thị lực cản và công suất kéo 2. Tính toán đờng kính chong chóng : 2.1 . Chọn số cánh chong chóng : Z P = 1 thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :3 2. 2. Tính hệ số dòng theo tính toán W T và hệ số hút t theo công thức Taylor cho tàu 1 chong chóng : W T =0.5 - 1.5 = 0.31 t = k t . W T = 0.186 Trong đó: W T _ hệ số dòng theo tính toán ; t _ hệ số hút ; _ hệ số béo thể tích của tàu = 0.72 ; k t _ hệ số phụ thuộc vào hình dáng bánh láI ; k t = 7.05.0 ữ cho tàu 1 chong chóng . Chọn k t = 0.6 ; 4 8.11 TnD m = 2.3. Chọn sơ bộ đờng kính chong chóng : Trong đó: D _ Đờng kính chong chóng , m ; n m _ Vòng quay của chong chóng , v / ph ; T _ lực đẩy của chong chóng , kN ; T=T E / ( 1 - t ) , T E = R / Z P v s _ tốc độ của tàu , hảI lý / giờ , v s = 12 h l / h Tra đồ thị lực cản và công suất kéo của tàu ta có : R = 211673 N Công suất kéo của tàu P E = 1307.43 KW = 1778.09 CV T E = 211673 N T = 260041 N = 260.041 KN P S = P E / _ hiệu suất đẩy của chong chóng , = 0.6 P S = CVKW 48.296305.1279 6.0 43.1307 == Chọn số vòng quay sơ bộ n m = 200 v / ph = 3.333 v / s m n T D m 35.3 8.11 4 == Sơ bộ đờng kính chong chóng : D = 3.35 m 2.4. Chọn số cánh chong chóng : Dựa vào hệ số lực đẩy theo vòng quay 4 T n v K A NT = Trong đó : v = v ( 1 _ WT) , v _Vận tốc của tàu , m / s ; v = 6.173 m / s V A = 4.259 m / s ; n - vòng quay của chong chóng , n = 3.33 v / s ; thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :4 _ khôí lợng riêng của nớc biển , = 1025 kg / m 3 T _ lực đẩy của chong chóng , T = 260040.54 N ; K NT = 0.585 < 1 nên chọn số cánh chong chóng Z = 1 ; 2.5 Chọn tỉ số đĩa : minmin;max ''' o E o E o E A A A A A A trong đó : min ' O E A A Tỉ số đĩa theo điều kiện bền ; min '' O E A A Tỉ số đĩa theo điều kiện xâm thực ; Chọn tỉ số đĩa theo điều kiện bền : min ' O E O E A A A A 3 5 3/2 max0 10 ' )(375,0min)'( Tm D Cz A A E = C _ hệ số phụ thuộc vào vật liệu , C = 0.055 _ hơp kim đồng ; d max _ chiều dày tơng đối profin tiết diện cánh chong chóng ; d max = 0.08 ữ 0.1 . Chọn d max = 0.09 ; m _ hệ số phụ thuộc vào kiểu tàu ; m = 1.15 _ tàu hàng ; 438.0min ' = O E A A Chọn tỉ số đĩa sơ bộ : 55.0= O E A A 2.6. Tính toán đờng kính tối u và tỉ số bớc của chong chóng : Quá trình tính toán đợc trình bày dới bảng sau : STT Đạiự ơng tính Đơnvị n m (vòng quay giả thiết) . 1 n m v/ph 180 190 200 210 220 2 n=n m /60 v/s 3.000 3.167 3.333 3.500 3.667 3 v=0.5144.v s m/s 6.17 6.1728 6.1728 6.17 6.1728 4 R =f (v s ) N 211673 211673 211673 211673 211673 5 T E = R/ z p N 211673 211673 211673 211673 211673 thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :5 6 T vDK DE = - 1.299 1.299 1.299 1.299 1.299 7 w T =f(K DE ) - 0.310 0.310 0.310 0.310 0.310 8 t = f(K DE ) - 0.186 0.186 0.186 0.186 0.186 9 1/i Q =f(K DE ) - 1.026 1.026 1.026 1.026 1.026 10 v A =v(1w T ) m/s 4.259 4.259 4.259 4.259 4.259 11 T = T E /(1t) N 260040.54 260040.5 260040.54 260040.5 260040 .5 12 4 T n v K A NT = - 0.616 0.600 0.585 0.570 0.557 13 J 0 =f(K NT ) - 0.41 0.38 0.365 0.35 0.33 14 D opt =v A .a/ (J 0 .n) m 3.36 3.43 3.40 3.37 3.41 15 K T =T/ (n 2 D 4 opt ) - 0.221 0.182 0.172 0.160 0.139 16 J = v A / (n.D opt) - 0.423 0.392 0.376 0.361 0.340 17 P/D = f(J,K T ) - 0.740 0.710 0.695 0.680 0.670 18 0 = f(J,K T ) - 0.51 0.5 0.49 0.49 0.46 19 0 1 11 TQ D W t i = - 0.617 0.605 0.593 0.593 0.557 20 3 10 = sD E s vT P kW 2159.349 5 2202.536 2247.486 2 2247.486 19 2394.06 21 P S' = P S / 0.85 kW 2540.4111 2591.21 9 2644.1014 2644.1013 9 2816.54 Vậy chọn động cơ là : động cơ kiểu MA32GSC-4 -Công suất định mức : PS = 2644 kW =3595.81 CV ; - Vòng quay định mức : n m = 200 v / ph ; Ta phải dự trữ công suất để khi tàu gặp sóng gió phát huy hết công suất động cơ thì taù vẫn đảm bảo vận tốc Vs = 12 hl/h. Do đó ở đây ta chỉ tính cho chong chóng sử dụng 85% công suất Các thông số của chong chóng : D = 3.4 m n m = 200 v / ph thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :6 P / D = 0.695 D = 0.593 2.7. Kiểm tra tỉ số đĩa theo điều kiện xâm thực : 2 1 1min 0 )(130)"( nD P K A A cE = min " )( O E O E A A A A Trong đó : 1 = 1.5 _ chong chóng vừa tảI ; Kc = f(P/D ; z ; J ) = 0.23 (Tra đồ thị với P/D, J và Z =4 ) ; n(v/s) : số vòng quay chong chóng _n = 3.33 v / s ; D : Đờng kính chong chóng (m) _ D = 3.4 m ; P 1 : áp suất thủy tĩnh tuyệt đối : P 1 = P 0 - P d = 10330 +.h B - P d = 1025 (kG / m 2 ) ; P d = 238 ( kG / m 2 ) ; h B : độ ngập sâu của trục chong chóng, h B = 0.7D = 2.38 m ; 46.0min)"( 0 = A A E P 1 = 12531.5 kG / m 2 Vậy tỉ số đĩa : 55.0= O E A A đã chọn là đảm bảo Chong chóng thiết kế có : Tỉ số bớc 695.0= D P Tỉ số đĩa 55.0= O E A A Hiệu số đẩy D = 0.593 Số cánh Z = 4 Đờng kính D = 3.4 m III.Lựa chọn dạng bánh lái Ta lựa chọn dạng bánh lái cân bằng đơn giản * Bánh lái có dạng hình chữ nhật * Profin bánh lái là profin NACA 0012 IV.Các đặc trng hình học của bánh lái 1.Diện tích bánh lái 1.1.Theo công thức thống kê Diện tích bánh lái đợc tính bằng công thức F P = àLT m 2 Trong đó à = 0,018 ữ 0,027 là hệ số diện tích bánh lái cho tàu đi biển 1 bánh lái thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :7 L = 126 m là chiều dài giữa 2 trụ của tàu T = 8.2 m là chiều chìm trung bình của tàu ở trạng thái toàn tải Thay số vào ta có F P = 19.5 ữ 27.9 m 2 Ta chọn diện tích bánh lái F P =24 m 2 1.2.Kiểm tra theo điều kiện diện tích tối thiểu Diện tích của bánh lái phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau F Pmin = ) 75 150 75,0( 100 + + L LT pq m 2 trong đó p = 1 vì bánh lái đặt trực tiếp sau chân vịt q = 1 đối với tàu hàng L,T lần lợt là chiều dài và chiều chìm tàu Thay số vào ta có F Pmin = ) 75126 150 75,0( 100 2.8.126 + + = 15.43 ,m 2 Vậy diện tích bánh lái đã chọn F P = 24 m 2 thoả mãn không nhỏ hơn diện tích tối thiểu F Pmin = 14,3 m 2 2.Kích thớc bánh lái Các kích thớc đặc trng cho bánh lái hình chữ nhật gồm có chiều cao và chiều rộng bánh lái Dựa vào điều kiện bố trí trong khung giá lái mà ta chọn # Chiều cao bánh lái h P = 6 m # Chiều rộng bánh lái b P = P P h F = 4 m 3.Độ dang bánh lái Độ dang của bánh lái tính bằng công thức = P P b h = 4 6 = 1,5 4.Chiều dày lớn nhất của profin bánh lái Với prôfin NACA 0012 thì chiều dày tơng đối 12,0=t t max = t b P = 0,12.4 = 0,48, m Vị trí chiều dày lớn nhất x = 0,3 Hoành độ chiều dày lớn nhất x = x b P = 0,3.4 = 1,20 ,m 5.Vị trí đặt trục tối u Vị trí đặt trục tối u đợc tính bằng công thức a = a opt = 2 maxmin pp xx + Giá trị của x pmin và x pmax đợc tính theo bảng sau thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :8 p (độ) C x C y C m C n =C x sin p +C y cos p C d =C m /C n x p =C d b p (m) 5 0.02 0.2 0.05 0.20 0.25 1 10 0.04 0.4 0.1 0.40 0.25 1 15 0.09 0.6 0.16 0.60 0.27 1.08 20 0.16 0.85 0.23 0.85 0.27 1.08 27 0.34 1.2 0.35 1.22 0.29 1.16 x Pmax = 1.16m tại P = 27 độ x Pmin = 1m tại P = 5 độ Vị trí đặt trục tối u a = a opt = 2 116.1 + = 1.08 m 6.Hệ số cân đối của bánh lái Hệ số cân đối của bánh lái đợc tính theo công thức R = P P F F' trong đó F P = 1.08.6 = 6.47 m 2 là diện tích phần đối của bánh lái F P = 24 m 2 là diện tích của toàn bộ bánh lái R = 24 47.6 = 0,27 > 0,25 Vậy vị trí đặt trục tối u là a = 0,25.4 a = 1 m 7.Xây dựng tuyến hình prôfin lý thuyết Toạ độ thực của prôfin tính theo công thức 100 bx x = 100 . max ty y = Tra bảng 1-9 tr 24 sổ tay thiết bị tàu thuỷ ta lập bảng toạ độ prôfin x (%) y (%) x(mm) y(mm) x (%) y (%) x(mm) y(mm) 0 0 0.00 0.00 17.5 46.3 700.00 222.24 0.25 7.2 1.00 34.56 20 47.78 800.00 229.34 0.5 10.28 20.00 49.34 25 49.5 1000.00 237.6 0.75 12.45 30.00 59.76 30 50 1200.00 240.00 1 14.1 40.00 67.68 40 48.35 1600.00 232.08 1.25 15.8 50.00 75.84 50 44 2000.00 211.20 1.75 18.55 70.00 89.04 60 38.03 2400.00 182.54 thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :9 2.5 21.8 100.00 104.64 70 30.5 2800.00 146.40 3.25 24.55 130.00 117.84 80 21.85 3200.00 104.88 5 29.6 200.00 142.08 85 17.08 3400.00 81.98 7.5 34.99 300.00 167.95 90 12.06 3600.00 57.89 10 39 400.00 187.20 95 6.7 3800.00 32.16 15 44.55 600.00 213.84 100 1.05 4000.00 5.04 V.Lực và mômen thủy động tác dụng lên bánh lái 1.Tàu chạy tiến Vận tốc dòng nớc chảy đến bánh lái v ep = 0,515v S (1- r ) ,m/s Trong đó v S = 12 ,hl/h là là vận tốc khai thác của tàu r là giá trị trung bình của hệ số dòng theo tại vị trí đặt bánh lái r = 0,8 0 với 0 là giá trị trung bình của hệ số dòng theo tại vị trí đĩa chong chóng Theo Papmiel,với tàu biển ta có 0 = B x D V x 3 165,0 trong đó x = 1 là số chong chóng = 0,72 là hệ số béo thể tích của tàu V = LBT = 0,72.126.22.8.2 = 16365.88 ,m 3 là thể tích chiếm nớc của tàu D B = 3.4 ,m là đờng kính chong chóng là phần kể đến sự tạo sóng Vì Fr = 0,176 < 0,2 nên = 0 Thay số vào ta có 4000 6000 F'' D B = 3400 0 = 4,3 88.16365 1 7,0 165,0 3 = 0.316 r = 0,8.0,316 = 0,253 là hệ số hiệu chỉnh có kể đến ảnh hởng của dòng nớc do chong chóng đẩy ra đập vào bánh lái đợc tính bằng công thức = )1( '' 1 + B P P k F F trong đó F P = 3,4.4 = 13.6 ,m 2 là diện tích của bánh lái bị phủ bởi dòng nớc do B thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :10 chong chóng đẩy ra k B là hệ số kể đến sự gia tăng thêm của lực dạt do bánh lái đặt trực tiếp trong dòng nớc của chong chóng k B phụ thuộc vào B /2 và đợc tra đồ thị với B là hệ số tải của chong chóng B = 42 1 2 2 B A D v T trong đó T = t T E 1 là lực đẩy của chong chóng T E = R/x = 21167,kG là lực đẩy có ích của chong chóng t là hệ số lực hút đợc tính bằng công thức t = K 0 trong đó K = 0,5 ~ 0,7 cho tàu có bánh lái dạng thoát nớc Chọn K = 0,63 t = 0,63.0,316 = 0,2 T = 2,01 21167 = 26459 kG = 259296 N v A là tốc độ dòng nớc chảy đến chong chóng đợc tính bằng công thức v A = 0,515v S (1- 0 ) = 0,515.12(1-0,316) = 4.23 ,m/s = 1025 kg/m 3 là khối lợng riêng của nớc biển Thay số vào ta có B = 22 4.14,3.23.4.1025. 8 1 259296 = 2.25 B /2 = 1.125 Tra đồ thị ta có k B = 2,15 là hệ số kể đến ảnh hởng toàn phần của tốc độ kích thích chiều trục đến bánh lái và đợc xác định bởi công thức = 2 12 2 2 + + B kk với k là hệ phụ thuộc vào tỉ số khoảng cách từ đĩa thiết bị đẩy đến mép tr- ớc của bánh lái chia cho đờng kính chong chóng k = B D z f Tra đồ thị với 4.3 64.0 = B D z = 0,29 ta có k = 1,58 = 2 25.212 37.12 2 37.1 + + = 0,99 =0,99 Thay số vào ta có [...]... SiXci = 2202880008 cm3 Xc = Si.Xci/Si = 155 (cm) Ta tính đợc toạ độ trọng tâm của profin bánh lái, cách mép trớc bánh lái một khoảng là 155 cm Diện tích prôfin bánh lái S = 20204 cm2 Việc tính toán trọng tâm của bánh lái đợc thực hiện theo bảng (mốc tính trọng tâm là mép trớc của bánh lái) thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :16 Kích thớc STT 1 2 3 4 Tên chi tiết Tôn bao Vách đứng 1 Vách đứng 2 Vách... -31.57 -3769.50 -1873.1 2748.08 4471.39 -41.04 -4900.35 -2435.03 3572.51 5812.81 Từ kết quả ta vẽ đồ thị lực và mômen thủy động tác dụng lên bánh lái So sánh 2 trờng hợp tàu chạy tiến và chạy lùi ta có kết luận # Pnmax = 58937kG tại P = 27 độ # Mmax = 11033 kGm tại P = 27 độ VI.Kết cấu của bánh lái 1.Vật liệu chế tạo bánh lái * Chọn vật liệu chế tạo là thép CT 3C có ch = 2400 kG/cm2 * Vật liệu chế tạo... (381+887+830) = 13131 (kGm) Mtp = 129 kNm Vậy máy lái đã chọn ở lần gần đúng thứ nhất là thoả mãn.Ta không cần chọn lại máy lái 3.Kiểm tra bền trục lái Ta nên kiểm tra bền trục lái tại 3 tiết diện nguy hiểm # Tiết diện 1-1 là tiết diện mà gót ki lái liên kết với trục lái # Tiết diện 2-2 là tiết diện ổ trên trục lái l =7 thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :23 m l' = 0,2 m 1 1 1 1 l' = 0,4 m l =... uốn trục # Mômen thuỷ động M gây xoắn trục # Lực tác dụng lên đầu sectơ lái PC = MC/RC với RC là bán kính sectơ lái # Trọng lợng bánh lái Gm và trọng lợng bản thân của trục lái 1.Tính toán lần gần đúng thứ nhất Ta giả thiết PC = 0 và ta áp dụng nguyên lý độc lập tác dụng M'' = -659 kGm 2 1 R'' a = 3.3 m thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :17 L =7m 1 1 b = 3.7 m 1 L = 0,65 m 3 L = 1,9 m 2 M M' =... chiếm diện tích của lỗ khoét trên vách ngang và vách đứng Từ bảng trên ta có khoảng cách từ trọng tâm bánh lái đến mép trớc Vi xi 190398849 V xG = i = 1159157 = 150 cm Khoảng cách từ trọng tâm bánh lái tới trục lái r = xG-90 = 60 cm r = 60 cm Khối lợng bánh lái G = Vi = 7850.0,8322 G = 6533 kG VII.Kết cấu trục lái Tải trọng tác dụng lên trục lái gồm có # áp lực thuỷ động Pn của nớc tác dụng vuông góc... sectơ lái 2.Tính toán lần gần đúng thứ 2 400 thiết kế môn học môn thiết bị tàu 2 R'' a =3.3m L =7m 1 1 b = 3.7 m 1 L = 0,65 m 3 L = 1,9 m 2 M M' = 43656 kGm L L L M = 102803 kGm 1 b a 1 1 0 G M 1 2 3 R'' 1 R'' 2 R' 0 n P R' 1 R' 2 G Tác dụng của P ,P n Tác dụng của M G 1 M' C P C M' = 30500 kGm 2 M = 5823kGm 2.1.Trục lái dới tác dụng của M ,Pn và PC Trang :20 thiết kế môn học môn thiết bị tàu R'0... kính cần pítông Dc = 85 mm 2.Máy lái dự trữ v s ' = 0,5v = 6 hl/h s Chọn máy lái có vs = 7 hl/h Vận tốc dòng nớc chảy đến chong chóng vcp = 0,515vs(1-wr) trong đó wr = 0,253 Tra đồ thị sức cản ta có tại vận tốc 6.5 hl/h thì R = 6898 kG.Tính toán tơng tự ta có thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :29 =1,33 vcp = 3,6(m/s) Lập bảng tính mômen thuỷ động: Đơn vị Cx Cy Cm Cn=Cxsinp+Cycosp xP = (Cm/Cn)bP... bẻ lái P(độ) 5 10 15 20 27 0.02 0.04 0.09 0.16 0.34 0.2 0.4 0.6 0.85 1.2 0.05 0.1 0.16 0.23 0.35 0.201 0.401 0.603 0.853 1.224 0.995 0.997 1.061 1.078 1.144 -0.005 -0.003 0.061 0.078 0.144 9678.36 19308.59 29035.08 41072.89 58936.95 -48.39 -57.92 1771.14 3203.68 8486.92 -62.91 -75.29 2302.48 4164.78 11032.99 2 .Tàu chạy lùi Tốc độ tàu chạy lùi vl = 0,75vS = 0,75.12 = 9,hl/h Tốc độ dòng chảy đến bánh lái. . .thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :11 13.6 (2.15.0.74 1) 24 = = 1.64 = 1,64 Vận tốc dòng chảy đến chong chóng vep = 0,515.12(1-0,253)1,64 = 6.19 ,m/s vep = 7,57 m/s Lực và mômen thuỷ động tác dụng lên bánh lái đợc thể hiện dới dạng bảng sau 1+ Đơn vị Cx Cy Cm Cn=Cxsinp+Cycosp xP = (Cm/Cn)bP l = xP-a m 2 Pn = 1/2Cnvep... chống xoắn Wxi Mômen uốn Mui Đơn vị 8 Độ dự trữ bền n = ch/i > 2,5 3 3 28 2195.2 4390.4 1435300 653.836 thiết kế môn học môn thiết bị tàu Trang :24 VIII.Mối nối 1.Trục lái và bánh lái 350 950 350 460 700 Chọn dạng mối nối là mặt bích hình chữ nhật nằm ngang có kích thớc nh hình vẽ 1.1.Đờng kính bu lông Phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau 2 5,54 Mu + M 2 n( ch + 4400)rC dB ,cm trong đó M