1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

thiết kế chong chóng tàu hàng khô 10000 tấn, vận tốc 13,5 hlgiờ, chạy tuyến hải phòng – tây âu

19 1,5K 1

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 19
Dung lượng 452,5 KB

Nội dung

Tính toán chong chóng đảm bảo khai thác hết công suất của động cơ và đạt được tốc độ tối đa 12 2.5.4.. Xây dựng củ chong chóng 15 PHẦN 1: TÍNH TOÁN SỨC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO CỦA TÀU... Lầ

Trang 1

TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI

KHOA CƠ KHÍ

THIẾT KẾ MÔN HỌC

LÝ THUYẾT TÀU

GV Hướng dẫn : Hoàng Trung Thực Sinh viên : Cao Văn Trình Lớp : MTT51 – ĐH1

Mã SV : 39283

Đề bài: Thiết kế chong chóng tàu hàng khô 10000 tấn, vận tốc 13,5 hl/giờ, chạy tuyến Hải Phòng – Tây Âu Cho kích thước chủ yếu của tàu như sau:

L × B × D × d = 124 × 21 × 10,5 × 7,6 (m)

CB × CM × CWP = 0,74× 0,98 × 0,835

GIỚI THIỆU CHUNG

Loại tàu: Tàu hàng khô

Chiều dài: L = 124 (m)

Chiều rộng: B = 21 (m)

Chiều chìm: d =7,6 (m)

Hệ số béo thể tích: CB = 0,74

Hệ số béo sườn giữa: CM = 0,98

Hệ số béo đường nước: CWP = 0,835

Trọng tải: 10.000T

Vận tốc : vs = 13,5 hl/giờ

Trang 2

MỤC LỤC

Trang

1.2 Tính toán lực cản và công suất kéo 4

2.2 Tính toán hệ số dòng theo và hệ số lực hút 7 2.3 Chọn sơ bộ đường kính chong chóng 8

2.3.1 Chọn sơ bộ công suất của động cơ 8 2.3.2 Chọn sơ bộ vòng quay của chong chóng 8 2.3.3 Chọn sơ bộ đường kính 8 2.4 Chọn số cánh chong chóng 9 2.5 Tính các yếu tố cơ bản của chong chóng 9

2.5.1 Chọn tỉ số đĩa theo điều kiện bền 9 2.5.2 Tính toán các yếu tố cơ bản của chong

chóng và lựa chọn động cơ chính 10 2.5.3 Tính toán chong chóng đảm bảo khai thác hết công suất của động cơ và đạt được tốc độ tối đa

12

2.5.4 Kiểm tra tỉ số đĩa theo điều kiện bền 13 2.6 Xây dựng bản vẽ chong chóng 13

2.6.1 Xây dựng hình bao hình bao duỗi thẳng của chong chóng

13

2.6.2 Xây dựng profin cánh 14 2.6.3 Xây dựng hình chiếu pháp và hình chiếu cạnh

15 2.6.4 Xây dựng củ chong chóng 15

PHẦN 1: TÍNH TOÁN SỨC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO CỦA TÀU

Trang 3

1 Tính sức cản của tàu

1.1 Lựa chọn phương pháp tính

Trong hàng loạt các vấn đề đặt ra cho người đóng tàu thuỷ khi thiết kế một con tàu mới cần đảm bảo hình dạng vỏ tàu và trang trí động lực sẽ hiệu quả nhất về mặt động lực học trong phạm

vi yêu cầu thiết kế Lần thử tàu cuối cùng sẽ tiến hành ở tốc độ yêu cầu, với công suất nhỏ nhất phải đạt được sự phù hợp tốt nhất giữa sức cản và hiệu suất đẩy cao

Một nhân tố khác ảnh hưởng đến thiết kế thuộc phương diện động lực học của con tàu là cần đảm bảo không chỉ đặc tính vùng nước yên tĩnh tốt mà còn cả điều kiện hoạt động bình thường trên biển, con tàu phải chuyển động bình thường, các mặt boong bị ướt và tổn thất tốc độ

ít trong điều kiện thời tiết xấu Đặc tính nước yên tĩnh là điều kiện quan trọng nhất Nước tĩnh là vùng nước mà không có sóng, không có gió, không có dòng chảy

Sức cản của một con tàu ở tốc độ cho trước chính là lực cần thiết để kéo con tàu với tốc độ

đó trong vùng nước yên tĩnh Giả sử không có giao thoa từ tàu kéo, nếu vỏ tàu không có các phần phụ, sức kéo này được gọi là sức cản vỏ tàu trần Công suất cần được để thắng sức cản này gọi là công suất có ích hay công suất kéo(EPS): EPS= R.v (W)

Sức cản tổng được tạo thành bởi một số các thành phần khác nhau do các nguyên nhân khác nhau và tác động lẫn nhau theo quy luật rất phức tạp Để giải quyết vấn đề này đơn giản hơn, thông thường người ta coi sức cản tổng được tạo thành bởi 4 thành phần chính:

- Sức cản ma sát do chuyển động của vỏ tàu qua chất lỏng nhớt

- Sức cản tạo sóng, do năng lượng được tàu cung cấp liên tục cho hệ sóng được tạo ra trên mặt nước

- Sức cản xoáy, do năng lượng mà các xoáy từ vỏ tàu hay các phần phụ mang đi Hiện tượng xoáy cục bộ sẽ xảy ra sau các phần phụ như củ chân vịt, trục, các thanh đỡ trục, từ các khung đuôi và các bánh lái nếu các phần này không được tạo dáng động học phù hợp và không thẳng hàng với dòng chảy Cũng tương tự như vậy, nếu đuôi sau của tàu dài quá, nước có thể không theo kịp mặt cong và sẽ tách ra khỏi vỏ tàu, sẽ làm tăng các xoáy và sức cản phân tách

- Sức cản không khí sinh ra ở phần thân tàu trên mặt nước và kiến trúc thượng tầng do chuyển động của tàu trong không khí

Sức cản tạo sóng và sức cản xoáy thường lấy tên chung là sức cản dư Ngoài ra còn 1 số sức cản: sức cản hình dáng, sức cản phần nhô…

Sức cản tàu có thể tính theo nhiều phương pháp khác nhau, độ chính xác cũng khác nhau và khả năng thực tế thực hiện của từng phương pháp cũng khác nhau Có thể xác định sức cản của tàu theo những phương pháp khác sau:

1 Xác định sức cản bằng phương pháp phân tích

2 Xác định sức cản trên cơ sở khảo sát mô hình

3 Xác định sức cản nhờ các công thức gần đúng

4 Xác định sức cản trên cơ sở phân tích các kết quả thử trên đoạn đường đo đạc

Có rất nhiều phương pháp tính gần đúng sức cản tàu thủy dựa vào kết quả khảo sát mô hình

và kết quả đo ở các tàu thực

Trang 4

Các phương pháp được biết nhiều nhất :

- Papmiel,Ayre, Lapa-Keller, Kabaczynski,Holtrop-Mennen cho tàu

vận tải 1 hoặc 2 chong chóng

- Doust và Oertsmersen – tàu đánh cá

- Kafali và Henschke – tàu vận tải cỡ nhỏ…

- Seri 60 – tàu hàng, tàu dầu, tàu chế biến hải sản…

 Phương pháp lựa chọn để tính toán: phương pháp Seri 60

- Giới hạn áp dụng của phương pháp Seri 60 để tính sức cản của tàu:

CB = 0,6 ÷ 0,8

B/d = 2 ÷ 5

L/B = 6 ÷ 8,5

L/3 = 5 ÷ 7,5 ( là thể tích chiếm nước của tàu)

- Kiểm tra điều kiện áp dụng:

L/B = 124/21 = 5,9 (1-1)

B/d = 21/7,6 = 2,76 (1-2)

C B = 0,74 (1-3)

 Tàu thoả mãn các điều kiện áp dụng của phương pháp Seri 60

Vậy ta có thể áp dụng phương pháp Seri 60 để tính sức cản cho tàu

1.2 Tính sức cản tàu

- Hệ số lực cản dư xác định theo công thức:

CR = CRo × kl × kB/d × aB/d

Trong đó:

CRo = f (CB,Fr) – Tra trên đồ thị 6.9 theo CB = 0,74

Fr = v/ gL (g = 9,81 m/s2 - gia tốc trọng trường)

kB/d và aB/d là hệ số tính đến ảnh hưởng của tỷ số B/d - Tra trên đồ thị 6.8 và 6.10 theo B/d = 2,76

kl là hệ số ảnh hưởng của chiều dài tương đối l = L/3 

 là thể tích chiếm nước của tàu:  = CB × L × B × d = 0,74 × 124 × 21 × 7,6 = 14644,90 ( 3

l = L/3

= 5,07 (m)

kl tra đồ thị 6.11 theo l = 5,07

Re = vL/ 

Trong đó:

Re: số Reynold

 : hệ số nhớt động học của chất lỏng, lấy  = 1,056.10-6 m2/s

CFo 103 =[ 0,455/(lgR e ) 2,58 ] × 103

CA 103 - hệ số kể đến độ nhám (bảng 1.2)

CAP 103 – hệ số kể đến phần nhô (bảng 1.3)

- Lực cản tàu: R =

2

1

 C × 103

. v2 

Trang 5

Trong đó:

 =104 KG.s2/m4

 là diện thích mặt ướt của tàu

 = (1,01 ÷ 1,03) 0

0 = L.d.[2 + 1,37.(CB – 0,274)

d

B

] = 124× 7,6 ×[2 + 1,37 ×(0,74 – 0,274)×2,76] = 3545,34

m2

 = 3600 m2

Công suất kéo của tàu : PE = R × v

Kết quả tính toán được ghi ở bảng sau:

BẢNG TÍNH LỰC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO TÀU THEO SERI 60

TT Đại lượng tính toán Đơn vị Vận tốc giả thiết

2 Vận tốc giả thiết: v = 0,5144

v s

m/s 6,173 6,43 6,687 6,944 7,202

5 C Ro = f (C B, F r ) – Đồ thị 6.9 - 1,08

x10 3 1,10

x10 3 1,12 x10 3 1,17 x10 3 1,30 x10 3

8 a B/d – Đồ thị 6.10 - 0,915 0,915 0,916 0,917 0,919

9 C R = C Ro × k l × k B/d × a B/d - 1,442 1,494 1,490 1,626 1,789

x10 6

755,04 x10 6

785,2 x10 6

815,4 x10 6

845,67 x10 6

11 C Fo 10 3 =[ 0,455/(lgR e ) 2,58 ] ×

10 3

12 C A 10 3 - hệ số kể đến độ

nhám (bảng 1.2)

- 0,374 0,374 0,374 0,374 0,374

13 C AP 10 3 – hệ số kể đến phần

14 C × 10 3 = [9] + [11] + [12] +

[13]

- 3,606 3,648 3,634 3,76 3,913 15

R =

2

1 

.[14].[3]. kN 257,2 282,3 304,2 339,4 380

16 P E = [15].[2] KW 1587,7 1815,19 2034,19 2356,79 2736,76 Với tàu có vận tốc 13,5 knot có

+ R = 339,4 kN

Trang 6

+ PE = 2356,79 KW

Trang 7

PHẦN 2 : TÍNH TOÁN CHONG CHÓNG

2.1 Chọn vật liệu

+Vật liệu thường dùng làm chong chóng là: đồng thau ( KHBsC-1) đối với chong chóng có bước tiến cố định hoặc biến bước

+ Thép-Cacbon thường được dùng đối với chong chóng có bước cố định kết cấu hàn

Vậy ta chọn vật liệu chế tạo chong chóng là đồng thau KHBsC-1

QCVN 2010-Phần 7A về vật liệu –Chương 7 : Đồng và hợp kim đồng – 7.2 :Hợp kim đồng đúc (Đồng thau- Mangan – Cấp 1) : HBsC1

_Thành phần hóa học :

+Thành phần kẽm tương đương (%)=100 100. (%)

100

Cu A

 Trong đó A=Sn+5Al-0,5Mn-0,1Fe-2,3Ni(%) +Thành phần hóa học (%) của HBsC1: Cu(52 62)% ,Al(0,5 3,0)% ,

(0,5 4,0)%

Mn  ,Zn(35 40)% ,Fe(0,5 2,5)% ,Ni 1,0%,Sn 1,5%,Pb 0,5%

*Giới hạn độ bền

175( /N mm )

 +Giới hạn bền kéo: 460( /N mm2)

+Độ giãn dài(%): 20

2.2 Tính toán hệ số dòng theo và hệ số lực hút

- Hệ số dòng theo T

Theo Papmiel :

T

D

C Z P

3 165 , 0 Trong đó :

CB – hệ số béo của tàu

CB = 0,74

: thể tích chiếm nước của tàu, m3

= 14644,90 m3

Trang 8

D : đường kính chong chóng, m

D = 10,5 m

wT

 : tổn thất dòng theo do kể đến quá trình tạo sóng

wT

 = 0,1.CB.(Fr-0,2)

L g

v Fr

.

 wT  0

Zp : số chong chóng

Zp = 1 (chong chóng)

 T = 0,165.0,74.1

3

5 , 10

90 , 14644

- 0 = 0,2845

- Hệ số lực hút t

t = 0,7 T = 0,7 0,2845 = 0,199

2.3 Chọn sơ bộ đường kính chong chóng

2.3.1 Chọn sơ bộ công suất của động cơ

Ps =

k

P E

85 ,

0

Trong đó :

k = 0,5  0,7 – hệ số

Chọn k = 0,55

PE : công suất kéo của tàu

Ps = 02356,85.0,,7955= 5041,26 kW

Chọn Ps = 5045 kW

Vậy với Ps=5045 kW thì chọn sơ bộ máy chính

Mác động cơ Công suất

Kw

Vòng quay rpm

Đường kính XL D(mm)

Hành trình piston S(mm)

2.3.2 Chọn sơ bộ vòng quay của chong chóng

Trang 9

Số vòng quay n trong khoảng 100 – 250 rpm

Chọn n = 190 rpm

2.3.3 Chọn sơ bộ đường kính

Đường kính sơ bộ của chong chóng tính theo công thức :

Dsb n = 11,84 T  Dsb =

n

T

4 8 , 11

Trong đó :

D - đường kính chong chóng, m

T - lực đẩy chong chóng, kN

T = TE/(1-t) = R/(1-t), kN

T =339,4/(1-t) = 423,72 kN

n - vòng quay chong chóng, rpm

n = 190 rpm

Dsb =

190

72 , 423 8 ,

11 4

= 3,88 m Chọn Dsb = 3,9 m

Kiểm tra điều kiện Dsb= (0,50,6)d

Xét d = 7,6 m

 Dsb/d = 3,9/7,6 =0,51 ( thỏa mãn )

2.4 Chọn số cánh chong chóng

kNT = 4

T n

v A

kDT = vA.D T Trong đó :

vA – Vận tốc tiến của chong chóng, m/s

vA= vs (1-T ).0,5144 m/s

 vA= 13,5.(1- 0,2845).0,5144 = 4,97 m/s

n - Vòng quay chong chóng, rps

Trang 10

n=190 rpm = 3,17 rps

T – Lực đẩy chong chóng, kN

D – Đường kính chong chóng, m

104

 KG.s2/m4 = 1,04 KN.s2/m4

 kNT = 4

72 , 423

04 , 1 17 , 3

97 , 4

= 0,62

 kDT = 4,97.3,9 4231,04,72 = 0,96

Nếu kNT<1 và kDT < 2 thì chọn Z=4 và ngược lại Z = 3

Vậy số cánh chong chóng Z = 4 ( cánh)

2.5 Tính các yếu tố cơ bản của chong chóng

2.5.1 Chọn tỉ số đĩa theo điều kiện bền

  3

3 / 2

max min

0 0

10

).

08 , 1 (

24 , 0

mT D

Z d

A

A A

A

H E

E

Trong đó : Z – Số cánh chong chóng

D – Đường kính chong chóng max

 - Chiều dày tương đối của chong chóng ở mặt cắt bán kính tương đối

r =

R

r

= 0,6  max = 0,08

T – Lực đẩy chong chóng, kN

m – hệ số kể đến trạng thái tải trọng , m = 1,15

  - Ứng suất cho phép giới hạn của vật liệu,   = 6.104 kPa

D

d H

= 0,167 – tỷ số giữa đường kính trung bình của củ chong chong với đường kính của nó

  3

3 / 2

max min

0

0

10

).

08 , 1 (

24 , 0

mT D

Z d

A

A

A

A

H E

E

Trang 11

= 0,24.(1,08 –0,167).(4,4.40,08)2 / 3 3

4 10 6

72 , 423 15 , 1

2.5.2 Tính toán các yếu tố cơ bản của chong chóng và lực chọn động cơ chính

a : Hệ số hiệu chỉnh đường kính chong chóng tối ưu giữa làm việc trong nước tự do và làm việc sau đuôi tàu

Chọn a=1,05 (Tàu có 1 chong chóng)

0,85

E

k  - Hệ số dự trữ công suất đối với tàu chạy biển

IQ hệ số kể đến ảnh hưởng của tốc độ không đều

Q

i

1

= 1 + 0,125.(t  0 , 1 )= 1,023

97 , 0 96

,

G

S

 Chọn SG  0 , 96

Trang 12

TT Đại lượng tính toán Đơn vị Các giá trị tính toán

3 TE = R = f(vs) kN 339,4 339,4 339,4 339,4 339,4

4 T = TE/(1-t) - 423,72 423,72 423,72 423,72 423,72 5

4

T n

v

NT

8

Dopt=

J n

A

9

kT= 2 4

opt D n

T

D

P

T

12

0

1

1 1

T Q D

t

i

13

PD=

D S

Rv

kW 3994,8 4028,94 4063,67 4099,01 4134,96

14

Ps=

E G S

D k

P

kW 4895,6 4937,43 4979,99 5023,3 5067,35

Dựa vào bảng tính ta xây dựng được đồ thị Ps= f(N)

Dựa vào đồ thị chọn được động cơ cần thiết

Vậy chọn được máy MAN B&W 8L35MC có Ps = 5200 kW

N = 210 rpm Chọn vòng quay chong chóng n = 190 rpm

Vậy cần chọn hộp giảm tốc có tỉ số truyền

190

210

n

N

Tỉ số bước: P/D= 0,70

Hiệu suất làm việc của chong chóng :D  0 , 58

2.5.3 Tính toán chong chóng đảm bảo khai thác hết công suất của động cơ và đạt được

tốc độ tối đa

Trang 13

Do lựa chọn động cơ có công suất lớn hơn công suất yêu cầu nên ta đi tính vận tốc tối đa

của tàu

2 v A  0 , 5144v S.( 1  w T) m/s 4,42 4,6 4,78 4,97 5,15

4

t

T

 1

5

4

T n

v

NT

8

J n

v

opt

9

4 2

opt T

D n

T k

10

k J

f D

P

T,

12

0

1

1

1

T Q

D

w

t

i

13

D D

Rv P

14

E G S

D

P P

Dựa vào bảng tính, ta xây dựng đồ thị : Ps = f(vS), Dopt = f(vS), 0 f(v S), P/D = f(vS)

Dựa vào đồ thị với Ps = 5200 kW ta xác định được các thông số :

VS= 13,656 hl/giờ

Dopt = 4 m

P/D = 0,694

o

 = 0,53

2.5.4 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện không xảy ra xâm thực:

Theo Schoenher thì tỉ số đĩa nhỏ nhất không xảy ra xâm thực được tính theo công

thức sau :

 2 0 min

275 ,

P

k A

o

Trong đó :

Trang 14

,

3

,

1 

 - hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào tải trọng chong chóng

Chọn   1 , 5

kC = f(Z;P/D;J) – hệ số, tra đồ thị

kC = 0,17

) (

0 P a h s

P    , kN/m2

Pa=101,340 – áp suất khí quyển, kN/m2

10

 - trọng lượng riêng của nước, kN/m2

hs=T-0,55D – khoảng cách từ tâm trục chong chóng đến đường nước thiết kế, m

n – vòng quay chong chong, rpm

D- đường kính chong chóng, m

T = d = 7,6 m

Kết quả 0,336

min 0

A

A E

2.6 Xây dựng bản vẽ chong chóng

2.6.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng của chong chóng

Chiều rộng lớn nhất của cánh bmax

bmax=

0

187 , 2

A

A z

, m Kết quả bmax = 0,846 m

Ta có bảng tọa độ để xác định hình bao duỗi thẳng theo Seri B tính theo % của bmax như sau :

Bảng hoành độ của hình bao duỗi thẳng

Chiều

rộng cánh

Từ trục

đến mép

đạp

46,89 52,75 56,34 57,66 56,1 51,37 41,71 25,39

-Từ trục

đến mép

thoát

29,11 33,3 37,4 40,74 43,9 46,66 48,37 46,95 20,14

Trang 15

tính bằng

% chiều

rộng ở

bán kính

0,6R

Chiều

rộng toàn

bộ

75,99 86,05 93,74 98,4 100 98,03 90,08 72,34

-Khoảng cách từ

đường chiều dày lớn

nhất đến mép đạp

theo % chiều rộng

cánh

-2.6.2 Xây dựng profin cánh

2.6.2.1 Xác định chiều dày lớn nhất của các profin tại các tiết diện :

- Chiều dày tại mút cánh :

eR=aD(50-D), mm Trong đó :

a = 0,06 – đối với chong chóng làm bằng hợp kim đồng

D- đường kính chong chóng, m

Kết quả eR = 11,04 mm

- Chiều dày giả định tại đường tâm trục :

e0 , mm với e0 = 0,045D – cho chong chóng 4 cánh Kết quả e0 =0,18 m = 180 mm

- Chiều dày lớn nhất của profin tại các bán kính :

) ( 0

0 r e e R

e

R

r

r 

R

r

2.6.2.2 Bảng tung độ profin cánh

Bảng tung độ profin cánh

Trang 16

Từ điểm có chiều dày lớn nhất

tới mép thoát (%e max )

Từ điểm có chiều dày lớn nhất tới mép đạp (%e max )

Trang 17

Độ

Mặt

hút

r/R 100

%

% 0.2 - 78 106.2 127.1 141.0 144.2 138.2 127.2 108.8 94.1 82.3 -0.3 - 65.88 92.59 112.24 125.1

7 127.24 121.55 110.95 93.75 81.01 70.99 -0.4 - 53.62 78.98 97.3 109.0

5

110.4 104.8

3

94.77 79.14 67.62 58.68

-0.5 - 41.46 65.34 82.24 92.61 93.71 88.26 78.61 64.67 54.26 46.42 -0.6 - 31.61 52.79 67.14 76.10 77.13 71.74 62.38 50 41.04 34.08 -0.7 - 24.32 41.30 52.41 59.66 60.25 54.82 46.24 35.19 27.28 21.61 -0.8 - 18.35 30.39 38.24 43.35 43.49 38.24 30.80 21.63 15.49 10.96 -0.9 - 12.61 19.56 24.31 27.10 27.10 24.31 19.56 12.61 8.41 6.15 -0.9

5

-Từ điểm có chiều dày lớn nhất

tới mép thoát (%e max )

Từ điểm có chiều dày lớn nhất tới mép đạp (%e max )

Tung

Độ

Mặt

Đạp

r/R 100

0.2 43.86 26.61 15.94 7.97 2.27 0.66 3.36 8.63 19.66 29.66 38.1 58.48 0.3 32.78 15.78 7.50 2.20 - 0.06 1.68 5.95 14.03 21.40 28.71 48.56 0.4 20.07 6.20 1.50 - - - 0.34 2.98 8.77 14.05 20.12 38.78

-0.9

5

-2.6.3 Xây dựng hình chiếu pháp và hình chiếu cạnh

- Chọn góc nghiêng cánh bằng 10 

2.6.4 Xây dựng củ chong chóng

2.6.4.1 Xác định đường kính trục chong chóng

- Đường kính trục chong chóng: d B  1 , 12d Pk C D

Với dP là đường kính trục trung gian được tính theo công thức sau

n

P d

m

S

Trong đó: k = q(a – 1) q = 0,4 (động cơ 4 kỳ) a = 1,4 (động cơ 8 xilanh )

k = 0,16

PS – công suất trên bích ra của động cơ hoặc hộp số ( nếu có hộp số )

Ngày đăng: 13/08/2014, 07:08

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w