Thiết kế tàu chở than trọng tải 13000 tấn, chạy tuyến quảng ninh philipines, lắp máy 5500kw

Họ tên : MSV : Lớp : Trần Thanh Hải 39367 VTT51-ĐH1 NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: Thiết kế tàu chở than trọng tải 13000 tấn, chạy tuyến Quảng Ninh-Philipines, lắp máy 5500kW PHẦN I: TÌM HIỂU TUYẾN ĐƯỜNG – TÀU MẪU I.TÌM HIỂU TUYẾN ĐƯỜNG 1.1.CẢNG ĐI (Cảng Hòn Gai) *Vị trí - Tọa độ: Vĩ độ - 20o 57' Bắc; Kinh độ - 107o 04' Đông *Điều kiện khí hậu - Chế độ thủy triều nhật triều, mực nước triều cao + 4,00, thấp 0.00 mét, trung bình + 3,20 m Biên độ dao động lớn 4,0 m, trung bình 2,50 m - Cảng chịu hai mùa gió rõ rệt: + Tháng 10 đến thá 03 năm sau gió Bắc - Đơng Bắc + Tháng 04 đến tháng 09 gió Nam - Đơng Nam *Khả thơng qua - Tổng chiều dài 36km bao gồm: + Từ phao số đến Một: dài 25,5km; rộng 300-400m sâu -13m đến -20 m + Từ Một đến cảng Cái Lân: dài 10,5km; rộng 130km, sâu -10m - Cỡ tàu tiếp nhận được: 75000 DWT + Cảng Cái Lân: 40000 DWT + Bến số 5: 40000 DWT + Bến số 6;7: 30000 DWT + Khu vực dùng hàng xuống xà lan: 45000 DWT - Năng xuất làm hàng ngày: + Cảng Cái Lân: xe nâng xe ủi 3-5 (t) + Bến số 5;6: xe nâng 8-10 (t), xe móc 12 (t), 5000 (t) hàng rời + Bến số 7: 20 xe nâng 2,5 (t) xe nâng 1-1,5 (t) *Cơ sở hạ tầng trang thiết bị - Sức chứa : + Tổng diện tích kho (04 kho) 10700 m2, đó: Kho CFS: 4600 m2 Kho chứa hàng khác : Bến 5: 5400 m2 Bến 1: 700 m2 + Tổng diện tích bãi hàng bến 142000 m2, gồm: Bến 6: 52000 m2 Bến 5: 26000 m2 Bến bến phụ: - Trang thiết bị: + Tuyến tiền phương: 02 cẩn Gantry crane, sức nâng 40 (t), tầm với 37 m, cao độ 31 m 01 cẩu bờ di động Liebherr LHM 250, sức nâng 64 (t) 01 cẩu bờ di động Liebherr LHM 1300, sức nâng 100 (t) 02 cẩu chân Liebherr, sức nâng 40 (t)/chiếc 02 cẩu chân đế, sức nâng 10 (t)/chiếc 07 cẩu bánh lốp di động bao gồm: 03 cẩu 14 (t) 02 cẩu 25 (t) 01 cẩu sức nâng 50 (t) 01 cẩu sức nâng 36 (t) 01 xe nâng container sức nâng 40 (t) 03 tàu kéoi công suất: 1880hp, 1200hp, 3600hp + Tuyến hậu phương: Đầu kéo: 13 vụ chở hàng từ cầu tàu vào kho bãi Cẩu cân: 05 chiếc, tải trọng 65-80 (t) Xe gạt hầm tàu: 05 Ngoạm xếp hàng rời, ngoạm hoa thị: 65 chiếc; dung tích 1,2 - 16 m3 Xe xúc lật: 06 chiếc, xe quốc đào: 07 phục vụ đánh tẩy, san hàng hầm tàu 1.2 CẢNG ĐẾN (Cảng Manila) Cảng Manila -là cảng lớn Philippines Cảng có cầu tàu có cầu tàu dành cho tàu container tàu roro Cảng có hệ thống kho với diện tích 68.000m2 bãi chứa với diện tích 143.000 km2, khối lượng thơng qua cảng 11.10 6T/năm Manila ngồi việc trung tâm kinh tế, văn hóa lớn hải cảng sầm Philippines Cảng Manila nơi mà người Tây Ban Nha đặt chân lên vùng đất này, ngày hải cảng lớn Philippines Cảng Manila thuộc vịnh Manila nằm bờ sông Pasig Cảng chia thành khu vực: gồm khu Nam cảng, khu bắc cảng, khu cảng quốc tế Hiện lượng hàng, xuất cảng hàng ngày lên, đến 30 triệu Cảng Manila xem 1, 30 cảng lớn, giới Nhiều công ty vận tải hàng hải đã, có chi nhánh Manila Năm 1571, đội thuyền viễn dương, có 300 người Tây Ban Nha Magienlang dẫn đầu đổ vào cảng Manila 1.3 TUYẾN ĐƯỜNG ĐI GIỮA HAI CẢNG Tuyến đường Quảng Ninh-Philipines có độ dài : 1180 hải lý Điều kiện tự nhiên của, vùng biển Philipines tương tự, vùng biển Việt Nam chịu ảnh hưởng khí hậu nhiệt đới gió mùa, thủy triều đặn, dòng hải lưu ảnh, hưởng đến lại tàu, song lên phía Bắc nên chịu ảnh, hưởng gió mùa Đơng Bắc vùng biển mưa tập trung vào tháng 6, Gió mùa Đơng Bắc từ tháng 11 đến tháng năm sau, thường từ cấp 5÷ Tại vùng biển Đơng xuất bão đột ngột Từ tháng 11 đến tháng năm sau thường có sương mù nên tàu hành trình khó khăn Ở vùng biển chịu ảnh hưởng dòng hải lưu nóng chảy từ bờ biển Châu Á¸ phía Bắc theo bờ biển Châu Mỹ quay xích đạo tạo thành vòng kín dòng hải lưu lạnh chảy ngược từ Bắc Mỹ phía Nam theo bờ biển Châu Á II TÀU MẪU STT Các thông số tàu Tên tàu (theo đăng ký IMO) Năm đóng Nơi đóng Cơng ty quản lý 10 11 12 13 14 15 16 Loại tàu Trọng tải DW Chiều dài thiết kế Ltk Chiều dài Lpp Chiều rộng thiết kế Btk Chiều chìm thiết kế T Chiều cao mạn D Tỷ số L/B Tỷ số B/T Tỷ số D/T Lượng chiếm nước Δm Hệ số béo thể tích CB 17 Tốc độ tàu 18 Công suất máy Loại hàng tàu chuyên chở 19 Đơn vị m m m m m Tấn FS LUCKY DONG PHU NEW ENERGY 9470583 9525687 9306524 2012 2009 THINH LONG SHIPBUILDIN G (NAM DINH VIET NAM) SONG CHANH SHIPYARD (QUANG NING -VIET NAM) 2005 VINASHIN BACH DANG SHIPBUILDING INDUSTRY (HAI PHONG – VIETNAM) DONG DO FESHIP MARINE VINASHIN (HA NOI – VIET DEVELOPMENT (HA NOI – VIET NAM) (HA NOI – VIET NAM) NAM) Tàu hàng khô Tàu hàng khô Tàu hàng khô 12.561 13.297 14.603 153,71 136,00 160,16 142,90 126,00 149,76 24,0 20,2 22,0 6,00 8,35 7,50 10,5 11,3 10.50 6,405 6,733 8,480 4,000 2,419 2,933 1,750 1,353 1,400 17428,0 16829,5 20203,0 0,803 0,748 0,834 knot s kW 10,5 15,6 15,8 4.120 3.964 5.180 Hàng khô Hàng khơ Hàng khơ Phần II XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 2.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ LƯỢNG CHIẾM NƯỚC,CÁC KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU VÀ HỆ SỐ BÉO: 2.1.1 LƯỢNG CHIẾM NƯỚC SƠ BỘ Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải lượng chiếm nước, ta có Δmsb, tan 250000 200000 150000 100000 50000 0 40000 80000 120000 160000 200000 DW, t Hình 2.1 Quan hệ lượng chiếm nước với trọng tải Δmsb = 1,3461.DW = 1,3461.13000= 17499,3 Chọn Δmsb = 17500 ηDW = DW/∆msb = 13000/17500 = 0,743 ηDW nằm khoảng 0,67- 0,79 => ∆msb chọn thỏa mãn 2.1.2 SƠ BỘ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU VÀ HỆ SỐ BÉO 2.1.2.1 Chiều dài tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều dài tàu, ta có L, m 400 350 300 250 200 150 100 50 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.2 Quan hệ chiều dài tàu trọng tải Tra đồ thị ta được: L = 7.3 DW0,31 = 7.3.130000,31 = 137,61m Ta chọn L = 138 m 2.1.2.2 Chiều rộng tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều rộng tàu, ta có Hình 2.3 Quan hệ chiều rộng tàu với trọng tải Với DW=13000 Chọn B = 20 m 2.1.2.3 Chiều cao mạn Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều cao mạn, ta có D, m 35 30 25 20 15 10 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.4 Quan hệ chiều cao mạn trọng tải Tra đồ thị ta được: D = 0,501 DW0,326 = 0,501.130000,326 = 10,989 m Chọn D = 11 m 2.1.2.4 Chiều chìm tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều chìm tàu, ta có T, m 35 30 25 20 15 10 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.5 Quan hệ chiều chìm tàu trọng tải T = 0,3763.DW0,324 = 0,3763.130000,324 = 8,0994m Chọn T = 8,1 m 2.1.2.5 Hệ số béo thể tích Dựa vào cơng thức hải quân ta tính sơ vận tốc tàu: ∆ 2/3 m v Ps = C Trong đó: Ps: công suất cho trước, Ps= 5500 kW ∆m : lượng chiếm nước tàu (tấn) v: Vận tốc tàu (knot) C: Hệ số hải quân C xác định dựa theo thống kê: C= 0,95L+197 = 0,95.138+197 = 328,1 10 *Xây dựng profin cánh Khi xây dựng profin cánh, người ta xác lập quy luật thay đổi chiều dày theo bán kính theo chiều rộng Quy luật thay đổi chiều dày theo bán kính: 251 Bảng 8.7 - Chi Bán kính tương đối (r/R) Ký hiệu e0 Công thức e0 =e0 D e e = e0 -r p ( e0 -eR ) 0,2 0,3 0,5 0,7 0,8 0,95 eR eR = aD(50-D) Quy luật thay đổi theo chiều rộng: Bảng Khoản r/R đến mép theo 100 80 40 0,2 30,0 58,4 86,9 0,3 25,3 54,7 0,5 9,7 0,7 60 90 100,0 87,0 64,3 86,8 100,0 85,8 62,6 43,4 86,1 100,0 79,4 56,8 0,0 39,4 84,9 100,0 74,9 44,2 0,8 0,0 41,0 85,3 100,0 88,7 34,4 0,95 0,0 46,4 87,9 100,0 73,5 29,5 M 0,2 30,0 18,2 5,5 0,0 5,9 20,3 0,3 25,3 12,2 1,7 0,0 4,6 16,5 0,5 9,7 0,0 0,0 0,0 0,0 8,5 0,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,8 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,95 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 252 Khoảng c r/R đến mép theo 100 80 40 60 90 M 0,2 58 112 167 192 167 123 0,3 43 93 147 170 146 106 0,5 12 54 108 125 99 71 0,7 32 69 81 60 36 0,8 24 50 59 52 20 0,95 12 22 25 19 M 0,2 58 35 11 11 39 0,3 43 21 28 0,5 12 0 0 11 0,7 0 0 0 0,8 0 0 0 0,95 0 0 0 - Mép đạp profin lượn tròn đường kính dLE với tâm nâng lên độ cao ứng với hồnh độ bLE Đối với mép đặc trưng đường viền theo cung tròn rTE với tâm nâng lên độ cao ứng với hoành độ bTE Bảng 8.9 - Giá trị lượn tròn mép r/R 0,2 0,5 0,7 0,8 0,270 0,187 0,192 0,136 0,3 0,34 0,12 dLE/emax 0,400 rTE/emax 0,120 0,142 0,158 dLE (mm) 77 58 34 15 11 rTE (mm) 26 21 15 11 253 Chú ý: mép thoát mép nhọn để tránh cộng hưởng âm *Xây dựng hình chiếu pháp hính chiếu cạnh - Tính tốn để xây dựng đường bao hình chiếu cạnh hình chiếu pháp: Bảng 8.10 - xây dựng Đại lượng 0,2 0,3 0,5 0,7 0,8 0,95 P/2π 652 652 652 652 652 652 a 491 729 976 929 762 230 a' 430 529 730 860 905 786 b 771 716 545 358 252 64 b' 408 382 345 305 281 205 - Xác định kích thước củ chong chóng +) Độ để để dễ dàng lắp ráp đảm bảo tính nước Độ bên ngồi củ thường từ 1/15÷1/20, chọn 1/15 Độ côn bên (bằng độ côn trục) từ 1/10 ÷ 1/15, chọn 1/15 +) Chiều dài củ nguyên tắc cần đủ để gốc cánh hoàn toàn nằm củ Để thuận tiện cho sửa chữa, người ta khuyên chiều dài củ nên lớn 2-3% chiều rộng lớn hình chiếu cạnh, để mút cánh khơng chạm mặt sàn úp chong chóng Tuy nhiên, sử dụng bệ đệ khắc phục Chọn lH = 1500 (mm) +) Đường kính trung bình củ chong chóng dH = 877 (mm) +) Đường kính trục chong chóng dB = 1.12dπp + kC.D = 724 Trong đó: dπp - đường kính trục trung gian chong chóng dπp = 92[PS/nm(1+k)]1/3 = 254 600 (mm) (mm) kC = D= 10 5,2 PS = 5600 kW - công suất động nm = 127 - số vòng quay định mức k = q(a-1) = q= a= - hệ số (m) - đường kính chong chóng +) chiều dài phần trục, lấy 95% lH 142 lB = 0.95lH = (mm) +) chiều dài phần lỗ khoét giảm trọng lượng l = 0.3lH = 45 (mm) +) người ta bố trí gioăng kín nước có chiều dày 5%lH chiều rộng đảm bảo che kín then củ - Mặt sau củ chong chóng đóng lại mũ nước nhờ vít cấy vào củ +) chiều dài mũ: l0 = 0.15D = 788 (mm) +) bán kính : 263 (mm) r0 = 0.1D = - Tính chọn then: Chọn then đầu tròn,then chi tiết tiêu chuẩn , ta tính chọn nghiệm bền cho then +) Chọn vật liệu cho then : Thép 45 Ứng suất dập cho phép : Ứng suất cắt cho phép : +) Chọn kích thước then theo tiêu chuẩn : Tiết diện Chiều sâu rãnh Đường kính trục b h t1 t2 724 100 50 31 19,5 - chiều dài then : l = (0.8 - 0.9)lm = 1140 - 1283 (mm) 255 tra theo tiêu chuẩn chọn, l = - kiểm tra bền cho then : 950 (mm) 256 Bảng TT Đại lượng Ký hiệu Đơn vị Công thức Momen xoắn T kNm T = 9.55.106.P/n Ứng suất dập σd kN/m2 σd = 2T/[dl(h-t1)] Ứng suất dập cho phép Ứng suất cắt [σd] τ kN/m2 kN/m2 vật liệu τ = 2T/dlb Ứng suất cắt cho phép [τ] kN/m2 vật liệu Kết luận: then thỏa mãn bền *Xây dựng giao tuyến cánh củ chong chóng Sử dụng phương pháp mặt phẳng phụ trợ Bán kính góc lượn của cánh với củ tính chọn gần theo cơng thức sau: Mặt đạp: R ≥ 0.025D 131 Mặt hút: R ≥ 0.035D 184 *Xây dựng tam giác đúc - Trên vẽ lý thuyết chong chóng người ta kích thước tam giác đúc, cần thiết để chế tạo hình dáng cánh chong chóng đúc : +) bán kính mép khn: RФ = R + (50 ÷ 60) (mm) 262 R= (mm) 270 RФ = (mm) +) chiều dài chiều cao tam giác đúc lФ = 2πRФ/Z = hФ = P/Z = 423 102 (mm) (mm) +) Tại đường tâm cánh, chia chiều dài tam giác đúc thành đoạn tương ứng có chiều dài : lФ1 = lФ.α1/(α1+α2) = 257 175 (mm) lФ2 = lФ.α2/(α1+α2) = 248 (mm) α1 = 39 (độ) α1 = 55 (độ) (α1,α2 - góc tạo đường tâm cánh đường qua mép cánh 0.3R hình chiếu pháp) +) vị trí đường kính trung bình củ dH cách giao đường tâm cánh với cạnh huyền tam giác đúc khoảng: mФ = RФ.tgχФ = 723 (mm) χФ = 15 (độ) - góc nghiêng cánh +) giá trị 100 hình vẽ tam giác đúc để định vị tam giác đúc với sàn làm dưỡng 8.2.5.6 Tính khối lượng momen qn tính chong chóng *Khối lượng chong chóng Khối lượng chong chóng xác định cách tính riêng khối lượng củ cánh - Củ xem khối hình học cấu tạo nhiều hình khơng gian đơn giản - Trọng lượng cánh xác định phương pháp lấy tích phân gần dùng máy đo diện tích để xác định thể tích cánh Trong tính tốn xác định nhanh chóng khối lượng chong chóng cơng thức thực nghiệm : Trong đó: Z G=ρ D 4.10 Z= M  b 0.6  6.2+2.10 0.71-4   D   - số cánh d H  e 0.6  +0.59ρ l d  D  D  M H H ρM = 8425 kg/m3 - khối lượng riêng vật liệu làm chong chóng D= 5,25 (m) - đường kính chong chóng b0.6 = 1,96 (m) - chiều rộng profin r = 0.6R 258 e0 = 0,10 0,16 dH/D = (m) - chiểu dày lớn profin r = 0.6R - đường kính tướng đối củ chong chóng → khối lượng cánh: G' = lH = 1,50 (m) - chiều dài củ dH = 0,88 (m) - đường kính củ 2488 (kg) → khối lượng củ chong chóng: G" = 5731 (kg) 1568 Vậy khối lượng chong chóng: G = ZG' + G" = (kg) *Momen qn tính chong chóng Momen qn tính chong chóng xác định theo cơng thức sau: IP = Trong đó: C4 1.025 A C4 ρM E e0 D 4g A0 - hệ số ảnh hưởng chiều dày cánh C4 = 0.15(e0+eR)/e0 - 0.089 = ρM = AE/A0 = e0/D = D= → IP = 8425 0,07 kg/m3 - khối lượng riêng vật liệu chong chóng 0,7 0,045 - tỉ số đĩa - chiều dày tương đối 5,25 (m) 193 (m4) 8.2.5.7 Kiểm tra bền chong chóng Tính tốn độ bền tiến hành cho phép giả thiết sau : - Cánh thiết bị đẩy thay dầm công-sơn thẳng , kiểm tra chịu uốn từ ngoại lực tác dụng - Một trục quán tính trung tâm profin song song với dây cung * Các lực tác dụng lên chong chóng Bao gồm: - lực thủy động dọc trục ( lực đẩy ) - lực thủy động tiếp tuyến 259 - lực ly tâm khối lượng cánh Momen uốn toàn phần mặt cắt cánh thiết kế: Mξ = (MP + MG).cosφ + MT.sinφ Mη = (MP + MG).sinφ + MT.cosφ Trong đó: MP - momen uốn thành phần tiếp tuyến MT - momen uốn thành phần dọc trục MP = KTρn2D5GP/2Z = MT = KQρn2D5GT/2Z = Với : KT = T/ρn2D4 = 0,21 KQ = JKT/2πη0 = 0,03 Z= - số cánh n = 2,117 (vòng/giây) - vòng quay chong chóng D= 5,25 (m) - đường kính chong chóng GP = 0,475 GT = MG 1,38 - momen uốn thành phần hướng kính 125, MG = 0.7PGrGtgχR = (kNm) Với : 2 PG = 4π n GrG = 542, (kN) - lực ly tâm khối lượng cánh n = 2,117 (vòng/giây) - vòng quay G = 2488 (kg) - khối lượng cánh rG = 1,23 χR = 15 (m) - bán kính trọng tâm (độ) P/D φ=arctg * Tính tốn ứng suất phátπrsinh cánh p Ứng suất lớn - kéo nén biên mặt cắt cánh từ lực thủy động 260 : σξ = Mξ/Wξ Trong đó: Wξ - momen chống uốn mặt cắt cánh trục ξ Wξ = ξe2b Ứng suất từ lực ly tâm tác dụng là: σG = PG/F Trong đó: F - diện tích mặt cắt cánh F = g1.e.b Tổng giá trị ứng suất kéo nén: σ = σξ + σG Bảng 8.12 - Kiểm tra bền chong chóng TT Ký hiệu Đơn vị r = 0.2R φ độ 51,2 Mξ kNm 290 Wξ m3 0,05 σξ kN/m2 5300 PG kN 542 F m2 0,20 σG kN/m2 2715 σ kN/m2 8014 [σ] kN/m2 65000 Vậy chong chóng đủ bền 261 8.2.5.8 Tính tốn đặc trưng chong chóng làm việc sau thân tàu Tính tốn lưc đẩy chong chóng có để ý tới dòng theo lực hút (chong chóng sau thân tàu) : TB = KTB.ρn2D4 Cơng suất để quay chong chóng, hệ trục hộp số là: PD = 2πKQBρn3D5/ηBηp Trong đó: KTB KQB hệ số lực đẩy momen cảu chong chóng tính tốn có để ý tới tương hỗ thân tàu chong chóng, hàm bước tương đối Jv chong chóng Sơ đồ tính toán KTB KQB bảng 8.13 Bảng 8.13 - Tính tốn đặc trưng khơng thứ nguyên cho chong chóng sau thân tàu TT Đại lượng tính tốn J (giá trị tự cho) 0,3 262 0,4 0,5 KT(J; P/D) - đọc từ đồ thị 0,24 0,20 0,16 η0 (J; P/D) - đọc từ đồ thị 0,38 0,48 0,58 KQ = KTJ/2πη0 0,03 0,03 0,02 s = - J/(P/D) 0,62 0,49 0,36 t = t0/s 0,18 0,23 0,31 KTB = (1-t)KT 0,18 0,15 0,12 KQB = iQ.KQ 0,03 0,03 0,02 Jv = J/(1 - WT) 0,45 0,61 0,76 Trong đó: t0 = sp.t = 0,11 - hệ số hút chế độ buộc t= 0,235 - giá trị hệ số hút sp = - Jp/(P/D) = 0,47 - giá trị tốc độ trượt tính tốn Jp = 0,41 - giá trị bước tương đối tính tốn P/D = 0,78 - tỉ số bước WT = 0,335 - giá trị hệ số dòng theo iQ = 0,97 - hệ số ảnh hưởng thân tàu D= 5,25 (m) - đường kính chong chóng Người ta tiến hành tính tốn theo dạng bảng 8.14 vài trị số vòng giá trị vòng quay chong chóng Bảng 8.14 - Tính tốn đặc trưng chong chóng sau thân tàu Đơn vị - 0,45 0,61 0,76 n = 122 Jv - giá trị từ bảng 8.13 vS=1.945JvnD knot 9,4 12,6 15,7 TB=KTBρn2D4 kN 589 491 393 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 5168 4368 3369 vS=1.945JvnD knot 9,8 13,1 16,4 TB=KTBρn2D4 kN 638 532 425 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 6017 5119 4016 vS=1.945JvnD TB=KTBρn2D4 knot kN 10,2 689 13,6 574 17,0 459 n = 132 Đại lượng tính tốn n = 127 TT 263 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 6762 5761 4465 11 vS=1.945JvnD knot 10,6 14,1 17,7 TB=KTBρn2D4 kN 742 619 495 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 7414 6317 4913 12 13 n = 137 10 8.2.5.9.Tính tốn đặc tính ngồi động thân tàu Đặc tính hạn chế ngồi động thường có tài liệu kỹ thuật kèm với nhà máy chế tạo phụ lục sổ tay Để tính gần đặc tính động chính, người ta sử dụng quan hệ gần sau: Đối với tuốc-bin khí khơng có tăng áp TT Đại lượng tính Vòng quay giả thiết, n (vòng/phút) PSđm = (n/nH)2PSP 122 127 132 4392 4760 5142 Dựa vào đường đặc tính động cơ, chong chóng vỏ tàu ta vẽ đồ thị vạn hành tàu 264 265 ... II TÀU MẪU STT Các thông số tàu Tên tàu (theo đăng ký IMO) Năm đóng Nơi đóng Công ty quản lý 10 11 12 13 14 15 16 Loại tàu Trọng tải DW Chiều dài thiết kế Ltk Chiều dài Lpp Chiều rộng thiết kế. .. lượng chiếm nước theo thành phần tải trọng ∆m = ∑mi = ∆0 + DW Trong đó: ∆0 – khối lượng tàu không DW – trọng tải tàu 14 Trong giai đoạn thiết kế ban đầu, khối lượng tàu không chia thành ba thành... Hình dáng mũi tàu: Dạng mũi tàu có ảnh hưởng lớn đến sức cản tàu Do tàu có trọng tải DW = 13000T, chạy với tốc độ v = 13,5 knots nên ta chọn mũi có dạng mũi lê để giảm sức cản sóng cho tàu. Dạng mũi