Thiết kế tàu chở than, trọng tải 13000 tấn, công suất ps=5500 KW

Họ tên : Trần Thanh Hải MSV : Lớp : 39367 VTT51-ĐH1 NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: Thiết kế tàu chở than trọng tải 13000 tấn, chạy tuyến Quảng Ninh-Philipines, lắp máy 5500kW PHẦN I: TÌM HIỂU TUYẾN ĐƢỜNG – TÀU MẪU I.TÌM HIỂU TUYẾN ĐƢỜNG 1.1.CẢNG ĐI (Cảng Hòn Gai) *Vị trí - Tọa độ: Vĩ độ - 20o 57' Bắc; Kinh độ - 107o 04' Đông *Điều kiện khí hậu - Chế độ thủy triều nhật triều, mực nƣớc triều cao + 4,00, thấp 0.00 mét, trung bình + 3,20 m Biên độ dao động lớn 4,0 m, trung bình 2,50 m - Cảng chịu hai mùa gió rõ rệt: + Tháng 10 đến thá 03 năm sau gió Bắc - Đơng Bắc + Tháng 04 đến tháng 09 gió Nam - Đơng Nam *Khả thơng qua - Tổng chiều dài 36km bao gồm: + Từ phao số đến Một: dài 25,5km; rộng 300-400m sâu -13m đến -20 m + Từ Một đến cảng Cái Lân: dài 10,5km; rộng 130km, sâu -10m - Cỡ tàu tiếp nhận đƣợc: 75000 DWT + Cảng Cái Lân: 40000 DWT + Bến số 5: 40000 DWT + Bến số 6;7: 30000 DWT + Khu vực dùng hàng xuống xà lan: 45000 DWT - Năng xuất làm hàng ngày: + Cảng Cái Lân: xe nâng xe ủi 3-5 (t) + Bến số 5;6: xe nâng 8-10 (t), xe móc 12 (t), 5000 (t) hàng rời + Bến số 7: 20 xe nâng 2,5 (t) xe nâng 1-1,5 (t) *Cơ sở hạ tầng trang thiết bị - Sức chứa : + Tổng diện tích kho (04 kho) 10700 m2, đó: Kho CFS: 4600 m2 Kho chứa hàng khác : Bến 5: 5400 m2 Bến 1: 700 m2 + Tổng diện tích bãi hàng bến 142000 m2, gồm: Bến 6: 52000 m2 Bến 5: 26000 m2 Bến bến phụ: - Trang thiết bị: + Tuyến tiền phƣơng: 02 cẩn Gantry crane, sức nâng 40 (t), tầm với 37 m, cao độ 31 m 01 cẩu bờ di động Liebherr LHM 250, sức nâng 64 (t) 01 cẩu bờ di động Liebherr LHM 1300, sức nâng 100 (t) 02 cẩu chân Liebherr, sức nâng 40 (t)/chiếc 02 cẩu chân đế, sức nâng 10 (t)/chiếc 07 cẩu bánh lốp di động bao gồm: 03 cẩu 14 (t) 02 cẩu 25 (t) 01 cẩu sức nâng 50 (t) 01 cẩu sức nâng 36 (t) 01 xe nâng container sức nâng 40 (t) 03 tàu kéoi công suất: 1880hp, 1200hp, 3600hp + Tuyến hậu phƣơng: Đầu kéo: 13 vụ chở hàng từ cầu tàu vào kho bãi Cẩu cân: 05 chiếc, tải trọng 65-80 (t) Xe gạt dƣới hầm tàu: 05 Ngoạm xếp hàng rời, ngoạm hoa thị: 65 chiếc; dung tích 1,2 - 16 m3 Xe xúc lật: 06 chiếc, xe quốc đào: 07 phục vụ đánh tẩy, san hàng dƣới hầm tàu 1.2 CẢNG ĐẾN (Cảng Manila) Cảng Manila -là cảng lớn Philippines Cảng có cầu tàu có cầu tàu dành cho tàu container tàu roro Cảng có hệ thống kho với diện tích 68.000m2 bãi chứa với diện tích 143.000 km2, khối lƣợng thơng qua cảng 11.10 6T/năm Manila ngồi việc trung tâm kinh tế, văn hóa lớn hải cảng sầm Philippines Cảng Manila nơi mà ngƣời Tây Ban Nha đặt chân lên vùng đất này, ngày hải cảng lớn Philippines Cảng Manila thuộc vịnh Manila nằm bờ sông Pasig Cảng đƣợc chia thành khu vực: gồm khu Nam cảng, khu bắc cảng, khu cảng quốc tế Hiện lƣợng hàng, xuất cảng hàng ngày lên, đến 30 triệu Cảng Manila đƣợc xem 1, 30 cảng lớn, giới Nhiều công ty vận tải hàng hải đã, có chi nhánh Manila Năm 1571, đội thuyền viễn dƣơng, có 300 ngƣời Tây Ban Nha Magienlang dẫn đầu đổ vào cảng Manila 1.3 TUYẾN ĐƢỜNG ĐI GIỮA HAI CẢNG Tuyến đƣờng Quảng Ninh-Philipines có độ dài : 1180 hải lý Điều kiện tự nhiên của, vùng biển Philipines tƣơng tự, nhƣ vùng biển Việt Nam chịu ảnh hƣởng khí hậu nhiệt đới gió mùa, thủy triều đặn, dòng hải lƣu ảnh, hƣởng đến lại tàu, song lên phía Bắc nên chịu ảnh, hƣởng gió mùa Đơng Bắc vùng biển mƣa tập trung vào tháng 6, Gió mùa Đơng Bắc từ tháng 11 đến tháng năm sau, thƣờng từ cấp 5 Tại vùng biển Đơng xuất bão đột ngột Từ tháng 11 đến tháng năm sau thƣờng có sƣơng mù nên tàu hành trình khó khăn Ở vùng biển chịu ảnh hƣởng dòng hải lƣu nóng chảy từ bờ biển Châu Á¸ phía Bắc theo bờ biển Châu Mỹ quay xích đạo tạo thành vòng kín dòng hải lƣu lạnh chảy ngƣợc từ Bắc Mỹ phía Nam theo bờ biển Châu Á II TÀU MẪU STT Các thông số tàu Đơn vị Tên tàu (theo đăng ký IMO) Năm đóng FS LUCKY DONG PHU NEW ENERGY 9470583 9525687 9306524 2012 2009 2005 VINASHIN Nơi đóng THINH LONG SONG CHANH BACH DANG SHIPBUILDING SHIPYARD SHIPBUILDING (NAM DINH VIET NAM) (QUANG NING VIET NAM) INDUSTRY (HAI PHONG – VIETNAM) DONG DO FESHIP (HA NOI – Công ty quản lý MARINE VINASHIN DEVELOPMENT (HA NOI – VIET VIET NAM) (HA NOI – VIET NAM) NAM) Tàu hàng khô Tàu hàng khô Tàu hàng khô Loại tàu Trọng tải DW 12.561 13.297 14.603 Chiều dài thiết kế Ltk m 153,71 136,00 160,16 Chiều dài Lpp m 142,90 126,00 149,76 Chiều rộng thiết kế Btk m 24,0 20,2 22,0 10 Chiều chìm thiết kế T m 6,00 8,35 7,50 11 Chiều cao mạn D m 10,5 11,3 10.50 12 Tỷ số L/B 6,405 6,733 8,480 13 Tỷ số B/T 4,000 2,419 2,933 14 Tỷ số D/T 1,750 1,353 1,400 15 Lƣợng chiếm nƣớc Δm 17428,0 16829,5 20203,0 16 Hệ số béo thể tích CB 0,803 0,748 0,834 17 Tốc độ tàu knots 10,5 15,6 15,8 18 Công suất máy kW 4.120 3.964 5.180 19 Loại hàng tàu chuyên chở Hàng khô Hàng khô Hàng khô Tấn Phần II XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU 2.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ LƢỢNG CHIẾM NƢỚC,CÁC KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU VÀ HỆ SỐ BÉO: 2.1.1 LƢỢNG CHIẾM NƢỚC SƠ BỘ Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải lƣợng chiếm nƣớc, ta có Δmsb, tan 250000 200000 150000 100000 50000 0 40000 80000 120000 160000 200000 DW, t Hình 2.1 Quan hệ lƣợng chiếm nƣớc với trọng tải Δmsb = 1,3461.DW = 1,3461.13000= 17499,3 Chọn Δmsb = 17500 ηDW = DW/∆msb = 13000/17500 = 0,743 ηDW nằm khoảng 0,67- 0,79 => ∆msb chọn thỏa mãn 2.1.2 SƠ BỘ XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CHỦ YẾU VÀ HỆ SỐ BÉO 2.1.2.1 Chiều dài tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều dài tàu, ta có L, m 400 350 300 250 200 150 100 50 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.2 Quan hệ chiều dài tàu trọng tải Tra đồ thị ta đƣợc: L = 7.3 DW0,31 = 7.3.130000,31 = 137,61m Ta chọn L = 138 m 2.1.2.2 Chiều rộng tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều rộng tàu, ta có B, m 70 60 50 40 30 20 10 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.3 Quan hệ chiều rộng tàu với trọng tải Với DW=13000 Chọn B = 20 m 2.1.2.3 Chiều cao mạn Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều cao mạn, ta có D, m 35 30 25 20 15 10 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.4 Quan hệ chiều cao mạn trọng tải Tra đồ thị ta đƣợc: D = 0,501 DW0,326 = 0,501.130000,326 = 10,989 m Chọn D = 11 m 2.1.2.4 Chiều chìm tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều chìm tàu, ta có T, m 35 30 25 20 15 10 0 25000 50000 75000 100000 125000 150000 175000 200000 DW, t Hình 2.5 Quan hệ chiều chìm tàu trọng tải T = 0,3763.DW0,324 = 0,3763.130000,324 = 8,0994m Chọn T = 8,1 m 2.1.2.5 Hệ số béo thể tích Dựa vào cơng thức hải quân ta tính sơ vận tốc tàu:  2/3 m v Ps  C Trong đó: Ps: cơng suất cho trƣớc, Ps= 5500 kW  m : lƣợng chiếm nƣớc tàu (tấn) v: Vận tốc tàu (knot) C: Hệ số hải quân C đƣợc xác định dựa theo thống kê: C= 0,95L+197 = 0,95.138+197 = 328,1  v= 13,5 (knots) 10 theo bán kính theo chiều rộng Quy luật thay đổi chiều dày theo bán kính: 243 Bảng 8.7 - Chiều dày lớn profin Bán kính tƣơng đối (r/R) Ký hiệu e0 Công thức e0 =e0D Giá trị 236 0,2 192 0,3 170 0,5 0,7 125 e = e0 -r p  e0 -eR  e 81 0,8 59 0,95 25 eR eR = aD(50-D) 14 Quy luật thay đổi theo chiều rộng: Bảng 8.8 - Tung độ profin Khoảng cách tính từ chiều dày lớn nhất, (%) đến mép theo r/R 100 80 40 đến mép dẫn 60 90 100 Mặt hút (yB - %) 0,2 30,0 58,4 86,9 100,0 87,0 64,3 40,0 0,3 25,3 54,7 86,8 100,0 85,8 62,6 37,5 0,5 9,7 43,4 86,1 100,0 79,4 56,8 30,4 0,7 0,0 39,4 84,9 100,0 74,9 44,2 16,0 0,8 0,0 41,0 85,3 100,0 88,7 34,4 7,4 0,95 0,0 46,4 87,9 100,0 73,5 29,5 0,0 Mặt đạp (yF - %) 0,2 30,0 18,2 5,5 0,0 5,9 20,3 40,0 0,3 25,3 12,2 1,7 0,0 4,6 16,5 37,5 0,5 9,7 0,0 0,0 0,0 0,0 8,5 30,4 0,7 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 16,0 0,8 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 7,4 0,95 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 244 Khoảng cách tính từ chiều dày lớn nhất, (%) đến mép theo r/R 100 80 đến mép dẫn 40 60 90 100 Mặt hút (yB - mm) 0,2 58 112 167 192 167 123 77 0,3 43 93 147 170 146 106 64 0,5 12 54 108 125 99 71 38 0,7 32 69 81 60 36 13 0,8 24 50 59 52 20 0,95 12 22 25 19 Mặt đạp (yF - mm) 0,2 58 35 11 11 39 77 0,3 43 21 28 64 0,5 12 0 0 11 38 0,7 0 0 0 13 0,8 0 0 0 0,95 0 0 0 - Mép đạp profin đƣợc lƣợn tròn đƣờng kính dLE với tâm đƣợc nâng lên độ cao ứng với hoành độ bLE Đối với mép thoát đặc trƣng đƣờng viền theo cung tròn rTE với tâm đƣợc nâng lên độ cao ứng với hoành độ bTE Bảng 8.9 - Giá trị lượn tròn mép r/R 0,2 0,3 0,5 0,7 0,8 0,95 dLE/emax 0,400 0,344 0,270 0,187 0,192 0,177 rTE/emax 0,136 0,125 0,120 0,142 0,158 0,190 dLE (mm) 77 58 34 15 11 rTE (mm) 26 21 15 11 245 Chú ý: mép thoát mép nhọn để tránh cộng hưởng âm *Xây dựng hình chiếu pháp hính chiếu cạnh - Tính tốn để xây dựng đƣờng bao hình chiếu cạnh hình chiếu pháp: Bảng 8.10 - xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh r/R Đại lƣợng 0,2 P/2π 652 652 652 652 652 652 652 a 491 729 976 929 762 230 391 a' 430 529 730 860 905 786 -391 b 771 716 545 358 252 64 39 b' 408 382 345 305 281 205 39 0,3 0,5 0,7 0,8 0,95 - Xác định kích thƣớc củ chong chóng +) Độ để để dễ dàng lắp ráp đảm bảo tính nƣớc Độ bên ngồi củ thƣờng từ 1/15÷1/20, chọn 1/15 Độ bên (bằng độ trục) từ 1/10 ÷ 1/15, chọn 1/15 +) Chiều dài củ nguyên tắc cần đủ để gốc cánh hoàn toàn nằm củ Để thuận tiện cho sửa chữa, ngƣời ta khuyên chiều dài củ nên lớn 2-3% chiều rộng lớn hình chiếu cạnh, để mút cánh khơng chạm mặt sàn úp chong chóng Tuy nhiên, sử dụng bệ đệ khắc phục Chọn lH = 1500 (mm) +) Đƣờng kính trung bình củ chong chóng dH = 877 (mm) +) Đƣờng kính trục chong chóng dB = 1.12dπp + kC.D = 724 Trong đó: dπp - đƣờng kính trục trung gian chong chóng dπp = 92[PS/nm(1+k)]1/3 = 246 600 (mm) (mm) kC = 10 PS = 5600 kW - công suất động nm = 127 - số vòng quay định mức k = q(a-1) = q= a= - hệ số D = 5,25 (m) - đƣờng kính chong chóng +) chiều dài phần côn trục, lấy 95% lH lB = 0.95lH = 1425 (mm) +) chiều dài phần lỗ khoét giảm trọng lƣợng l = 0.3lH = 450 (mm) +) ngƣời ta bố trí gioăng kín nƣớc có chiều dày 5%lH chiều rộng đảm bảo che kín then củ - Mặt sau củ chong chóng đƣợc đóng lại mũ nƣớc nhờ vít cấy vào củ +) chiều dài mũ: l0 = 0.15D = 788 (mm) +) bán kính : 263 (mm) r0 = 0.1D = - Tính chọn then: Chọn then đầu tròn,then chi tiết tiêu chuẩn , ta tính chọn nghiệm bền cho then +) Chọn vật liệu cho then : Thép 45 Ứng suất dập cho phép : Ứng suất cắt cho phép : +) Chọn kích thƣớc then theo tiêu chuẩn : Tiết diện Chiều sâu rãnh Bán kính góc lƣợn Đƣờng kính trục b h t1 t2 max 724 100 50 31 19,5 2,5 - chiều dài then : l = (0.8 - 0.9)lm = tra theo tiêu chuẩn chọn, l= 1140 - 1283 (mm) 950 (mm) 247 - kiểm tra bền cho then : 248 Bảng 8.11 - Kiểm bền then Đại lƣợng TT Ký hiệu Đơn vị Công thức Giá trị Momen xoắn T kNm T = 9.55.106.P/n 511 Ứng suất dập σd kN/m2 σd = 2T/[dl(h-t1)] 78123 Ứng suất dập cho phép [σd] kN/m2 vật liệu 100000 Ứng suất cắt τ kN/m2 τ = 2T/dlb 14843 Ứng suất cắt cho phép [τ] kN/m2 vật liệu 30000 Kết luận: then thỏa mãn bền *Xây dựng giao tuyến cánh củ chong chóng Sử dụng phƣơng pháp mặt phẳng phụ trợ Bán kính góc lƣợn của cánh với củ đƣợc tính chọn gần theo cơng thức sau: Mặt đạp: R ≥ 0.025D 131 Mặt hút: R ≥ 0.035D 184 *Xây dựng tam giác đúc - Trên vẽ lý thuyết chong chóng ngƣời ta kích thƣớc tam giác đúc, cần thiết để chế tạo hình dáng cánh chong chóng đúc : +) bán kính mép khn: RФ = R + (50 ÷ 60) (mm) R = 2625 (mm) RФ = 2700 (mm) +) chiều dài chiều cao tam giác đúc lФ = 2πRФ/Z = 4239 (mm) hФ = P/Z = 1024 (mm) +) Tại đƣờng tâm cánh, chia chiều dài tam giác đúc thành đoạn tƣơng ứng có chiều dài : lФ1 = lФ.α1/(α1+α2) = 1759 (mm) lФ2 = lФ.α2/(α1+α2) = 2480 (mm) α1 = 249 39 (độ) α1 = 55 (độ) (α1,α2 - góc tạo đƣờng tâm cánh đƣờng qua mép cánh 0.3R hình chiếu pháp) +) vị trí đƣờng kính trung bình củ dH cách giao đƣờng tâm cánh với cạnh huyền tam giác đúc khoảng: mФ = RФ.tgχФ = 723 (mm) χФ = 15 (độ) - góc nghiêng cánh +) giá trị 100 hình vẽ tam giác đúc để định vị tam giác đúc với sàn làm dƣỡng 8.2.5.6 Tính khối lượng momen qn tính chong chóng *Khối lượng chong chóng Khối lƣợng chong chóng xác định cách tính riêng khối lƣợng củ cánh - Củ xem nhƣ khối hình học cấu tạo nhiều hình khơng gian đơn giản - Trọng lƣợng cánh xác định phƣơng pháp lấy tích phân gần dùng máy đo diện tích để xác định thể tích cánh Trong tính tốn xác định nhanh chóng khối lƣợng chong chóng cơng thức thực nghiệm : G= b Z ρ D3 0.6 M 4.10 D  d H  e0.6  4 6.2+2.10  0.71- D  D  +0.59ρ M lH d H     Trong đó: Z= - số cánh ρM = 8425 kg/m3 - khối lƣợng riêng vật liệu làm chong chóng D= 5,25 (m) - đƣờng kính chong chóng b0.6 = 1,96 (m) - chiều rộng profin r = 0.6R e0 = 0,10 (m) - chiểu dày lớn profin r = 0.6R dH/D = 0,167 - đƣờng kính tƣớng đối củ chong chóng 250 → khối lƣợng cánh: G' = lH = 1,50 (m) - chiều dài củ dH = 0,88 (m) - đƣờng kính củ 2488 (kg) → khối lƣợng củ chong chóng: G" = 5731 (kg) Vậy khối lƣợng chong chóng: G = ZG' + G" = 15684 (kg) *Momen qn tính chong chóng Momen qn tính chong chóng đƣợc xác định theo cơng thức sau: IP  A 1.025 C4  M E e0 D 4g A0 Trong đó: C4 - hệ số ảnh hƣởng chiều dày cánh C4 = 0.15(e0+eR)/e0 - 0.089 = ρM = AE/A0 = 8425 kg/m3 - khối lƣợng riêng vật liệu chong chóng - tỉ số đĩa 0,7 - chiều dày tƣơng đối e0/D = 0,045 D= 5,25 0,07 (m) → IP = 1934 (m4) 8.2.5.7 Kiểm tra bền chong chóng Tính tốn độ bền đƣợc tiến hành cho phép giả thiết sau : - Cánh thiết bị đẩy đƣợc thay dầm công-sơn thẳng , đƣợc kiểm tra chịu uốn từ ngoại lực tác dụng - Một trục quán tính trung tâm profin song song với dây cung * Các lực tác dụng lên chong chóng Bao gồm: - lực thủy động dọc trục ( lực đẩy ) - lực thủy động tiếp tuyến - lực ly tâm khối lƣợng cánh Momen uốn toàn phần mặt cắt cánh thiết kế: Mξ = (MP + MG).cosυ + MT.sinυ 251 Mη = (MP + MG).sinυ + MT.cosυ Trong đó: MP - momen uốn thành phần tiếp tuyến MT - momen uốn thành phần dọc trục MP = KTρn2D5GP/2Z = MT = KQρn2D5GT/2Z = Với : KT = T/ρn2D4 = 0,21 KQ = JKT/2πη0 = 0,03 Z= - số cánh n = 2,117 (vòng/giây) - vòng quay chong chóng D= 5,25 (m) - đƣờng kính chong chóng GP = 0,475 GT = MG 1,38 - momen uốn thành phần hƣớng kính MG = 0.7PGrGtgχR = 125,5 (kNm) Với: PG = 4π2n2GrG = 542,4 (kN) - lực ly tâm khối lƣợng cánh n = 2,117 (vòng/giây) - vòng quay G = 2488 (kg) - khối lƣợng cánh φ=arctg rG = 1,23 χR = 15 (m) - bán kính trọng tâm (độ) P/D πr p * Tính tốn ứng suất phát sinh cánh Ứng suất lớn - kéo nén biên mặt cắt cánh từ lực thủy động : σξ = Mξ/Wξ Trong đó: Wξ - momen chống uốn mặt cắt cánh trục ξ 252 Wξ = ξe2b Ứng suất từ lực ly tâm tác dụng là: σG = PG/F Trong đó: - diện tích mặt cắt cánh F F = g1.e.b Tổng giá trị ứng suất kéo nén: σ = σξ + σG Bảng 8.12 - Kiểm tra bền chong chóng Ký hiệu Đơn vị r = 0.2R r = 0.6R υ độ 51,2 22,5 Mξ kNm 290 359 Wξ m3 0,05 0,02 σξ kN/m2 5300 17315 PG kN 542 542 F m2 0,20 0,14 σG kN/m2 2715 3849 σ kN/m2 8014 21164 [σ] kN/m2 65000 65000 TT Vậy chong chóng đủ bền 253 8.2.5.8 Tính tốn đặc trưng chong chóng làm việc sau thân tàu Tính tốn lƣc đẩy chong chóng có để ý tới dòng theo lực hút (chong chóng sau thân tàu) : TB = KTB.ρn2D4 Công suất để quay chong chóng, hệ trục hộp số là: PD = 2πKQBρn3D5/ηBηp Trong đó: KTB KQB hệ số lực đẩy momen cảu chong chóng tính tốn có để ý tới tƣơng hỗ thân tàu chong chóng, hàm bƣớc tƣơng đối Jv chong chóng Sơ đồ tính tốn KTB KQB đƣợc bảng 8.13 Bảng 8.13 - Tính tốn đặc trưng khơng thứ ngun cho chong chóng sau thân tàu TT Đại lƣợng tính tốn J (giá trị tự cho) Giá trị tính toán 0,3 0,4 0,5 0,6 KT(J; P/D) - đọc từ đồ thị 0,24 0,20 0,16 0,11 η0 (J; P/D) - đọc từ đồ thị 0,38 0,48 0,58 0,62 KQ = KTJ/2πη0 0,03 0,03 0,02 0,02 s = - J/(P/D) 0,62 0,49 0,36 0,23 254 t = t0/s 0,18 0,23 0,31 0,49 KTB = (1-t)KT 0,18 0,15 0,12 0,08 KQB = iQ.KQ 0,03 0,03 0,02 0,02 Jv = J/(1 - WT) 0,45 0,61 0,76 0,91 Trong đó: t0 = sp.t = 0,11 - hệ số hút chế độ buộc t= 0,235 - giá trị hệ số hút sp = - Jp/(P/D) = - giá trị tốc độ trƣợt tính tốn 0,47 Jp = 0,41 - giá trị bƣớc tƣơng đối tính toán P/D = 0,78 - tỉ số bƣớc WT = 0,335 - giá trị hệ số dòng theo iQ = 0,97 - hệ số ảnh hƣởng thân tàu D= 5,25 (m) - đƣờng kính chong chóng Ngƣời ta tiến hành tính tốn theo dạng bảng 8.14 vài trị số vòng giá trị vòng quay chong chóng Bảng 8.14 - Tính tốn đặc trưng chong chóng sau thân tàu Đại lƣợng tính tốn TT Jv - giá trị từ bảng 8.13 Đơn vị Giá trị tính tốn 0,45 0,61 0,76 0,91 vS=1.945JvnD knot 9,4 12,6 15,7 18,9 TB=KTBρn2D4 kN 589 491 393 270 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 5168 4368 3369 2259 vS=1.945JvnD knot 9,8 13,1 16,4 19,6 TB=KTBρn2D4 kN 638 532 425 292 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 6017 5119 4016 2713 vS=1.945JvnD knot 10,2 13,6 17,0 20,4 TB=KTBρn2D4 kN 689 574 459 316 10 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 6762 5761 4465 3066 11 vS=1.945JvnD knot 10,6 14,1 17,7 21,2 TB=KTBρn2D4 kN 742 619 495 340 PD=2πKQBρn3D5/ηBηp kW 7414 6317 4913 3316 12 13 n = 127 n = 132 n = 137 n = 122 - 255 8.2.5.9.Tính tốn đặc tính ngồi động thân tàu Đặc tính hạn chế ngồi động thƣờng có tài liệu kỹ thuật kèm với nhà máy chế tạo phụ lục sổ tay Để tính gần đặc tính động chính, ngƣời ta sử dụng quan hệ gần sau: Đối với tuốc-bin khí khơng có tăng áp TT Đại lƣợng tính Vòng quay giả thiết, n (vòng/phút) PSđm = (n/nH)2PSP Giá trị tính tốn 122 127 132 137 4392 4760 5142 5539 Dựa vào đƣờng đặc tính động cơ, chong chóng vỏ tàu ta vẽ đồ thị vạn hành tàu 256 257 ... nâng 40 (t) 03 tàu kéoi công suất: 1880hp, 1200hp, 3600hp + Tuyến hậu phƣơng: Đầu kéo: 13 vụ chở hàng từ cầu tàu vào kho bãi Cẩu cân: 05 chiếc, tải trọng 65-80 (t) Xe gạt dƣới hầm tàu: 05 Ngoạm... – Công ty quản lý MARINE VINASHIN DEVELOPMENT (HA NOI – VIET VIET NAM) (HA NOI – VIET NAM) NAM) Tàu hàng khô Tàu hàng khô Tàu hàng khô Loại tàu Trọng tải DW 12.561 13.297 14.603 Chiều dài thiết. .. dài tàu trọng tải Tra đồ thị ta đƣợc: L = 7.3 DW0,31 = 7.3 .130000 ,31 = 137,61m Ta chọn L = 138 m 2.1.2.2 Chiều rộng tàu Căn vào số liệu thống kê đội tàu hàng rời đại, mối quan hệ trọng tải chiều