Đồ Án Thiết Kế Sơ Bộ Một Nhà Máy Nhiệt Điện Công Suất 50 MW

Dùng sơ đồ phân ly nớc xả lò sẽ tận dụng đợc lợng nhiệt, lợng hơi nớc xả của lò, làm giảm tổn thất nhiệt trong lò hơi và tăng hiệu suất của chu trình nhiệt... Để tận dụng nhiệt và hơi củ

MỤC LỤC

MỤC LỤC 1

ĐỀ TÀI 1

LỜI NểI ĐẦU 2

CHƯƠNG 1: PHƯƠNG ÁN ĐẶT TỔ MÁY VÀ CễNG SUẤT ĐƠN VỊ 3

1.1 Xác định loại nhà máy nhiệt điện sẽ thiết kế 3

1.2 Chọn công suất tổ máy 3

1.3.Các thông số chính của tổ máy 50 MW 3

CHƯƠNG 2:LẬP VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ NHIỆT NGUYấN Lí 4

2.1 Cấu tạo cơ bản và nguyên lí hoạt động của khối tuabin 4

2.2 Xây dựng quá trình giãn nở hơi trong tuabin trên đồ thị i-s 5

2.3 Lập bảng thông số hơi và nớc 5

2.4 Tính toán cân bằng nhiệt và vật chất cho sơ đồ nhiệt nguyên lý 8

2.4.2.Tính sơ đồ nớc bổ sung: 8

2.4.3 Tính sơ đồ khử khí phụ: 11

2.4.4,Tính cân bằng nhiệt cho các bình gia nhiệt: 12

CHƯƠNG 3 :TÍNH TOÁN LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH 22

3.1- Tính toán và lựa chọn thiết bị gian máy 22

3.1.1.Tính chọn bơm cấp 22

3.1.2 Bơm nớc ngng 24

3.1.3 Bơm tuần hoàn 26

3.1.4 Chọn bình ngng 29

3.1.5 Bình khử khí 30

3.1.6 Tính chọn bình gia nhiệt 33

3.2 Tính toán và lựa chọn thiết bị gian lò hơi 37

3.2.1 Lò hơi 37

3.2.2 Hệ thống nghiền than 38

3.2.3 Quạt tải bột than 41

3.2.4 Quạt gió 42

3.2.5-Quạt khói 45

3.2.6 ống khói 48

CHƯƠNG 4:SƠ ĐỒ NHIỆT CHI TIẾT VÀ BỐ TRÍ TOÀN NHÀ MÁY 50

ĐỀ TÀI

Thiết kế sơ bộ một nhà máy nhiệt điện công suất 50 MW

Phụ tải nhiệt :DT = 90 (t/h)

Với các số liệu cho trớc:

αxả = 0.011 ; αrr = 0.01 ; αchèn = 0.006 ; αej = 0.008

Ngày giao nhiệm vụ: 02-02-2007

Ngày hoàn thành : trớc lịch thi một tuần (15-07-2007)

LỜI NểI ĐẦU

Đất nớc ta đang trong giai đoạn phát triển mạnh mẽ trên mọi lĩnh vực,từng bớc hiện đại hoá với mục tiêu đa đất nớc trở thành một nớc công nghiệptheo định hớng của Đảng và Nhà nớc Trong tiến trình công nghiệp hoá và hiện

đại hoá đất nớc, việc phát triển công nghiệp đợc đặt lên hàng đầu Để làm đợc

điều đó chúng ta cần phải phát triển các ngành công nghiệp mũi nhọn trong đó

có ngành điện Việc phát triển ngành điện cần phải đi trớc một bớc vì nó là cơ sởcho sự phát triển của các ngành công nghiệp khác cũng nh đáp ứng nhu cầungày càng cao của xã toàn hội

Hiện nay điện năng ở nớc ta chủ yếu đợc sản suất ở các nhà máy thuỷ

điện và các nhà máy nhiệt điện Nhng các nhà máy thuỷ điện của chúng ta cócông suất phụ thuộc vào mùa do bị chi phối bởi yếu tố từ thiên nhiên Nhà máynhiệt điện có thể khắc phục đợc hạn chế trên Từ đó có thể nhận thấy nếu chúng

CHƯƠNG 1: PHƯƠNG ÁN ĐẶT TỔ MÁY VÀ CễNG SUẤT ĐƠN VỊ 1.1 Xác định loại nhà máy nhiệt điện sẽ thiết kế

Theo yêu cầu của đề bài: Thiết kế một nhà máy nhiệt điện đốt than cócông suất 50 MW có phụ tải nhiệt DT = 90 (t/h) do đó ta có thể đa ra phơng ánlựa chọn loại nhà máy nhiệt điện nh sau:

Thiết kế TTNĐ có tuabin trích hơi điều chỉnh

1.2 Chọn công suất tổ máy

Do yêu cầu thiết kế nên ta sẽ chọn phơng án :

Trung tâm nhiệt điện1 khối độc lập với công suất 50 MW bao gồm 1 lò hơi

và 1 tuabin trích hơi điều chỉnh

1.3.Các thông số chính của tổ máy 50 MW

Đặc tính kỹ thuật của TB T-50-130 đợc thể hiện qua bảng:

Chúng ta sử dụng 1 cấp phân ly nớc xả và 2 bình khử khí (có 1 khử khíphụ)

Dùng sơ đồ phân ly nớc xả lò sẽ tận dụng đợc lợng nhiệt, lợng hơi nớc xả của lò, làm giảm tổn thất nhiệt trong lò hơi và tăng hiệu suất của chu trình nhiệt

Khối tổ máy T-50-130 gồm có một tuabin 50 MW trích hơi điều chỉnh và

1 lò bao hơi tuần hoàn tự nhiên

Hơi mới áp suất cao có thông số là: p0=130 at, t0=565 0C

Tuabin T-50-130 có 7 cửa trích gia nhiệt hồi nhiệt cho 7 bình gia nhiệt,choHTT và 2 bình khử khí

- Cửa trích số 1 trích hơi cấp hơi cho BGNCA số 7

- Cửa trích số 2 trích hơi cấp hơi cho BGNCA số 6

- Cửa trích số 3 trích hơi cấp hơi cho BGNCA số 5 và BKK

- Cửa trích số 4 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 4

- Cửa trích số 5 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 3 và HTT

- Cửa trích số 6 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 2 và KKP

- Cửa trích số 7 trích hơi cấp hơi cho BGNHA số 1

Nớc ngng ở bình ngng đợc bơm qua 4 BGNHA lên BKK Tại đây nớc đợckhử các khí hoà tan Sau khi ra khỏi BKK, nớc cấp đợc bơm cấp đẩy qua 3BGNCA và đợc đa vào lò

Sử dụng sơ đồ tự dồn cấp nớc đọng Nớc đọng từ BGNCA số 7 đợc dồn vềBGNCA số 6, từ bình số 6 dồn về bình số 5, rồi toàn bộ nớc đọng đợc dồn vềBKK Nớc đọng từ BGNHA số 4 đợc dồn về BGNHA số 3, nớc đọng từ BGNHA

số 3 dồn về BGNHA số 2 Nớc đọng từ BGNHA số 2 đợc bơm nớc đọng bơmlên điểm hỗn hợp trên đờng nớc ngng ở ngay trớc BGNHA số 2 Nớc đọng tùBGNHA số 1 dồn về bình ngng Nớc đọng của hơi qua ejecter và của hơi quabình làm lạnh hơi chèn đợc đa về bình ngng

Để tận dụng nhiệt và hơi của nớc xả lò, trong sơ đồ bố trí 1 bình phân ly nớc xả và 1 bình gia nhiệt nớc bổ xung Nớc xả lò đợc đa vào bình phân ly nớc xả có áp suất 7at Hơi ra khỏi bình phân ly nớc xả đợc đa vào bình khử khí phụ Nớc xả tiếp tục gia nhiệt cho nớc bổ sung tiếp tục tận dụng nhiệt rồi mới thải ra

ngoài theo đờng mơng thải Nớc bổ sung sau khi đợc gia nhiệt tiếp tục đa vào bình khử khí phụ

Từ đây ta có sơ đồ nhiệt nguyên lý (Hình 1)

2.2 Xây dựng quá trình giãn nở hơi trong tuabin trên đồ thị i-s

Quá trình giãn nở hơi đợc thể hiện trên đồ thị i-s (Hình 2)

áp suất hơi mới qua van stop bị giảm, chọn p0’=0,9 p0, theo đờng lý tởng

đẳng entropy

Chọn điểm k có pk=0,065bar, độ khô x=0,923

Về đơn vị ta coi 1at=1bar

Theo đề tài ta có bảng thông số quá trình giãn nở trong TB nh sau:

(Chú ý: Tất cả các thông số tra trên đồ thị và bảng đều đ ợc thực hiện trên phần mềm CATT2 )

 Tổn thất áp suất trên các đờng ống dẫn hơi và các van là 0% so với

áp suất đầu vào.(thc tế có tổn thất nhng không đáng kể)

 Hiệu suất trao đổi nhiệt của các bình gia nhiệt là 0,98

 Hiệu suất là hơi lấy sơ bộ là ηLH=0,86.

 Hiệu suất máy phát, cơ khí lấy ηg = ηm = 0,99

Từ các giả thiết và các số liệu đã biết ta có thể lập bảng thông số hơi và nớc quacác thiết bị để làm cơ sở tính toán cho các phần sau(đơn vị của áp suất là bar,nhiệt độ là 0C, entanpy là kJ/kg):

2.4 Tính toán cân bằng nhiệt và vật chất cho sơ đồ nhiệt nguyên lý

2.4.1 Cân bằng hơi và n ớc trong nhà máy.

Tổn thất hơi và nớc trong nhà máy nhiệt điện đợc chia ra làm hai loại tổn thất đó là: tổn thất trong và tổn thất ngoài

a Tổn thất trong

Tổn thất rò rỉ của hơi và nớc ngng trong hệ thống thiết bị và ống dẫn củabản thân nhà máy Nguyên nhân của tổn thất rò rỉ là do những chỗ không kín nhnối ống bằng mặt bích, tổn thất ở các van an toàn, tổn thất nớc đọng trên đờngống, ở các van và các thiết bị Tổn thất rò rỉ phân bố trên toàn bộ đờng hơi và n-

ớc trong nhà máy, tập trung hơn ở những nơi có thông số cao nhất của môi chất(áp suất và nhiệt độ) Để đơn giản trong việc tính toán sơ đồ nhiệt ngời ta quy ớctổn thất rò rỉ tập trung trên toàn bộ đờng hơi mới

Tổn thất nớc xả của lò hơi và tiêu hao cho các nhu cầu kỹ thuật ( dùnghơi để làm vệ sinh lò hơi - sấy nhiên liệu…)

b Tổn thất ngoài

Tổn thất do HTT

Các số liệu ban đầu đã cho trớc:

• Lợng hơi trích cho ejecter: α = 0,006ej

• Lợng hơi chèn tuabin: α = 0,008ch

• Lợng hơi rò rỉ: α = 0,01rr

• Lợng nớc xả lò: α = 0,011xa

• Lợng hơi vào tuabin: α = 1,0000

Từ đó cân bằng hơi và nớc trong nhà máy nh sau

o Lợng hơi tiêu hao cho toàn bộ tuabin

ej ch

o Phụ tải lò hơi:

rr TB

LH α α

o Lợng nớc cấp vào lò:

=+

Trớc khi vào bình phân có áp suất 7 at, nớc xả đợc xả qua một van giảm

bình khử khí phụ Nớc xả sau khi phân ly sẽ gia nhiệt cho nớc bổ sung trớc khivào bình khử khí phụ, sau đó sẽ thải ra ngoài theo đờng mơng thải

Coi nh hơi sau khi ra khỏi phân ly có độ khô 1 thì entanpy của hơI ra khỏiphân ly là: i h i''at 2763kJ/kg

7 =

=

Phơng trình cân bằng vật chất:

xabo h

h xa

xa i α i (α α ).i

) i (i α ) i i (η

α xa .xa − xa' = h h − 'xa

↔

xa h

xa xa

i i

i η i α

2 697 99 0

.

Lợng nớc xả sau cấp phân ly:

h xa xabo α α

1

(10ữ200C ) Ta chọn θ1 = 150C với độ chênh entanpy tơng ứng là ϑ = 15kcal/kg

bs xabo i

i −

=

bs xabo i

r bs bs xabo

xa xabo bs

r bs

Vậy

.η α α

η i' α i α i

xabo bs

xa xabo bs

bs r

− +

,98 0,006368.0 0,01624

.0,98 62,7 697,2 0,006368.

4,5 0,01624.10

+

− +

r

bs

xabo xabo i

α

r bs

bs, i

α

xa xabo, i'

α

bs

bs, i

α

) 2385 3510

.(

99 , 0 99 , 0

10 50 )

.(

3 0

g

e k

i i

N D

η η

Gi¶ sö hÖ sè t¨ng tiªu hao h¬I β= 1,380015

ThÕ th× lu lîng h¬I sinh ra c«ng suÊt 50MW víi TB cã cöa trÝch lµ:

β

α

Ph¬ng tr×nh c©n b»ng nhiÖt cho KKP lµ:

KKP KKP h h bs

r bs

h KKP

h KKP

ve HTT

bs

h KKP

ve

h bs

ve HTT KKP h h bs

r bs

ve HTT

ve HTT h

KKP

i i

i i

i i

−

+ +

− +

bs , αbs,ih, αh, là các giá trị đã tính đợc ở trên

ih

KKP:entanpy trích cho KKP,là entanpy tại cửa trích số 6

iKKP:là entanpy nớc sôI tại áp suất 1,2 at =439,3 (kJ/kg)

Thay số ta tính đợc h

KKP

Và thay vào phơng trình cân bằng vật chât KKP tính đợc αKKP=0,459088

2.4.4,Tính cân bằng nhiệt cho các bình gia nhiệt:

a Cân bằng bình gia nhiệt cao áp số 7

Chọn hiệu suất của các bình gia nhiệt cao áp là 98%

Phơng trình cân bằng nhiệt bình 7:

7 7 7 1

1 1

1

η i i α i i

CA

r CA nc

i i α α

1 1 7

7 7 1

(3212 1034) 0,052224237

98 0

3 914 1022 035 1

c Cân bằng bình gia nhiệt cao áp số 6

Chọn hiệu suất của các bình gia nhiệt cao áp là 98%

r CA

Phơng trình cân bằng nhiệt bình 6:

6 6 6 2

' 1 1 2 2 2

1

η i i α i i i

i

CA

r CA nc '

CA

r CA nc

i i η

i i i

i α α

2 2 6

6 2

' 1 1 6 6

98 , 0 4 , 923 1034 052224237 ,

0 4 , 775 3 , 914 035

Độ gia nhiệt cho nớc qua bơm cấp

Độ gia nhiệt cho nớc qua bơm cấp đợc tính theo công thức sau đây:

b

tb bc η

p υ

trong đó

υ - thể tích riêng trung bình của nớc ở đầu đẩy và đầu hút của bơmtb

Với áp suất làm việc của bình khử khí là 6 at ta tìm đợc nhiệt độ nớc bãohoà là 158,10C, tơng ứng khối lợng riêng của nớc tại nhiệt độ đó là: ρ = 909kg/m3, và thể tích riêngυtb= 0,0011 m3/kg

η - hiệu suất bơm cấp; chọn b η = 0,75b

∆p - độ chênh cột áp đợc bơm tạo thành, MPa

tl kk

pkk - áp lực bình khử khí; pkk = 6 bar = 0,6 MPa (cho 1at=1bar)

h - chiều cao dâng nớc từ bình khử khí vào bao hơi lò hơi; chọn h = 50m

ρ - mật độ trung bình của nớc cấp ở đầu đẩy và đầu hút bơm cấp; ρ = 909kg/m3

ptl - tổng trở lực của đờng nớc cấp

Chọn tổn thất áp suất cục bộ của mỗi thiết bị trao đổi nhiệt là 0,3MPa.Tổng trở lực đờng ống chọn là 1,2 MPa

Vậy:Δp=(15,444 - 0,6+3.0,3+2.0,3+1,2).106 +50.909.9,81= 17,989 MPa Khi đó độ gia nhiệt cho nớc qua bơm cấp là:

385 , 26 10 75

0

989 , 17 0011

=

,

,

Nếu tính đến cả độ gia nhiệt của bơm ngng và độ gia nhiệt dòng nớc

ng-ng chính do BGN làm mát hơI chin và BGN làm mát hơI ejector thì có thể lấy τ bc

= 30 kJ/kg ứng với độ gia nhiệt khoảng 70C

Do đó tính đợc entanpy của nớc cấp vào BGN số 5 :

iv CA5=i’KK+τ bc=670,7+30

=700,7 kJ/kg

d Cân bằng bình gia nhiệt cao áp số 5

Chọn hiệu suất của các bình gia nhiệt cao áp là 98%

Phơng trình cân bằng nhiệt bình 5:

5 5 5 3

' 2 2 1 3 3 3

1 )

(

η i i α i i i

i

CA

r CA nc '

CA

r CA nc

i i η

i i i

i α α

3 3 5

5 3

' 2 2 1 5 5 3

) (

−

− +

98 , 0 4 , 781 3 , 924 116248 ,

0 7 , 700 4 , 775 035

r CA

1 α ,i

α +

e Cân bằng bình khử khí

Phơng trình cân bằng vật chất: αnn = αnc - αl - α2 - α3 - αKK - αKKP Giả thiết BKK có η = 1 nên phơng trình cân bằng năng lợng có dạng:

v KK KK KKP KKP v KK KKP nc r KK nc KK KKP KKP v KK nn KK KK r KK nc i i i i i i i i i i i − − − − − − − + + − = ⇔ + + + + + = ) ( ) ( ) ( 3 2 1 ' 3 3 2 1 ' 3 3 2 1 α α α α α α α α α α α α α α α α α α Thay số ta đợc αKK = 0,050842

Và tính đợc αnn = 0,380391 f Cân bằng bình gia nhiệt hạ áp số 4

Phơng trình cân bằng nhiệt bình 4: ( ) ( )

4 4 4 4 4 4 1 η i i α i i α v HA r HA nn ' = − − (do ' 4 n n α α = ) ( )

( − ) = − = nn HA r ' HA v i i η i i α α 4 4 4 4 4 4 ( ) (2845 640 4) 0,016691 98 0 5 528 3 , 623 380391 0 = − − , , , , g Cân bằng bình gia nhiệt hạ áp số 3 và 2

αnc i KK r

KK

KK i

α

v KK

nn i

α

KKP KKP i

α

' 3 3 2

1 α α ,i

α + +

' 4

4,i

α

4

4,i

α

v HA

nn, i 4

α

r HA

nn, i 4

α

6

6,i

α

5

5,i

α

αnc'' ,i4

Phơng trình cân bằng nhiệt bình GNHA số 3: ( ) ( ) ( ) 3 3 3 5 4 4 5 5 5 1 η i i α i i α i i α v HA r HA nn ' ' ' + − = − − Phơng trình cân bằng nhiệt tại điểm hỗn hợp : ( ) v HA nn r HA nn i i' i 3 6 6 5 4 2 ' α α α α α + + + =

Phơng trình cân bằng vật chất tại điểm hỗn hợp : nn ' nn α α α α α + 4 + 5 + 6 = Phơng trình cân bằng nhiệt bình 2: ( ) ( ) ( ) ( ) 2 2 2 6 5 5 4 6 6 6 1 η i i α i i α α i i α v HA r HA ' nn ' ' ' + + − = − − Giải hệ 4 phơng trình 4 ẩn ta đợc kết quả: α5 = 0,021403 đây chỉ là lợng hơI vào BGNHA số 3,còn lợng hơI từ cửa trích số 5 phảI cộng thêm αve HTT và =0,021403+0,399493=0,420896 α6 = 0,011165 đây chỉ là lợng hơI vào BGNHA số 2,còn lợng hơI từ cửa trích số 6 phảI cộng thêm αh KKP và =0,011165+0,038535=0,049701 ' =

nn α 0,331131 v =

HA i 3 403,472 (kJ/kg) h Cân bằng bình gia nhiệt hạ áp số 1

' 7

7,i

α

r HA

nn' ,i 1

HA

nn' ,i 1

α

7

7, i

α

' 6 6 5

4 α α ,i

α + +

' 5 5

4 α , i

α +

' 4

4,i

α

v HA

nn' ,i 2

α

r HA

nn' ,i 2

α

hh i nn

α

r

HA

nn,i 3

α

Hơi vào bình ngng ngng tụ lại ở áp suất 0,065 at iBN = 157,6 kJ/kg

Nếu bỏ qua tăng nhiệt độ qua ejector thì entanpy nớc vào hạ áp 1 chính làentanpy nớc ra khỏi BN và bằng 157,6 kJ/kg

Phơng trình cân bằng nhiệt bình 1:

7 1 1 7

7 7

1

η i i α i i

HA

r HA

' nn

r HA

' nn

i i η

i i α α

7 7 7

1 1

−

= 021883 ,

0

7 =

α

i Kiểm tra cân bằng vật chất tại bình ng ng

Phơng trình cân bằng vật chất theo đờng hơi:

α

295309 ,

0

295309 ,

0 295309 ,

k,Kiểm tra beta:

Ta có bảng xác định hệ số không tận dụng nhiệt giáng và tích αi yi:

380015 ,

1

379981 ,

1 380015 ,

e η η y α H

.N D

∑

−

= 1

3600

0 Trong đó:

Hi - nhiệt giáng của dòng hơi sinh công trong tuabin

0

, , ,

.

D

−

−

Kiểm tra công suất TB

Ta có bảng công suất trong mỗi cụm tầng tuabin:

l Xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của nhà máy:

*)tiêu hao hơI cho tuabin:

( i i) co mp i

e η η y α H

.N D

∑

−

= 1

3600

0

(1 0 275352)0 99 0 99 )

2385 3510

(

50 3600

0

, , ,

.

D

qE

TB= QE

TB/Ne=92468,53/50000

=1,84937 (kJ/kWs)=6657,734(kJ/kWh)Suất tiêu hao nhiệt cho tuabin để cung cấp nhiệt là:

qT

TB= QT/ QHTT=1 (Coi nh HTT nhận đợc hoàn toàn nhiệt)

*)tiêu hao nhiệt cho lò hơi :

QLH=DLH(iqn-inc)Với DLH là lu lợng nớc cấp vào lò hơi,DLH=D0 αnc=64,768 kg/s

iqn là entanpy của hơi quá nhiệt ra khỏi bộ quá nhiệt cuối cùng,áp suất hơIquá nhiệt chọn sơ bộ là 140ata còn nhiệt độ hơI quá nhiệt chọn gần đúng là

LH

và tiêu hao nhiệt cho lò hơI để sản xuất nhiệt là QT

LH,ta có quan hệ sau:

qE

LH= QE

LH/Ne=95820,33/50000

=1,9164 kJ/kWs =6899,064 kJ/kWhSuất tiêu hao nhệt cho lò hơI để sản xuất nhiệt là:

*)tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy:

Tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản xuất điện là:

*)Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy:

Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản xuất điện là:

qE

c= QE

c/Ne=111419/50000

=2,22838 (kJ/kWs) =8022,167 kJ/kWhSuất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sản xuất nhiệt là :

53 ,

LH

E TB tr

Q

Q Q

Q

η

*)Hiệu suất của thiết bị tuabin:

- Hiệu suất của thiết bị tuabin để sản xuất ra điện:

% 0724 , 54 84937 , 1

1 q

1

E TB

N

η

Hiệu suất của thiết bị tuabin để sản xuất ra nhiệt là :

% 100 1

1 q

1

T TB

TB Q

Q

η

*)Hiệu suất của toàn nhà máy :

Hiệu suất của toàn nhà máy xét về khía cạnh sản xuất điện năng :

448756 ,

0 22838 , 2

1 1

Hiệu suất của toàn nhà máy xét về khía cạnh cung cấp nhiệt năng :

829917 ,

0 20494 , 1

1 1

*)Tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy trong nhà máy :

Lợng than tiêu hao nhiên liệu để sản xuất điện năng cho toàn nhà máy :

lv th

E c

e Q

N

.Q

η

Q

th LH

E LH E

η

=

9310 0,448756.2

50000 = 3,801399 kg/s =13,68504 T/hLợng than tiêu hao nhiên liệu để sản xuất nhiệt năng cho HTT :

lv th

T c

e Q

N

.Q

η

Q

th LH

T LH T

η

=

9310 0,829917.2

50000

= 2,05551 kg/s =7,399836 T/h

*)Suất tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy:

Suất tiêu hao nhiên liệu để sản xuất điện năng là :

50000

04 ,

13685 =

=

e

E N

B Q

*)Suất tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn:

Suất tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn để sản xuất điện năng là :

bE

448756 ,

0

123 3600

c

E c e

E tc

q N

0

123 3600

c

T c HTT

T

tc

q Q

Bơm cấp nớc là một thiết bị quan trọng trong nhà máy điện tuabin hơi, vì

nó không những để đảm bảo sản xuất điện năng mà còn đảm bảo tính làm việcchắc chắn của lò hơi Bơm cấp đợc chọn sao cho đủ cấp nớc ở công suất cực đạicủa nhà máy với dự trữ không ít hơn 5%

để đảm bảo cung cấp nớc cho lò hơi có bao hơi, ta chọn thiết kế mỗi tổmáy T-50-130 có 1 bơm cấp làm việc và 1 bơm dự phòng, mỗi chiếc có năngsuất là105% lu lợng nớc toàn bộ Bơm cấp đợc truyền động bằng điện Việc đặt

1 bơm dự phòng có công suất nh vậy để đảm bảo việc cung cấp nớc cho lò liêntục, an toàn khi bơm kia bị hỏng

- Ta xác định sức ép của bơm ΔP nh sau:

ch tl kk bhM P p H 10P

- Công suất cần thiết của động cơ điện để kéo bơm cấp:

Hb

Ph Pđ

Pbh

Pkk

.100 0,85

,8935 0,0748.188

(chọn hiệu suất làm việc của bơm cấp η= 0,85)

Từ các kết quả tính toán, ta lựa chọn bơm nớc đọng với các thông số

Trong điều kiện làm việc của nhà máy nhiệt điện có công suất 50MW, một

tổ máy T-50-130 ta sử dụng 2 bơm nớc ngng trong đó 1 bơm làm việc và 1 bơm

dự phòng.Bơm dự phòng đợc truyền động bằng điện và có các thông số tơng tự

nh bơm hoạt động

Năng suất tổng của các bơm ngng bằng lợng nớc cực đại của bình ngng kểcả lợng nớc đọng và đợc chọn ở điều kiện làm việc xấu nhất nh: chân khôngthấp, mùa hè

ρ

α α α α D

=

Vậy lợng nớc cực đại trong bình ngng:

020808 0

996

) 021883 ,

0 006 , 0 008 , 0 295309 0

( 57779

62

, ,

,

b Tính toán lựa chọn bơm n ớc ng ng

- Năng suất của bơm ngng đợc xác định ứng với lu lợng hơi thoát và nớc

đọng vào bình ngng (QN) Để đảm bảo sự làm việc an toàn cho hệ thống ta lấy dựtrữ 8% Do đó:

020808 0

08 1 08

Chọn trở lực trung bình tại mỗi bình gia nhiệt hạ áp là 2,5.105 N/m2 , trở

Chọn tổng tổn thất tại các van, đờng ống là 4.105N/m2 Do đó:

ΣPtl = (2,5.4 + 3 +4).105 = 17.105 N/m2 Chọn cột áp hút :Hh = 2m

2592845 022473

0

,

,

η

p Q W

Trong thiết kế, bơm tuần hoàn đợc chọn trong điều kiện làm việc về mùa

hè khi nhiệt độ nớc tuần hoàn làm mát cao nhất (sẽ cần lợng nớc lớn nhất), khi ợng hơi vào bình ngng lớn nhất Bơm tuần hoàn không đặt dự phòng trong điềukiện làm lạnh bằng nớc ngọt Vào mùa đông, khi nhiệt độ nớc thấp, tiêu hao nớc

l-sẽ giảm đi đáng kể, do đó một số bơm thực tế l-sẽ là dự phòng