Nghiên cứu ứng suất trong công trình kết cấu BTCT bảo vệ mái sông và đề xuất giải pháp áp dụng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP & PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI _ NGUYỄN VĂN XUÂN NGHIÊN CỨU ỨNG SUẤT TRONG CƠNG TRÌNH KẾT CẤU BTCT BẢO VỆ MÁI SÔNG & ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP ÁP DỤNG Chun ngành : XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH THỦY Mã số : 60 - 58 - 40 LUẬN VĂN THẠC SĨ Người hướng dẫn khoa học : PGS TS NGUYỄN CẢNH THÁI PGS TS NGUYỄN VĂN HẠNH Hà nội – 2012 Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Chương : TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG CƠNG TRÌNH BẢO VỆ BỜ SƠNG VÀ TÍNH TỐN ỨNG SUẤT 1.1 Tổng quan cơng trình bảo vệ bờ giới Trong suốt chiều dài lịch sử tiến người, sống ln hình thành phát triển gắn liền với dịng sơng Dịng sông mang tới nguồn nước quý giá để hình thành khu dân cư, làng mạc, thành phố Sông mang nguồn nước nuôi dưỡng trồng, vật ni Sơng cịn mang nguồn thực phẩm dồi loài cá,… đường giao thông quan trọng Cuộc sống người gắn liền với dòng sông, với thuận lợi đồng thời khó khăn phải khắc phục Lưu lượng nước sông thay đổi theo thời tiết, ảnh hưởng tượng mưa, bão, lũ, hạn hán, lực quay Coriolis trái đất, trình thay đổi dòng chảy, áp lực thấm, nước ngầm, Các tác động học, vật lý hóa học tác động trực tiếp đến hai bên bờ sông, gây tác động tiêu cực ảnh hưởng nghiêm trọng đến ổn định bờ, ngăn cản sinh hoạt phát triển sản xuất cư dân sống xung quanh Từ buổi bình minh ban đầu lịch sử, người có biện pháp để khắc phục khó khăn đó, giải pháp cơng trình : đắp đê nắn dòng, dựng mỏ hàn lái dòng chảy, đắp đập tạo hồ chứa, xây dựng công trình kè bảo vệ bờ,… Các cơng trình bảo vệ bờ giải pháp hiệu quả, sử dụng phổ biến từ lâu khả giữ an toàn, tính khả thi, mang lại hiệu ích kinh tế lớn Năm 1824, phát minh quan trọng xi măng Portland đời Đến năm 1847 phát minh kết hợp bê tông với cốt thép tạo vật liệu bê tông cốt thép Với ưu điểm trội so với vật liệu xây dựng trước đó, vật liệu nhanh chóng có ứng dụng vô hiệu cho công trình xây dựng nói chung, cơng trình bảo vệ bờ nói riêng Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Một ứng dụng tiêu biểu hệ thống Chelsea – Victoria Embankment nằm hệ thống kè sông Thames - London khởi công xây dựng năm 1854, với kết cấu bê tông cốt thép Thiết kế đánh giá tốt ứng dụng khả chịu lực cao vật liệu mới, ổn định hiệu bờ sơng, cơng trình đặc biệt nằm phía sau bờ kè Hình 1- 1: Mặt cắt điển hình hệ thống kè sơng Thames Một mặt cắt kè sông thuộc hệ thống sông Thames xây dựng năm 1854 với hệ thống nước cơng nghiệp hệ thống ống hơi, khí gas sau mái kè Phía sau trạm xe điện ngầm Giải pháp vật liệu bê tông cốt thép phát huy khả chịu lực hiệu nhiều ứng dụng phức tạp Thiết kế cơng trình bảo vệ bờ khơng đáp ứng yêu cầu cấp thiết việc hạn chế tối đa bất lợi dòng chảy, mà đóng góp đáng kể vào cảnh quan văn hóa, du lịch, làm giàu đẹp quê hương Sự phát triển thiết kế cơng trình bảo vệ bờ gắn liền với hình ảnh phát triển nhiều vùng, nhiều đất nước, quốc gia Hình ảnh bờ sơng Nile gắn liền với thành phố Ai Cập cổ đại, sông Tigre với Baghdad, sông Danube chảy qua thành phố Đông Âu, sông Seine Paris, sông Thames London, … gần Seoul với sông Hàn tiếng Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Hình 1- 2: Hình ảnh số cơng trình kè bảo vệ bờ giới Sông Danube Budapest : nơi cơng trình đẹp thành phố nằm dọc hai bên dịng sơng Thiết kế tuyệt đẹp hệ thống bảo vệ bờ kết cấu bê tông cốt thép góp phần khơng nhỏ việc thành phố đưa vào danh sách Di sản văn hóa Thế giới – trở thành thành phố đẹp châu Âu 1.1.1 Các hình thức kết cấu cơng trình bảo vệ bờ sơng Trên sở 14TCN-84-91 : Các cơng trình bảo vệ đê, bờ sơng, phân loại hình thức cơng trình kè bảo vệ bờ sơng hình 1-3 Đối tượng đề tài tập trung vào kết cấu cơng trình bảo vệ bờ mái sông bê tông cốt thép Các ứng suất bên kết cấu trình bày chủ yếu chương Ngoài việc xác định ổn định cơng trình có liên hệ mật thiết đến làm việc tổng thể toàn hệ thống Các ngun lý chung tính tốn ổn định trình bày mục 2.4 chương Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Công trình thủy Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Hình 1- 3: Một số hình thức phân loại kè bảo vệ bờ 1.1.2 Ứng suất kết cấu cơng trình bảo vệ bờ bê tơng cốt thép Sự kết hợp vật liệu bê tông cốt thép tạo nên nhiều đặc tính ưu việt Bê tơng chịu nén tốt, khả chịu kéo kém, nhược điểm cốt thép khắc phục hiệu cốt thép vật liệu chịu kéo tốt Năm 1729 Buynphighe đưa khái niệm quan hệ ứng suất biến dạng Khái niệm ứng suất đặc trưng cho khả chịu lực vật liệu điểm, ứng suất vượt giới hạn cho phép vật liệu bị phá hoại Năm 1768 Hooke nêu khái niệm quan hệ tỷ lệ thuận ứng suất biến dạng giai đoạn biến dạng tuyến tính vật liệu Năm 1847, vật liệu bê tơng cốt thép đời u cầu xác định trạng thái ứng suất kết cấu làm vật liệu bê tông cốt thép xác định nhằm bố trí hình dạng mặt cắt thiết kế tối ưu, phân bố cốt thép vị trí, kiểm tra khả chịu lực vật liệu hoạt động Trong phạm vi đề tài, vật liệu làm việc tuân theo định luật Hooke, quan hệ ứng suất biến dạng xuất trình tác động tải trọng theo quan hệ bậc : Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Cơng trình thủy Luận văn thạc sĩ σ = f (ε ) Chương I : Tổng quan (1-1) Trong s : ứng suất e : biến dạng 1.2 Tình hình xây dựng hệ thống cơng trình bảo vệ bờ sơng 1.2.1 Tình hình xây dựng cơng trình bảo vệ bờ giới Từ trước Công nguyên, văn minh cổ đại xây dựng nhiều hệ thống cơng trình bảo vệ bờ, giữ an toàn tạo thẩm mỹ cho thành phố Hình 1- 4: Một số cơng trình bảo vệ bờ xây dựng trước Công nguyên Kè sông Tigre Euphrate chảy qua thành phố Baghdad, văn minh Lưỡng Hà xây dựng 560 năm trước Công nguyên Châu Âu, thời kỳ La Mã, kênh dẫn nước với kết cấu bảo vệ mái bờ đá gạch xây dựng với nhiệm vụ dẫn nước sinh hoạt cho thành phố lớn Tiêu biểu cho cơng trình dẫn nước giai đoạn hệ thống dẫn nước “Aqua Virgo” kéo dài 21 km từ vùng núi Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Sabin tới thủ Roma Hệ thống cơng trình Marcus Agrippa điều hành xây dựng từ 312 năm trước Cơng ngun Hình 1- 5: Mạng lưới kênh cấp nước Rome tường đá bảo vệ bờ kênh Hệ thống kênh dẫn nước với kênh dẫn dài bảo vệ hiệu nguồn nước sạch, với kết cấu tường đá gạch xây bảo vệ mái, với nhiều cấu trúc hình dạng phức tạp, đánh kỳ quan cổ đại Hình 1- 6: Tường gạch xây bảo vệ bờ kênh dẫn nước ăn thành phố Rome 312 B.C Từ vật liệu bê tông cốt thép đời, nhiều cơng trình bảo vệ bờ bê tơng cốt thép xây dựng khắp thành phố Châu Âu Năm 1855, hệ thống cơng trình bảo vệ bờ sông Seine, Paris, đề xuất khởi công không trì ổn định dịng chảy, bảo vệ bờ sơng tránh biến động tự nhiên, mà cịn cảnh quan tiếng Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Công trình thủy 10 Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Năm 1905, kè Krasnopresnenskaya thành phố Moscow hoàn thành phần kết cấu bê tông cốt thép, năm 1925 lát đá bề mặt dài 3.5km Chênh lệch cao độ đỉnh kè chân kè lên tới 5m Năm 2003, hệ thống bảo vệ bờ Cheonggyecheon Embankment thành phố Seoul khởi cơng, góp phần hồn chỉnh chuỗi hệ thống cơng trình bảo vệ bờ Han River tiếng Hình 1- 7: Hình ảnh kè sơng Seine sơng Moscow Cùng với tiến nhanh chóng khoa học cơng nghệ, thiết kế kết cấu bảo vệ bờ liên tục phát triển, phục vụ ngày đa dạng nhu cầu sống Hình 1- : Hình ảnh kè sông Seoul Model thiết kế Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Cơng trình thủy 11 Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Bảng 1- 1: Một số cơng trình kè Kết cấu BTCT bảo vệ bờ sông Thế giới STT Tên hệ thống kè Hệ thống kè sông Thames Địa danh Khởi công Hồn thành Chiều dài (km)/tuyến sơng kết nối London Victoria 1865 1870 Westminster - London Chelsea Embankment 1854 1874 Khu bắc London Albert 1866 1869 1.6 1855 1910 Các quận trung tâm Paris Hệ thống kè sông Seine Paris Fleur Embankment Hệ thống kè T.p Bordeaux Hệ thống kè Moscow 1930 Bordeaux 1990 2002 4.5 Filyovskaya 1895 1905 Berezhkovskaya 1915 1930 Krasnopresnenskaya 1905 tường BTCT 3.5 1925 lát đá bề mặt Hệ thống kè Han River Seoul Cheonggyecheon Embankment 2003 2005 8.4 Gyeongin 2011 2011 3.5 1.2.2 Tình hình xây dựng cơng trình bảo vệ bờ Việt nam Các cơng trình bảo vệ bờ gắn liền với cánh đồng canh tác lúa nước người Việt Khu vực trung tâm đồng sông Hồng, phần lớn nằm độ cao từ 0,4 m đến 12 m mực nước biển, với 56% có độ cao thấp m Vùng đất đồng sông Hồng nằm vành đai loại đê : khoảng 3.000 km đê ngăn lũ hệ thống sơng, 1.500 km đê biển ngăn sóng lớn bão Phần lớn trung tâm đông dân cư nằm mực nước lũ sông Hồng Cùng với hệ thống đê điều xây dựng cách hai nghìn năm, hệ thống bảo vệ bờ đoạn đê xung yếu đặc biệt trọng, nhằm đảm bảo an toàn cho cư dân mùa mưa bão Cơng trình bảo vệ bờ đơn giản cọc gỗ xếp thả bao tải cát, khối đá thả tạo thành lăng thể bảo vệ mái Cho đến trước năm 80, tình hình khó khăn kinh tế nói chung, cơng trình bảo vệ bờ đơn giản, hầu hết tập trung bảo vệ bờ mái đê đoạn xung yếu, vật liệu đá lát với kết cấu hộ chân lăng thể đá Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 12 Luận văn thạc sĩ Chương I : Tổng quan Hình 1- : Cơng trình kè bảo vệ mái đê Các cơng trình kè bờ sơng Hồng đoạn Hà Nội Bộ Nông nghiệp Phát triển Nông thôn UBND thành phố Hà Nội xây dựng nêu bảng 1.2 Bảng 1- 2: Cơng trình bảo vệ bờ sơng UBND TP Hà nội ĐTXD STT Tên cơng trình/địa danh Năm XD Chiều dài (m) Hình thức kết cấu Kè bờ Thuỵ Phương (Liên Mạc) 1996 600 Đá lát khan Kè bờ Phú Gia GĐ I 1997 1800 Đá lát khan Kè bờ Phú Gia GĐ II 1998 2800 Đá lát khan Kè bờ Tứ Liên 1998 1150 Đá lát khan Kè bờ Phúc Xá - Chương Dương 1983 400 Đá lát khan Kè bờ Bát Tràng 1998 500 Đá lát khan Kè bờ Thanh Trì 1996 1050 Đá lát khan Kè Bá Thị 2006 100 Tường BTCT Sau năm 80 , kết cấu cơng trình bảo vệ bờ có phát triển đa dạng Ngồi kết cấu đá lát khan khung chia ô, sử dụng kết cấu tường đá xây, bê tông cốt thép bảo vệ mái, Các cấu kiện lát mái bê tơng với nhiều hình thức áp dụng Cấu kiện chữ nhật, cấu kiện T1-79, tạo lớp phủ làm tăng mỹ quan hiệu bảo vệ cho kết cấu truyền thống Từ năm 2000, số tỉnh phía nam áp dụng kết cấu cọc ván bê tông cốt thép dự ứng lực với hướng dẫn nhà sáng chế : Tiến sĩ Itoshima Nhật Kết cấu bê tông cốt thép sử dụng kết hợp ứng lực căng cốt thép ứng suất trước sức chịu nén bê tông để tạo kết cấu biến dạng ngược với chịu tải, trước chịu tải Nhờ kết cấu bê tơng Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Cơng trình thủy 15 Luận văn thạc sĩ Element Phụ lục X Y N_min N_max Q_min Q_max M_min M_max [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] [kNm/m] 17.500 0.500 0.000 3.117 0.000 3.082 -8.377 0.000 Tam day 17.275 0.500 0.000 3.172 0.000 3.543 -6.974 0.000 17.050 0.500 0.000 3.229 0.000 3.863 -5.370 0.000 16.825 0.500 0.000 3.285 0.000 3.909 -3.683 1.322 16.600 0.500 -0.097 3.337 0.000 3.654 -2.045 2.667 16.600 0.500 -0.090 3.334 0.000 3.686 -2.045 2.667 Tam day 16.375 0.500 -0.244 3.376 0.000 3.265 -0.535 3.915 16.150 0.500 -0.363 3.388 0.000 2.727 0.000 5.000 15.925 0.500 -0.451 3.370 0.000 2.083 0.000 5.869 15.700 0.500 -0.510 3.319 0.000 1.330 0.000 6.469 15.700 0.500 -0.505 3.330 0.000 1.330 0.000 6.469 Tuong dung 15.475 0.500 -0.567 3.224 0.000 0.479 0.000 6.745 15.250 0.500 -0.589 3.117 -1.036 0.000 0.000 6.645 15.025 0.500 -0.565 3.019 -2.334 0.000 0.000 6.044 14.800 0.500 -0.489 2.939 -3.984 0.000 0.000 4.803 17.542 2.562 -2.082 0.000 -1.206 0.237 0.000 0.000 Chan rang 17.532 2.047 -2.691 0.000 -1.577 0.000 -1.191 0.001 17.521 1.531 -3.812 0.000 -3.389 0.000 -3.688 0.000 17.511 1.016 -4.715 0.000 -5.712 0.000 -8.140 0.000 17.500 0.500 -5.231 0.000 -7.616 0.000 -14.916 0.000 • Biểu đồ nội lực : Trường hợp thi công : Mmax = 16.55 kNm (căng trái) Trường hợp nước rút nhanh + cố : Mmax = 14.96 kNm (chưa động đất) = 17.30 kNm (sau động đất ) Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Cơng trình thủy 16 Luận văn thạc sĩ Phụ lục Phụ lục Bảng thành phần ứng suất KCCT bảo vệ bờ sông Thu Bồn –Quảng Nam Bảng PL8- : Thành phần ứng suất MC (1) Điểm (2) x sy sx N1 t N2 T (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) 0.43 -0.0018 0.0000 0.0391 0.0382 -0.0400 0.0391 0.37 -0.0012 0.0162 0.0355 0.0441 -0.0290 0.0365 0.30 -0.0005 0.0325 0.0310 0.0511 -0.0191 0.0351 0.23 0.0001 0.0487 0.0256 0.0597 -0.0109 0.0353 0.13 0.0011 0.0730 0.0159 0.0764 -0.0023 0.0394 0.03 0.0020 0.0974 0.0043 0.0976 0.0018 0.0479 m T/cm T/cm T/cm T/cm T/cm T/cm MC (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) 7-7 2 2 2 MC 0.23 0.0000 0.0000 -0.0002 0.0002 -0.0001 0.0002 1-1 0.17 0.0000 0.0004 -0.0001 0.0004 0.0000 0.0002 0.10 0.0001 0.0007 -0.0001 0.0008 0.0000 0.0004 0.03 0.0001 0.0011 0.0000 0.0011 0.0001 0.0005 0.00 0.0001 0.0013 0.0000 0.0013 0.0001 0.0006 MC 0.27 0.0000 0.0000 0.0003 0.0003 -0.0003 0.0003 2-2 0.20 0.0001 0.0010 0.0002 0.0010 0.0000 0.0005 0.13 0.0001 0.0019 0.0001 0.0019 0.0001 0.07 0.0001 0.0029 0.0001 0.0029 0.00 0.0002 0.0038 0.0000 0.0038 0.00 0.0024 0.1055 0.0000 0.1055 0.0024 0.0516 MC 0.47 -0.0033 0.0000 0.0649 0.0633 -0.0665 0.0649 8-8 0.40 -0.0022 0.0256 0.0598 0.0731 -0.0498 0.0614 0.33 -0.0012 0.0512 0.0534 0.0845 -0.0345 0.0595 0.0009 0.27 -0.0002 0.0768 0.0455 0.0979 -0.0213 0.0596 0.0001 0.0014 0.17 0.0013 0.1152 0.0311 0.1231 -0.0066 0.0649 0.0002 0.0018 0.07 0.0029 0.1536 0.0135 0.1548 0.0017 0.0766 0.00 0.0039 0.1792 0.0000 0.1792 0.0039 0.0876 MC 0.30 -0.0005 0.0000 0.0135 0.0133 -0.0138 0.0135 3-3 0.23 -0.0002 0.0075 0.0112 0.0155 -0.0082 0.0118 0.17 0.0001 0.0150 0.0084 0.0188 -0.0037 0.0113 0.10 0.0004 0.0225 0.0053 0.0237 -0.0009 0.0123 MC 3.50 0.0001 0.0000 0.0012 0.0012 -0.0012 0.0012 2.70 0.0001 0.0001 0.0006 0.0007 -0.0006 0.0006 9-9 2.63 0.0001 0.0001 0.0006 0.0006 -0.0005 0.0006 2.57 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0005 0.0005 2.50 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.40 0.0001 0.0001 0.0005 0.0005 -0.0004 0.0005 2.30 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0003 0.0004 2.20 0.0001 0.0001 0.0004 0.0004 -0.0003 0.0004 0.00 0.0008 0.0338 0.0000 0.0338 0.0008 0.0165 MC 0.33 -0.0010 0.0000 0.0227 0.0223 -0.0232 0.0227 4-4 0.27 -0.0005 0.0114 0.0194 0.0257 -0.0148 0.0202 0.20 -0.0001 0.0227 0.0154 0.0305 -0.0078 0.0191 0.13 0.0004 0.0340 0.0108 0.0372 -0.0028 0.0200 1.65 0.0001 0.0001 0.0001 0.0003 -0.0001 0.0002 0.03 0.0011 0.0510 0.0029 0.0512 0.0009 0.0251 1.10 0.0001 0.0002 0.0000 0.0002 0.0000 0.0001 0.00 0.0013 0.0567 0.0000 0.0567 0.0013 0.0277 10 0.55 0.0001 0.0002 0.0000 0.0002 0.0000 0.0001 11 0.00 0.0001 0.0003 0.0000 0.0003 0.0001 0.0001 MC 0.37 -0.0015 0.0000 0.0335 0.0328 -0.0343 0.0335 5-5 0.30 -0.0009 0.0155 0.0293 0.0377 -0.0231 0.0304 MC 3.50 0.0001 0.0000 0.0011 0.0012 -0.0011 0.0011 10-10 2.70 0.0001 0.0001 0.0006 0.0007 -0.0005 0.0006 2.63 0.0001 0.0001 0.0006 0.0006 -0.0005 0.0006 2.57 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.50 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.40 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0004 0.0004 2.30 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0003 0.0004 2.20 0.0001 0.0001 0.0003 0.0004 -0.0003 0.0003 1.65 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0000 0.0001 0.23 -0.0002 0.0309 0.0242 0.0441 -0.0134 0.0288 0.17 0.0004 0.0464 0.0183 0.0528 -0.0060 0.0294 0.07 0.0013 0.0696 0.0079 0.0705 0.0004 0.0351 0.00 0.0019 0.0851 0.0000 0.0851 0.0019 0.0416 MC 0.40 -0.0012 0.0000 0.0294 0.0288 -0.0300 0.0294 6-6 0.33 -0.0007 0.0129 0.0262 0.0331 -0.0210 0.0271 0.27 -0.0002 0.0258 0.0223 0.0386 -0.0131 0.0258 0.20 0.0003 0.0386 0.0178 0.0456 -0.0067 0.0261 1.10 0.0001 0.0002 0.0000 0.0002 0.0001 0.0001 0.10 0.0010 0.0579 0.0096 0.0595 -0.0006 0.0300 10 0.55 0.0001 0.0002 0.0000 0.0002 0.0001 0.0001 0.00 0.0018 0.0772 0.0000 0.0772 0.0018 0.0377 11 0.00 0.0001 0.0003 0.0000 0.0003 0.0001 0.0001 Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Cơng trình thủy 17 Luận văn thạc sĩ Phụ lục (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) MC 3.50 0.0001 0.0000 0.0011 0.0012 -0.0011 0.0011 MC 3.50 0.0001 0.0001 0.0011 0.0012 -0.0010 0.0011 11-11 2.70 0.0001 0.0001 0.0006 0.0007 -0.0005 0.0006 12-12 2.70 0.0001 0.0001 0.0006 0.0007 -0.0005 0.0006 2.63 0.0001 0.0001 0.0006 0.0006 -0.0005 0.0006 2.63 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.57 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.57 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.50 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.50 0.0001 0.0001 0.0005 0.0006 -0.0004 0.0005 2.40 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0003 0.0004 2.40 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0003 0.0004 2.30 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0003 0.0004 2.30 0.0001 0.0001 0.0004 0.0005 -0.0003 0.0004 2.20 0.0001 0.0001 0.0003 0.0004 -0.0002 0.0003 2.20 0.0001 0.0001 0.0003 0.0005 -0.0002 0.0003 1.65 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0000 0.0001 1.65 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0000 0.0001 1.10 0.0001 0.0002 0.0000 0.0002 0.0001 0.0001 1.10 0.0001 0.0002 0.0000 0.0002 0.0001 0.0001 10 0.55 0.0001 0.0003 0.0000 0.0003 0.0001 0.0001 10 0.55 0.0001 0.0003 0.0000 0.0003 0.0001 0.0001 11 0.00 0.0001 0.0003 0.0000 0.0003 0.0001 0.0001 11 0.00 0.0001 0.0003 0.0000 0.0003 0.0001 0.0001 (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) MC 0.30 0.0076 0.0006 0.0034 0.0090 -0.0008 0.0049 13-13 0.15 0.0001 0.0005 0.0020 0.0024 -0.0018 0.0021 0.00 -0.0073 0.0003 0.0000 0.0003 -0.0073 0.0038 MC 0.30 0.0040 0.0007 0.0041 0.0068 -0.0021 0.0045 14-14 0.15 0.0002 0.0005 0.0025 0.0029 -0.0022 0.0025 0.00 -0.0037 0.0004 0.0000 0.0004 -0.0037 0.0020 MC 0.30 0.0002 0.0008 0.0056 0.0061 -0.0051 0.0056 15-15 0.15 0.0002 0.0006 0.0034 0.0038 -0.0030 0.0034 0.00 0.0002 0.0004 0.0000 0.0004 0.0002 0.0001 Phụ lục Bố trí cốt thép kiểm tra nứt KCCT bảo vệ bờ sông Thu Bồn –Quảng Nam Trường hợp kiểm tra : Nước rút nhanh + Sự cố + Động đất 9.1 Thông số 9.1.1 Mặt cắt + Chiều rộng mặt cắt b = 100 cm + Chiều cao mặt cắt h = 35 cm + Chiều dày lớp bảo vệ Khoảng cách từ trọng tâm Fa đến mép chịu kéo mặt cắt Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 18 Luận văn thạc sĩ + Phụ lục Chiều cao có ích a' h0 = = 25 cm 1.73 Tm cm 9.1.2 Nội lực + Momen uốn Mmax Mmax = + Momen uốn Mmin không kể hệ số lệch tải Mmin = 0.576667 Tm + Momen uốn Mđổi dấu Mđổi dấu = 1.153333 Tm + Momen uốn Mmax không kể hệ số lệch tải Mmax2 = 1.2975 Tm + Momen xoắn ( T M0 ) M0 = Tm + Lực dọc N = 0.63 Tấn + Lực cắt Q = 0.78 Tấn + M 250 # Cường độ chịu nén Bêtông Rn = 11.21 MPa + Cường độ chịu kéo dọc trục Bêtông Rk = 0.90 MPa TC Rk = 1.33 MPa mb3 = mb4 = 0.9 mb2 = 0.65 mb1 = 1.1 + CIII Cường độ chịu kéo cốt thép ( cốt dọc ) Ra = 340 + Cường độ chịu nén cốt thép Ran = 340 + Cường độ tính tốn cốt thép ngang (chịu cắt) Rad = 270 TC Ra = 400 ma = 1.15 = = 1.25 Lực kéo 9.1.3 Bê tông + H.s đk làm việc 9.1.4 Cốt thép + H.s đk làm việc ma TC 9.1.5 Hệ số + + Cấp cơng trình Hệ số bảo đảm I + + Tổ hợp tải trọng Hệ số tổ hợp tải trọng kn Cơ nc = 9.2 Tổng hợp kết 9.2.1 CK chịu momen uốn Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Công trình thủy 19 Luận văn thạc sĩ + Phụ lục Điều kiện làm việc đảm bảo chịu uốn < Kn*nc*M = 2.1625 + ξ = 1− 1− 2* A K n * nc * M Fa = ma * Ra * γ * ho + Chọn = m Tm Fa = = 3.20 cm cm2 % 2.29 0.09 12 F a 25 (PL9-2) Fa 5.65 cm Đặt cốt kép x⎞ ⎛ K n * nc * M − mb * Rn * b * x * ⎜ ho − ⎟ 2⎠ ⎝ Fa' = = ma * Ran *(ho − a ') 3.14 Đặt cốt thép đơn (PL9-1) mh*mb*Rk*WT = mb * Rn * b * x + ma * Ran * F 'a ma * Ra -27.94 cm chọn 0.00 cm (PL9-3) = m Vùng kéo (PL9-4) 3.61 0.14 cm % 3.61 a cm 50 Fa 3.39 cm a 25 Fa 5.65 cm Khoảng hở t0 21.3 cm Chiều dày lớp bảo vệ v1 4.4 cm Fa 1.41 cm Thép chịu lực L F Fa + Fa' = 12 L F 12 Vùng nén 2 2 Thép cấu tạo F a 25 ( Lực dọc : Kéo lệch tâm lớn ) Cấu kiện chịu đồng thời lực kéo N momen uốn M (PL9-5) eo = M/N = 274.60 9.2.2 CK chịu kéo + Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt đến vị trí đặt cốt thép : 0.5*h - a = eo > 0.5*h - a Kéo lệch tâm lớn + 12.5 cm (PL9-6) Kiểm tra sơ Đk chịu kéo tâm Giá trị Fa theo CK cốt đơn chịu uốn đảm bảo lực kéo < ma*Ra*Fat = 8.790496 Kn*nc*N = 0.7875 + cm T Đặt thép dọc không đối xứng x⎞ ⎛ K n * nc * N * e − mb * Rn * b * x * ⎜ ho − ⎟ 2⎠ ⎝ = Fa' = ma * Ra * Z a Fa Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 1.00 cm 2.39 cm (PL9-7) Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 20 Luận văn thạc sĩ Phụ lục Đặt thép dọc đối xứng Chọn thép dọc đối xứng Thép chịu lực T khảo F 12 a 25 Fa 5.65 cm L T+D F 12 a 25 Fa 5.65 cm Khoảng hở t0 21.3 cm Chiều dày lớp bảo vệ v1 4.4 cm Fa 1.41 cm L T+D : Fa' = 2.36 cm 0.19 % + + Fa = m 2 Thép cấu tạo F a 25 9.2.3 CK chịu lực cắt + Cường độ BT đủ khả chịu lực cắt, không cần đặt thép đai, xiên Kn*nc*Q = 0.975 < mb3*Qb = 2.46 + ĐK đàn hồi, làm việc theo không gian : Đảm bảo + Kiểm định cốt thép ngang : ĐK ứng suất nén : T (PL9-8) 0.25*mb3*Rn*b*h0 = 68.75 T Đảm bảo đk ƯS nén 9.2.4 Độ bền mỏi + Mặt cắt M σ b max = max * x = 269.60 J td < JTD = 26135.84 m Ứng suất bê tông chịu nén đảm bảo độ bền mỏi σ a max = T/m (PL9-9) Momen quán tính mặt cắt TD mb*Rn = 715.00 na * M max * ( h0 − x ) = J td 22344.67 ma*Ra = 33354.00 T/m2 < (PL9-10) Ứng suất cốt thép chịu kéo đảm bảo độ bền mỏi 9.3 Kiểm tra nứt trường hợp chịu kéo sau đặt thép * Trường hợp CK chịu kéo lệch tâm lớn + Diện tích mặt cắt tương đương quy đổi sau đặt thép b*h+na*(Fa+Fa') Ftd = = 3506.9 cm2 (PL9-11) + Tổng lượng thép sử dụng Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Fa+Fa' = 5.9675 cm2 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 21 Luận văn thạc sĩ + Phụ lục + Modun chống uốn mặt cắt tương đương sau đặt thép Wtd = 20469 cm3 Hệ số ảnh hưởng biến dạng dẻo bê tông b = 1.75 mh = Hệ số chiều cao mặt cắt + Hệ số tổ hợp tải trọng nc = + Ứng suất trước đặt thép sk = 0.138 T/cm2 + Ứng suất tương đương sau đặt thép ⎛ M N ⎞ + nc * σ k = nc * ⎜ ⎟ ⎝ mh * β * Wtd Ftd ⎠ = 0.005 T/cm2 + + Cường độ chịu kéo dọc trục tiêu chuẩn Bêtông TTGH II RkTC + (PL9-12) = 0.013 T/cm2 Điều kiện khơng hình thành vết nứt ⎛ M N ⎞ tc + nc * σ k = nc * ⎜ ⎟ ≤ Rk ⎝ mh * β * Wtd Ftd ⎠ (PL9-13) Kết luận : Đảm bảo chịu kéo lệch tâm, khơng hình thành vết nứt Phụ lục 10 Số liệu tính tốn Giải pháp kết cấu bảo vệ bờ sơng Hồng 10.1 Số liệu đất đóng cọc 10.1.1 Lớp đất đắp g1 + + + + + + + + Dung trọng tự nhiên Dung trọng đất trạng thái bão hịa Góc nội ma sát Lực dính Hệ số Poisson Hệ số thấm ngang Hệ số thấm đứng Hệ số thấm Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 gTN gBH f C n kx ky 1.68 1.83 16 1.2 0.3 0.7 0.5 T/m3 T/m3 độ T/m2 K 6.68E-03 cm/s Chuyên ngành Xây dựng Công trình thủy 22 Luận văn thạc sĩ 10.1.2 Phụ lục Lớp đất g2 + + + + + + Dung trọng tự nhiên Dung trọng đất trạng thái bão hịa Góc nội ma sát Lực dính Hệ số Poisson Hệ số thấm 10.1.3 Lớp đất g3 g4 = + Dung trọng tự nhiên + Dung trọng đất trạng thái bão hịa + Góc nội ma sát + Lực dính + Hệ số Poisson + Hệ số thấm gTN 1.6 gBH 1.78 f 11 C 1.5 n 0.31 K 6.50E-03 gTN 1.3 gBH 1.65 f 12 C 0.65 n 0.33 K 5.00E-03 T/m3 T/m độ T/m2 cm/s T/m T/m3 độ T/m cm/s 10.2 Số liệu VĐKT + + + + + 21.00 kN/m2 15.00 % 0.10 mm 5.00E-03 cm/s 2500 N Cường độ chịu kéo Độ dãn dài Kích thước lỗ O95 Lưu lượng thấm Sức kháng thủng CBR Phụ lục 11 Chiều sâu xói tới hạn chân cơng trình Chiều sâu xói tới hạn chân cơng trình xác định qua biểu thức S max 22.72 * d w = + 0.25 H0 L0 = 4.2926 (PL11-1) + Chiều cao sóng có nghĩa H0 = 0.18 m + Chiều dài sóng nước sâu L0 = m + Chiều sâu nước chân cơng trình dw = 1.6 m + Độ sâu xói tới hạn chân cơng trình Smax = 0.75 m Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 23 Luận văn thạc sĩ Phụ lục Phụ lục 12 Biểu đồ momen cọc ván BTDUL theo PP truyền thống BĐ nội lực sở bảng lực tác dụng lớp đất mục 4.3.1 Hình PL12- : Biểu đồ nội lực BIỂU ĐỒ LỰC NGANG -8.7 -10.1 -15 + + -10 -5 1.2 b 1.8 c 3.0 2.1 Rvbd a c d e e f f Q (Tấn) -10 -5 Rvbd 0.0 10 P b d M BIỂU ĐỒ MOMEN a H (m) H (m) -2.9 -3.6 10 1.3 4.0 5.3 7.4 10.5 6.9 1.0 0.0 M (Tm) Độ sâu điểm có lực cắt cân triệt tiêu : Momen tác dụng đạt giá trị lớn : Momen tác dụng lớn theo PPPTHH Momen chống uốn max theo NSX : Kết luận : Cọc đảm bảo an toàn chịu lực 10 15 4.26 10.51 10.95 21.38 m Tm Tm Tm Phụ lục 13 Phổ phản ứng động đất khu vực quận Hoàn kiếm PP chi tiết, ưu điểm cần thiết nêu mục 2.7 chương Trên sở đồ gia tốc chu kỳ lặp 500 năm Viện Vật lý Địa cầu - VKHCN Việt nam lập, theo QĐ BXD 439/BXD CS 1997 + + + gI Hệ số tầm quan trọng : Cơng trình thường xun đơng người có hệ số sử dụng cao Loại kết cấu : Hệ hỗn hợp Cấp dẻo q0 Hệ số ứng xử Loại đất : D Đất trạng thái xốp đến chặt vừa S TB(s) TC(s) TD(s) Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 = 1.25 Bình thường = 3.6 = = = = 1.35 1.35 1.35 1.35 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 24 Luận văn thạc sĩ + Phụ lục kW Hệ số dạng phá hoại = Không cho phép gián đoạn trình xảy động đất Hình PL13- : Phổ thiết kế khu vực Quận Hoàn kiếm PHỔ THIẾT KẾ THEO PHƯƠNG NGANG 1.2 1.025 Sd(T) PTK phương ngang 0.820 0.8 0.6 0.547 0.410 0.4 0.219 0.263 0.2 0.219 0.219 0.219 0.219 0.219 0.219 0 10 12 T (s) PHỔ THIẾT KẾ THEO PHƯƠNG ĐỨNG 3.5 2.953 PTK phương đứng Sve(T) 2.5 2.215 1.5 0.984 1.107 0.738 0.554 0.5 0.443 0 0.5 1.5 0.443 0.443 2.5 3.5 4.5 T (s) Phụ lục 14 Áp lực tính tốn Tường (*) Tổ hợp tải trọng tác động thi công + Tổng Tải trọng thẳng đứng SP + : 3.58 Tấn Gt h( 2+4-8b-13+14b+16-22+23+25 ) Tổng Momen chống lật điểm A SMA-CL : Tấn Gt h( 5+6+9+10c+11-18 ) Tổng lực gây trượt theo phương ngang SN + : 7.47 10.61 Tm Gt h( 5+6+8+9+10c+11+22 ) Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 25 Luận văn thạc sĩ + Phụ lục Tổng Momen gây lật điểm A SMA-GL : 4.86 Tm Gt h( 2+4+13+14b+16+18+21+23 ) (*) TH TT tác động mực nước rút nhanh + cố + động đất + Tổng Tải trọng thẳng đứng SP + : 4.23 Tấn Gt h( 2b+4b-8b-13+14+16b-19-22b+23b+25 )+SNDD Tổng Momen chống lật điểm A SMA-GL : + Tấn Gt h( 5b+6b+9+10b+11b-18-21b ) Tổng lực gây trượt theo phương ngang SN + : 7.55 11.65 Tm 4.83 Tm Gt h( 8b+9+10b+11b+19+22b ) Tổng Momen gây lật điểm A SMA-GL : Gt h( 2b+4b+13+14+18+21+23b )+SNDD Phụ lục 15 Điều kiện tính tốn ổn định Tường (*) Đất dạng sét dẻo - dẻo cứng - dẻo mềm Chỉ cần xét SĐ trượt phẳng đạt số MH, ĐKCĐ chống cắt TĐ cố kết 15.1 Điều kiện số mô hình hóa Nσ = (*) Trường hợp : thi công σ max < Nσlim B *γ I (PL15-1) P 6e σ max, = ∑ *(1 ± o ) F B + Ứng suất đáy móng lớn + Bề rộng móng (PL15-2) smax = 6.201 T/m2 B = 2.9 m + Trọng lượng riêng đất trạng thái bất lợi có nước ngầm gI = + Chỉ số mơ hình Ns = 2.138 Trường hợp : Nước rút nhanh + cố + động đất smax = + Ứng suất đáy móng lớn Ns + Chỉ số mơ hình = 5.545 T/m3 N < 3, đảm bảo số mơ hình với đất (*) Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 T/m2 1.912 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy 26 Luận văn thạc sĩ Phụ lục N < 3, đảm bảo số mơ hình với đất 15.2 Điều kiện cường độ chống cắt tg Ψ I = tgϕ I + + Góc ma sát đất : + Lực dính đơn vị đất (*) Trường hợp : thi công + + CI ≥ 0.45 σ TB (PL15-3) fI CI = 11 = 1.5 Ứng suất đáy móng trung bình sTB = 2.560 Hệ số kháng trượt : tgYI = 0.780 Trường hợp : Nước rút nhanh + cố + động đất sTB Ứng suất đáy móng trung bình = tgYI Hệ số kháng trượt : = 2.603 độ T/m2 Đảm bảo cường độ chống cắt (*) + + T/m2 1.912 Đảm bảo cường độ chống cắt 15.3 Điều kiện tốc độ cố kết CV0 = K th (1 + ε ) * t0 ≥4 a * γ n * h02 + Hệ số thấm đất : + Hệ số rỗng đất trạng thái tự nhiên : (PL15-4) Kth = 6.7E-03 cm/s e t0 = = 0.85 2E+07 s = = T/m3 = 100 cm = 25.626 + Thời gian thi cơng cơng trình : + Hệ số nén đất : + Trọng lượng riêng nước : + Chiều dày tính tốn lớp cố kết : a gn h0 + Hệ số mức độ cố kết : CV0 Đảm bảo tốc độ cố kết (*) Trường hợp : thi công Xét trường hợp trượt phẳng đủ đảm bảo ổn định (*) Trường hợp : Nước rút nhanh + cố + động đất Xét trường hợp trượt phẳng đủ đảm bảo ổn định Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Cơng trình thủy 27 Luận văn thạc sĩ Phụ lục Phụ lục 16 Số liệu phần mái nghiêng cos +3.5 lực căng neo * Hệ số Bowles Hệ số đặc trưng quan trọng phản ánh sức chịu tải biến dạng k s = As + Bs * Z * n = 1390.82 T/m2 (PL16-1) Trong : + Hệ số phụ thuộc độ sâu móng (PL16-2) 932.184 = 1.65 Lực dính Chiều cao móng Hệ số Sc = S g = Hệ số chuyển đổi đơn vị (hệ SI) = 40 Các hệ số theo biểu đồ Terzaghi C Ng = 1.1 Nc = 12.5 Nq = 3.5 gTB đất = 1.68 Bs = C * ( γ * N q ) = Z = n = 235.2 Dung trọng đất Hệ số phụ thuộc độ sâu (PL16-3) + Độ sâu đáy móng + Hệ số điều chỉnh số liệu hạn chế c = + As = C * ( c * N c * S c + 0.5* γ * B * N γ * Sγ ) 1.95 T/m2 T/m m Hình PL16- : Hệ số ổn định phần mái nghiêng cos +3.5 Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Công trình thủy 28 Luận văn thạc sĩ Phụ lục * Chiều dày bê tông Chiều dày tối thiểu bê tông cần đảm bảo : ⎛ γ d b = 0.108*η * hs * ⎜ ⎝ γb −γ ⎞ L ⎟* ⎠ m*B = 5.75 cm 2.4 Tấn/m3 Tấn/m3 + Trọng lượng riêng bê tông gb = + Trọng lượng riêng nước g = + Hệ số mái dốc m = + Chiều rộng bê tông B = 1.5 m + Chiều dài BT L = 1.5 m + Hệ số ổn định cho phép h = 1.5 Chọn chiều dày theo cấu tạo = 12 cm, đảm bảo an toàn Hình PL16- : Độ lún riêng phần mái nghiêng cos +3.5 Độ lún tổng Section A-A* : 311.9*10-6 m Hình PL 16- : Lực căng neo Lực căng neo : 3.24 Tấn Lực căng neo : 3.08 Tấn + Khả neo giữ neo (mục 4.5.3) Tf1 = 6.1 Tấn + Khả neo giữ neo (mục 4.5.3) Tf2 = 5.95 Tấn Kết luận : Neo gia cố đảm bảo an toàn Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chun ngành Xây dựng Cơng trình thủy Luận văn thạc sĩ TLTK TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt Bộ NN&PTNT, Viện khoa học Thủy lợi, Bộ sách Sổ tay Kỹ thuật Thủy lợi, Nhà xuất Nông nghiệp Cao Văn Chí - Trịnh Văn Cương (2003), Cơ học đất, Trường ĐH Thủy lợi, Nhà xuất xây dựng, Hà nội Bùi Văn Chúng (2002), Sap2000 Ứng dụng TKCT, ĐHBK TpHCM Lê Xuân Mai - Đỗ Hữu Đạo (2008), Cơ học đất, Nhà xuất xây dựng, Hà nội Biện Công Minh - Nguyễn Xuân Sơn (2000), Cơ sở toán học đồ họa máy tính Phan Trường Sơn (2009), Neo đất, ĐHBK TpHCM Chu Quốc Thắng (1987), Phương pháp phần tử hữu hạn, Nhà xuất khoa học kỹ thuật Sap2000, Hướng dẫn sử dụng, ĐHBK TpHCM (2008) Trường ĐH Thủy lợi, Giáo trình thủy cơng, Tập 1-2, Nhà xuất xây dựng 10 Thông số kỹ thuật sản phẩm cọc ván BTDUL công ty 620 Châu Thới 11 HDTL.C4.76 Hướng dẫn thiết kế tường chắn cơng trình thủy lợi (2003),Vụ khoa học công nghệ, Hà nội 12 TCVN 4253 - 86, Nền cơng trình thủy cơng 13 14TCN 56-88, Thiết kế đập bê tông bê tông cốt thép 14 BSI 8081-1989, Neo đất, Tiêu chuẩn Anh, Nhà xuất xây dựng 15 TCVN 4116 - 1995, Thiết kế bê tông bê tông cốt thép cơng trình thủy cơng 16 14TCN 84-91, Cơng trình bảo vệ bờ sông để chống lũ 17 TCVN 6025 -1995, 14 TCN 63-2003 Bê tông thủy công 18 TCVN 356-2005, Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Tiếng Anh 19 R.B.J Brinkgreve (1998), Plaxis Finite Element Code for Soil and Rock Analyses, Brookfield /Rotterdam 20 Whitlow (1995), Basic Soil Mechanics, MCGraw Hill Học viên : Nguyễn Văn Xuân Lớp : CH18C11 Chuyên ngành Xây dựng Công trình thủy ... dựng Công trình thủy 21 Luận văn thạc sĩ Chương II : Nghiên cứu Ứng suất Chương : NGHIÊN CỨU ỨNG SUẤT TRONG KẾT CẤU CƠNG TRÌNH BÊ TƠNG CỐT THÉP BẢO VỆ BỜ SÔNG 2.1 Khái quát chung Khái niệm ứng suất. .. phân loại hình thức cơng trình kè bảo vệ bờ sơng hình 1-3 Đối tượng đề tài tập trung vào kết cấu cơng trình bảo vệ bờ mái sông bê tông cốt thép Các ứng suất bên kết cấu trình bày chủ yếu chương... phương pháp Phần tử hữu hạn Đối tượng nghiên cứu dạng kết cấu bảo vệ bê tông mái sông, chia thành dạng : dầm, chữ nhật hệ khung mái 2.2 Phương pháp nghiên cứu tính tốn truyền thống Phương pháp tính