Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia của nhà máy đạm cà mau khi thay đổi nguồn khí nguyên liệu

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHÙNG THỊ CẨM VÂN ĐÁNH GIÁ VẬN HÀNH PHÂN XƯỞNG AMMONIA CỦA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU KHI THAY ĐỔI NGUỒN KHÍ NGUN LIỆU Chun ngành: Kỹ thuật hóa dầu Mã số: 605355 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 07/2012 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA – ĐHQG – HCM Cán hướng dẫn khoa học: TS Nguyễn Hữu Lương (VPI) TS Lê Mai Phương (VPI) Cán chấm nhận xét 1: GS.TSKH Lưu Cẩm Lộc Cán chấm nhận xét 2: TS Huỳnh Quyền Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM, ngày 27 tháng 07 năm 2012 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: GS.TSKH Phạm Quang Dự PGS.TS Nguyễn Vĩnh Khanh TS Huỳnh Quyền GS.TSKH Lưu Cẩm Lộc TS Nguyễn Hữu Lương Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá LV Trưởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn sửa chữa (nếu có) CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHÙNG THỊ CẨM VÂN MSHV: 10400166 Ngày, tháng, năm sinh: 08/11/1986 Nơi sinh: Quảng Nam Chuyên ngành: Kỹ thuật Hóa dầu Mã số: 605355 I TÊN ĐỀ TÀI: ĐÁNH GIÁ VẬN HÀNH PHÂN XƯỞNG AMMONIA CỦA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU KHI THAY ĐỔI NGUỒN KHÍ NGUYÊN LIỆU II NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG : Nhiệm vụ nội dung thực luận văn thạc sĩ bao gồm: Tìm hiểu tổng quan, đọc vẽ PFD, P&ID, Datasheet thiết bị phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau; Xây dựng mơ hình mô phân xưởng ammonia theo định hướng sử dụng để đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu, đánh giá kết mơ hình mơ phân xưởng ammonia xây dựng; Đánh giá thay đổi phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí đề xuất số giải pháp III NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 04/07/2011 IV NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 30/06/2012 V CÁN BỘ HƯỚNG DẪN TS Nguyễn Hữu Lương – Viện Dầu khí Việt Nam TS Lê Mai Phương – Viện Dầu khí Việt Nam Tp HCM, ngày 04 tháng 07 năm 2011 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN Nguyễn Hữu Lương CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO Lê Mai phương KHOA QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu LỜI CẢM ƠN Để hồn thành chương trình cao học “Kỹ thuật Hóa dầu” thực luận văn tốt nghiệp này, nhận hướng dẫn, giúp đỡ góp ý nhiệt tình Q Thầy Cơ Bộ mơn Kỹ Thuật Hóa dầu, Trường Đại học Bách Khoa , Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh Luận văn thực hướng dẫn tận tình TS Nguyễn Hữu Lương TS Lê Mai Phương –Viện Dầu khí Việt Nam Tơi xin gửi lời biết ơn sâu sắc đến TS Nguyễn Hữu Lương TS Lê Mai Phương dành nhiều thời gian, tâm huyết hướng dẫn giúp tơi hồn thành luận văn tốt nghiệp Đồng thời, xin cảm ơn chân thành Quý anh chị thuộc Dự án “Đánh giá ảnh hưởng đề xuất giải pháp thích hợp vận hành Nhà máy Đạm Cà Mau thành phần tính chất khí nguyên liệu thay đổi” thuộc Viện Dầu khí Việt Nam cung cấp số liệu thực tế số liệu thiết kế phân xưởng ammonia thông tin nguồn khí dự phịng cho Nhà máy Cà Mau giúp tơi hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù tơi có nhiều cố gắng hồn thiện luận văn tất nhiệt tình lực thân, nhiên tránh khỏi thiếu sót Rất mong nhận đóng góp quý báu Quý Thầy cô, anh chị bạn Chân thành cảm ơn HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang i Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Nhà máy Đạm Cà Mau thiết kế sở nguồn khí PM3-CAA Bên cạnh đó, Nhà máy xem xét đến nguồn khí thay từ Đường ống Đơng Tây Lơ B Thành phần tính chất hai nguồn nguyên liệu thay có điểm khác rõ rệt Thành phần methane từ Đường ống Đông Tây tăng 10 %mol thành phần khí CO2 từ Lơ B tăng 10% mol so với nguồn khí thiết kế PM3-CAA Tuy nhiên, ảnh hưởng thay đổi nguồn khí nguyên liệu chưa đánh giá xem xét tồn diện q trình thiết kế nhà máy Trong phạm vi luận văn thạc sĩ này, tác giả xây dựng thành cơng mơ hình mơ hồn chỉnh phân xưởng ammonia nhà máy Đạm Cà Mau đánh giá sơ ảnh hưởng đến phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí từ Đường ống Đông Tây Lô B ABSTRACT Ca Mau Fertilizer Plant is designed on the basis of the PM3-CAA natural gas feedstock.Besides, the spare gas feedstocks from East-West Pipeline and Plot B are also considered Compositions and properties of two spare feedtocks have significant differences The composition of methane from the East-West Pipeline is more than 10 %mol and composition of carbon dioxide from Plot B is more than 10 %mol as the PM3-CAA design feedstock However, the impacts of these differences haven’t evaluated and considered in the overall plant design Within the scope of this master thesis, the author has successfully built a complete simulation model of ammonia plant of Ca Mau Fertilizer Plant and evaluated the impacts of ammonia plant as feedtock change HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang ii Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí ngun liệu LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan luận văn cơng trình nghiên cứu thân, xuất phát từ nhu cầu thực tế Nhà máy Đạm Cà Mau để hình thành hướng nghiên cứu Nội dung luận văn thực sở nghiên cứu lý thuyết trình tổng hợp ammonia, số liệu thiết kế phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau, kiến thức thiết kế mô hướng dẫn khoa học TS Nguyễn Hữu Lương TS Lê Mai Phương (Viện Dầu khí Việt Nam) Các số liệu thiết kế, mơ hình mơ kết luận văn hoàn toàn trung thực thực tác giả Kết luận văn chưa cơng bố hình thức trước trình, bảo vệ cơng nhận “Hội đồng đánh giá luận văn tốt nghiệp Thạc sĩ Kỹ thuật Hóa dầu” Tp Hồ Chí Minh, ngày 11 tháng 07 năm 2012 Tác giả luận văn Phùng Thị Cẩm Vân HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang iii Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu MỤC LỤC MỤC LỤC…… DANH MỤC HÌNH VẼ DANH MỤC BẢNG LỜI NÓI ĐẦU… CHƯƠNG I TỔNG QUAN CÔNG NGHỆ TỔNG HỢP AMMONIA VÀ PHÂN XƯỞNG AMMONIA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU I.1 Công nghệ tổng hợp ammonia I.1.1 Giới thiệu chung I.1.2 Công nghệ tổng hợp ammonia I.1.2.1 Công nghệ Haldor Topsoe I.1.2.2 Công nghệ Kellogg Brown and Root 10 I.1.2.3 Công nghệ Krupp Uhde 13 I.2 Nhà máy Đạm Cà Mau 14 I.2.1 Giới thiệu chung 14 I.2.2 Nguyên liệu 15 I.2.3 Sản phẩm 15 I.2.4 Các phân xưởng Nhà máy Đạm Cà Mau 16 I.3 Phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 16 I.3.1 Công nghệ tổng hợp ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 16 I.3.2 Các q trình phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 17 I.3.2.1 Quá trình khử lưu huỳnh HDS 17 I.3.2.2 Quá trình reforming nước 19 I.3.2.3 Quá trình chuyển hóa CO 21 I.3.2.4 Quá trình tách CO2 dung dịch MDEA 23 I.3.2.5 Q trình methane hóa nén khí tổng hợp 24 I.3.2.6 Quá trình tổng hợp NH3 25 I.3.2.7 Chu trình làm lạnh 28 I.3.2.8 Quá trình thu hồi ammonia hydrogen 28 CHƯƠNG II II.1 TỔNG QUAN VỀ PHẦN MỀM PRO/II 29 Tổng quan phần mềm mô 29 HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu II.2 Tổng quan phần mềm mô PRO/II 29 II.2.1 Đặc điểm phạm vi áp dụng 29 II.2.2 Các cụm thiết bị PRO/II 31 II.2.3 Thao tác sử dụng 31 CHƯƠNG III PHƯƠNG PHÁP XÂY DỰNG MƠ HÌNH MƠ PHỎNG PHÂN XƯỞNG AMMONIA CỦA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU 33 III.1 Mục đích mơ hình mơ 33 III.2 Những giả định mô hình mơ 33 III.3 Các cơng cụ sử dụng mơ hình mơ 33 III.4 Phương pháp xây dựng mơ hình mơ 34 III.4.1 Thiết lập hệ đơn vị đo 35 III.4.2 Thiết lập hệ cấu tử 36 III.4.3 Thiết lập hệ nhiệt động 37 III.4.4 Nhập số liệu ban đầu 40 III.4.5 Đánh giá, so sánh kết mô 41 CHƯƠNG IV MƠ PHỎNG HỒN CHỈNH PHÂN XƯỞNG AMMONIA CỦA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU 42 IV.1 Mơ q trình khử lưu huỳnh reforming 42 IV.2 Mơ q trình chuyển hóa CO 44 IV.3 Mô trình tách CO2 dung dịch MDEA 45 IV.4 Mơ q trình methane hóa nén khí tổng hợp 46 IV.5 Mơ trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm 47 IV.6 Mơ hồn chỉnh tồn phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 48 CHƯƠNG V ĐÁNH GIÁ, SO SÁNH KẾT QUẢ MÔ PHỎNG BẰNG PHẦN MỀM VỚI SỐ LIỆU THIẾT KẾ PHÂN XƯỞNG AMMONIA CỦA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU 50 V.1 Quá trình khử lưu huỳnh reforming 50 V.2 Q trình chuyển hóa CO 51 V.3 Quá trình tách CO2 dung dịch MDEA 52 V.4 Q trình methane hóa nén khí tổng hợp 53 V.5 Quá trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm 54 V.6 Công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt 55 HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu V.7 Kết ý nghĩa mơ hình mơ hồn chỉnh phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 57 CHƯƠNG VI ĐÁNH GIÁ VẬN HÀNH CỦA PHÂN XƯỞNG AMMONIA KHI THAY ĐỔI NGUỒN KHÍ NGUYÊN LIỆU 58 VI.1 Khảo sát tỷ lệ H2O/C nguồn khí nguyên liệu 58 VI.2 Những giả định thay đổi nguồn khí nguyên liệu 59 VI.3 Đánh giá thay đổi phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây 60 VI.3.1 Quá trình reforming 60 VI.3.2 Quá trình chuyển hóa CO 61 VI.3.3 Quá trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm 62 VI.3.4 Công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt 63 VI.3.5 Nhận xét chung 65 VI.4 Đánh giá thay đổi phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí Lơ B 65 VI.4.1 Quá trình reforming 65 VI.4.1.1 Quá trình reforming sơ cấp 66 VI.4.1.2 Quá trình reforming thứ cấp 66 VI.4.2 Quá trình chuyển hóa CO 68 VI.4.3 Quá trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm 69 VI.4.4 Công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt 70 VI.4.5 Nhận xét chung 72 CHƯƠNG VII KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 73 VII.1 Kết luận 73 VII.2 Kiến nghị 73 TÀI LIỆU THAM KHẢO 75 PHỤ LỤC……… 76 HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí ngun liệu DANH MỤC HÌNH VẼ Hình I-2: Cơng nghệ KAAP Plus Kellogg Brown & Root 11 Hình I-3: Cơng nghệ KBR Purifier Kellogg Brown & Root 12 Hình I-4: Cơng nghệ Krupp Uhde 13 Hình I-5 Mơ hình Nhà máy Đạm Cà Mau 14 Hình I-7: Sơ đồ cơng nghệ q trình khử lưu huỳnh 18 Hình I-8: Sơ đồ cơng nghệ trình reforming 20 Hình I-9: Sơ đồ cơng nghệ tổng qt q trình chuyển hóa CO 22 Hình I-10: Sơ đồ cơng nghệ tổng qt q trình tách CO2 dung dịch MDEA 23 Hình I-11: Sơ đồ cơng nghệ tổng qt q trình methane hóa 24 Hình II-1: Giao diện phần mềm mô PRO/II 30 Hình III-1: Phương pháp xây dựng mơ hình mô phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 35 Hình III-2: Thiết lập hệ đơn vị đo cho mơ hình mơ 36 Hình III-3: Thiết lập hệ cấu tử cho mơ hình mơ 36 Hình III-4: Sơ đồ lựa chọn hệ nhiệt động cho mơ hình mơ 37 Hình III-5: Thiết lập hệ nhiệt động SRK (mặc định) cho mô hình mơ 38 Hình IV-3: Mơ hình mơ trình khử lưu huỳnh reforming 44 Hình IV-4: Mơ hình mơ q trình chuyển hóa CO 45 Hình IV-5: Mơ hình mơ q trình tách CO2 dung dịch MDEA 46 Hình IV-6: Mơ hình mơ q trình methane hóa nén khí tổng hợp 47 Hình IV-7: Mơ hình mơ q trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm 48 Hình IV-8: Mơ hình mơ hoàn chỉnh phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 49 HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Đường ống Đông Tây không thay đổi nhiều so với số liệu thiết kế cho nguồn khí PM3-CAA VI.3.3 Quá trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm Sự thay đổi thành phần tính chất dòng 2445 dòng 2460 vào khỏi thiết bị tổng hợp ammonia R501 thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây thể bảng theo sau Bảng VI-5: Sự thay đổi dòng 2445 dòng 2460 vòng tổng hợp ammonia thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây Dịng cơng Stt nghệ Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon Methane H2 N2 NH3 2445 Đơn vị o C Barg Kmol/hr 2460 PM3CAA Đông Tây PM3CAA Đông Tây Hơi 258,31 137,30 30.364 615 1.802 19.998 6.653 1.297 Hơi 258,19 137,30 30.624 609 1.908 20.675 6.130 1.302 Hơi 441,68 134,40 27.046 615 1.801 15.025 4.995 4.611 Hơi 440,97 134,40 27.293 610 1.907 15.660 4.474 4.642 Nhận xét: Khi thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây, thành phần tính chất dịng 2445 vào thiết bị tổng hợp ammonia dòng 2460 khỏi thiết bị tổng hợp ammonia gần không thay đổi nhiều Tỷ lệ H2/N2 vào thiết bị tổng hợp ammonia đảm bảo tỷ lệ 3/1, đáp ứng yêu cầu thiết bị tổng hợp ammonia Đồng thời, hiệu suất chuyển hóa phản ứng tổng hợp ammonia 25%, phù hợp với số liệu thiết kế cho nguồn khí thiết kế PM3-CAA Sự thay đổi thành phần tính chất dịng sản phẩm ammonia sau q trình tách thu sản phẩm 2600 dịng khí xả purge gas 2505 thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây thể bảng theo sau HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 62 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí ngun liệu Bảng VI-6: Sự thay đổi dịng 2600 dịng 2505 thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây Dịng cơng Stt nghệ Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon Methane H2 N2 NH3 2600 Đơn vị 2505 PM3-CAA Đông Tây PM3-CAA Đông Tây Lỏng -5,00 129,57 3.292 10 3.271 o C Barg Kmol/hr Lỏng -5,00 129,57 3.315 10 3.294 Hơi -5,00 130,50 1.025 27 78 657 218 44 Hơi -5,00 130,50 1.084 28 87 717 205 46 Nhận xét: Như vậy, thành phần tính chất dịng sản phẩm ammonia sau q trình tách thu sản phẩm 2600 dịng khí xả purge gas 2505 khơng thay đổi nhiều, lưu lượng dịng ammonia đến phân xưởng tổng hợp urea đạt 3.294 kmol/hr, đảm bảo theo số liệu thiết kế VI.3.4 Công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt Công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt tính tốn theo công thức theo sau: = - Q: Công suất nhiệt trao đổi, MW - m: Khối lượng dòng lưu thể, kg Cp: Nhiệt dung riêng, MW/kg.oC Tin/out: Nhiệt độ lưu thể vào/ra, oC Khi thay đổi nguồn khí nguyên liệu, lưu lượng thể tích khơng thay đổi, thành phần mol cấu tử thay đổi, nên khối lượng nhiệt dung riêng dịng cơng nghệ thay đổi Đồng thời, thiết bị trao đổi nhiệt mơ hình mơ thiết lập dựa vào nhiệt độ đầu dòng lưu thể nóng/lạnh nên hai thơng số khối lượng nhiệt dung riêng dịng cơng nghệ thay đổi làm thay đổi giá trị công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 63 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Sự thay đổi công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí Đường ống Đông Tây thể bảng theo sau Bảng VI-7: Sự thay đổi công suất nhiệt thiết bị TĐN thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây Stt 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Thiết bị TĐN E201 E202-1 E203-1 E203-2 E204-1 E202-2 E204-2 E205 E204-3 E217 E208 E209 E210 E211 E212 E213 E302 E305 E311 E312 E501 E502 E503 E504 E505 E506 E507 E508 E509 E514 Tên thiết bị TĐN Feed and Fuel Preheater Waste Heat Boiler No Steam SuperHeater Waste Heat Boiler No Methanator Trim Heater BFW Preheater No.1 BFW Preheater No.2 Stripper Reboiler DMW Preheater No Gas-Gas Exchanger Final Cooler Loop Waste Heat Boiler Loop BFW Preheater Hot Heat Exchanger Water Cooler 1St Cold Exchanger 1St Ammonia Chiller 2Nd Cold Exchanger 2Nd Ammonia Chiller Make-Up Gas Chiller Purge Gas Chiller HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Công suất nhiệt, MW PM3-CAA Đông Tây 17,36 17,21 4,71 3,08 23,64 23,64 17,90 17,90 1,52 1,48 3,08 3,08 3,68 3,55 11,38 11,38 1,75 1,68 0,53 1,08 62,23 62,56 7,89 6,64 10,53 10,59 0,00 0,00 15,19 14,76 10,00 9,81 21,68 21,68 18,09 18,07 15,05 15,25 2,41 2,42 26,67 26,83 14,47 14,61 55,71 56,21 6,03 6,07 4,93 4,94 9,94 10,02 5,92 5,96 8,64 8,70 1,41 1,43 0,36 0,38 Trang 64 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Nhận xét: Khi thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây, nhận thấy phần lớn thiết bị trao đổi nhiệt phân xưởng ammonia hoạt động ổn định, giá trị công suất nhiệt nằm khoảng giới hạn thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt Giá trị công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt dao động nhẹ so số liệu thiết kế cho nguồn khí PM3-CAA Sự dao động nhẹ giá trị cơng suất nhiệt lưu lượng dịng nguyên liệu không thay đổi, nhiệt độ thay đổi thành phần mol thay đổi dẫn đến thay đổi giá trị nhiệt dung riêng dòng lưu thể, khối lượng dòng lưu thể Nhưng thiết bị trao đổi nhiệt E217, nhận thấy tăng nhanh giá trị công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt này, tăng lên 1,08 MW so với số liệu thiết kế 0,51 MW Nguyên nhân nhiệt độ nguồn khí đầu vào 15oC thấp nhiều so với nhiệt độ đầu vào nguồn khí thiết kế 28oC Điều giải biện pháp lắp đặt thêm thiết bị trao đổi nhiệt bổ sung để nâng nhiệt độ dịng khí ngun liệu từ 15oC lên 28oC, phù hợp với nhiệt độ đầu vào thiết bị E217 cân đối tận dụng công suất nhiệt dư thiết bị trao đổi nhiệt khác cụm gia nhiệt dòng nguyên liệu đầu vào VI.3.5 Nhận xét chung Qua khảo sát sơ thay đổi số q trình phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau q trình reforming, q trình chuyển hóa CO, vịng tổng hợp ammonia, nhận thấy thay đổi nguồn khí thiết kế PM3-CAA nguồn khí Đường ống Đơng Tây, thành phần tính chất dịng cơng nghệ khơng thay đổi nhiều Ngun nhân thành phần nguồn khí Đường ống Đơng Tây có tỷ lệ H2O /C đảm bảo theo số liệu thiết kế 3/1, thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming sơ cấp H201 thiết bị reforming thứ cấp R203 khơng thay đổi nhiều so với nguồn khí thiết kế PM3-CAA Do dịng khí sản phẩm khỏi q trình reforming khơng thay đổi nhiều, nên khơng ảnh hưởng nhiều đến trình sau trình chuyển hóa CO, q trình tách CO2, q trình methane hóa vòng tổng hợp ammonia Đồng thời, thay đổi nguồn khí Đường ống Đơng Tây vào mơ hình mơ phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau, thiết bị trao đổi nhiệt phân xưởng ammonia hoạt động ổn định trừ thiết bị trao đổi nhiệt E217 nhiệt độ dịng khí ngun liệu đầu vào giảm VI.4 Đánh giá thay đổi phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí Lơ B VI.4.1 Q trình reforming Đối với nguồn khí Lơ B, tỷ lệ H2O/C 3,8/1 cao tỷ lệ H2O/C thiết kế cho thiết bị reforming sơ cấp H201 Do vậy, trường hợp thay đổi nguồn HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 65 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí ngun liệu khí Lơ B, cần phải điều chỉnh giảm lượng nước cấp vào thiết bị reforming sơ cấp để đảm bảo tỷ lệ H2O/C theo tỷ lệ thiết kế 3/1 VI.4.1.1 Quá trình reforming sơ cấp Sau điều chỉnh lượng nước cấp vào thiết bị reforming sơ cấp xuống 73.188 kg/hr nhằm đảm bảo tỷ lệ H2O/C 3/1 Khi thay đổi nguồn khí thiết kế PM3-CAA nguồn khí Lơ B, giá trị nhiệt lượng cần thiết cấp vào thiết bị reforming sơ cấp H201 giảm đáng kể 55,49 MW Điều lượng hydrocarbon nguyên liệu thấp lượng CO2 tăng lên đáng kể nguồn khí Lơ B Sự thay đổi thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming sơ cấp H201 thay đổi nguồn khí Lơ B thể bảng theo sau Bảng VI-8: Sự thay đổi dòng 2075 khỏi H201 thay đổi nguồn khí Lơ B Stt Dịng cơng nghệ Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon Methane CO CO2 H2 H2O Đơn vị o C Barg Kmol/hr 2075 PM3-CAA Hơi 783,00 31,10 8.692 714 483 621 3.199 3.629 Lô B Hơi 783,00 31,10 6.056 674 453 508 2.189 2.166 Nhận xét: Thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming sơ cấp thay đổi nhiều thay đổi nguồn khí Lơ B Lưu lượng dịng 2075 giảm nhiều, tương ứng 6.056 kmol/hr so sánh với số liệu thiết kế cho nguồn khí PM3CAA 8.692 kmol/hr Nguyên nhân hàm lượng hydrocarbon nguồn khí Lơ B giảm, điều chỉnh H2O giảm theo hàm lượng hydrocarbon nguồn khí ngun liệu VI.4.1.2 Q trình reforming thứ cấp Sau điều chỉnh giảm lượng nước cấp vào thiết bị reforming sơ cấp H201, nhiệt độ dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp tăng lên 1.013oC so với 953oC theo số liệu thiết kế, đồng thời tỷ lệ H2/N2 dòng nguyên liệu vào thiết bị tổng hợp ammonia thấp tỷ lệ thiết kế 3/1 Nguyên HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 66 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí ngun liệu nhân lượng khơng khí cấp vào thiết bị reforming thứ cấp R203 cao dẫn đến lượng methane bị đốt cháy nhiều, nhiệt độ reforming thứ cấp tăng cao Đồng thời lượng không khí cấp vào cao, dẫn đến lượng N2 vòng tổng hợp ammonia cao, giảm tỷ lệ H2/N2 Do cần điều chỉnh lượng giảm lượng khơng khí cấp vào thiết bị reforming thứ cấp để đảm bảo tỷ lệ H2/N2 vòng tổng hợp ammonia khoảng 3/1 Khảo sát thay đổi tỷ lệ H2/N2 nhiệt độ dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp theo lưu lượng khơng khí cấp vào thiết bị reforming thứ cấp chi tiết bảng theo sau: Bảng VI-9: Khảo sát tỷ lệ H2/N2 nhiệt độ dòng 2105 khỏi R203 thay đổi nguồn khí Lơ B Stt Lưu lượng khơng khí, m3/hr 53.754 51.000 48.000 44.000 41.754 40.754 Tỷ lệ H2/N2 2,1/1 2,2/1 2,3/1 2,5/1 2,6/1 2,7/1 Nhiệt độ dòng 2105, o C 1.013 990 966 940 926 921 Qua khảo sát thay đổi tỷ lệ H2/N2, lượng khơng khí cấp vào thiết bị reforming thứ cấp R203 40.754 m3/hr so với số liệu thiết kế cho nguồn khí PM3-CAA 53.754 m3/hr Sau điều chỉnh lượng nước cấp vào thiết bị reforming sơ cấp H201 điều chỉnh lượng khơng khí vào thiết bị reforming thứ cấp R203 để đảm bảo tỷ lệ H2O/C H2/N2 theo số liệu thiết kế yêu cầu Sự thay đổi thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp thể bảng theo sau Bảng VI-10: Sự thay đổi dòng 2105 khỏi R203 thay đổi nguồn khí Lơ B Stt Dịng cơng nghệ Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon Methane HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Đơn vị o C Barg Kmol/hr 2105 PM3-CAA Hơi 957,68 30,60 11.926 23 46 Lô B Hơi 921,41 30,60 8.626 17 109 Trang 67 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Stt Dịng cơng nghệ 2105 Đơn vị PM3-CAA 1.097 675 4.256 1.903 3.925 CO CO2 H2 N2 H2O Lô B 987 539 3.158 1.474 2.342 Nhận xét: Thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp R203 thay đổi nhiều thay đổi nguồn khí Lơ B Ngun nhân nguồn khí Lơ B có thành phần cấu tử sai lệch nhiều so với nguồn khí thiết kế PM3CAA, thành phần hydrocarbon giảm thành phần CO2 tăng mạnh Chính nguyên nhân làm cho tỷ số H2O/C H2/N2 không đảm bảo theo số liệu thiết kế yêu cầu 3/1 Do vậy, cần điều chỉnh giảm lượng nước lượng khơng khí vào thiết bị reforming Điều dẫn đến giảm thành phần dịng khí sản phẩm 2105 Đồng thời lượng khơng khí cấp vào thiết bị reforming giảm, lượng methane đốt cháy giảm, làm giảm nhiệt độ dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp xuống 921oC so với trường hợp nguồn khí PM3-CAA 953oC Chính thay đổi nhiều thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết reforming thứ cấp R203 ảnh hưởng nhiều đến trình sau, q trình chuyển hóa CO, q trình methane hóa vịng tổng hợp ammonia phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau Đồng thời thay đổi ảnh hưởng đến sản lượng sản phẩm NH3 CO2 đến phân xưởng urea VI.4.2 Quá trình chuyển hóa CO Sự thay đổi thành phần dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị chuyển hóa CO nhiệt độ cao (dịng 2115) thiết bị chuyển hóa CO nhiệt độ thấp (dịng 2160) thay đổi nguồn khí Lô B thể bảng theo sau Bảng VI-11: Sự thay đổi dòng 2115 dòng 2160 thay đổi nguồn khí Lơ B Stt Dịng cơng nghệ Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon 2115 Đơn vị o C Barg Kmol/hr HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân PM3CAA Hơi 436,86 29,90 11.926 23 2160 Lô B Hơi 444,86 29,90 8.626 17 PM3Lô B CAA Lỏng - Hơi Lỏng - Hơi 161,50 161,50 28,20 28,20 11.926 8.626 23 17 Trang 68 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Methane CO CO2 H2 N2 H2O 46 292 1.481 5.062 1.903 3.120 109 345 1.182 3.800 1.474 1.699 46 28 1.744 5.326 1.903 2.856 109 49 1.478 4.096 1.474 1.403 Nhận xét: Do giảm thành phần dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp 2105, làm thay đổi tương ứng thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị chuyển hóa CO nhiệt độ cao thiết bị chuyển hóa CO nhiệt độ thấp Đồng thời thành phần cấu tử CO2 dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị chuyển hóa CO nhiệt độ thấp (dòng 2160) giảm mạnh, giảm 266 kmol/hr, tương ứng giảm 281 CO2/ngày đến phân xưởng tổng hợp urea so với số liệu thiết kế 1.790 CO2/ngày VI.4.3 Quá trình tổng hợp ammonia tách thu sản phẩm Sự thay đổi thành phần tính chất dòng 2445 2460 vào khỏi thiết bị tổng hợp ammonia R501 thay đổi nguồn khí Lơ B thể bảng theo sau Bảng VI-12: Sự thay đổi dòng 2445 dòng 2460 vòng tổng hợp ammonia thay đổi nguồn khí Lơ B Stt Dịng công nghệ Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon Methane H2 N2 NH3 2445 Đơn vị o C Barg Kmol/hr PM3CAA Hơi 258,31 137,30 30.364 615 1.802 19.998 6.653 1.297 2460 Lô B Hơi 254,86 137,30 23.684 437 3.006 14.264 4.914 1.063 PM3CAA Hơi 441,68 134,40 27.046 615 1.801 15.025 4.995 4.611 Lô B Hơi 425,36 134,40 21.159 438 3.006 10.461 3.655 3.599 Nhận xét: Khi thay đổi nguồn khí Lơ B, thành phần tính chất dịng 2445 vào thiết bị tổng hợp ammonia dòng 2460 khỏi thiết bị tổng hợp ammonia thay đổi nhiều Tuy nhiên, tỷ lệ H2/N2 vào thiết bị tổng hợp ammonia đảm bảo tỷ lệ 3/1, đáp ứng yêu cầu thiết bị tổng hợp ammonia hiệu suất chuyển hóa phản ứng tổng hợp ammonia 25%, phù hợp với số liệu thiết kế HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 69 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Sự thay đổi thành phần tính chất dịng sản phẩm ammonia sau q trình tách thu sản phẩm 2600 dịng khí xả purge gas 2505 thay đổi nguồn khí Lơ B thể bảng theo sau Bảng VI-13: Sự thay đổi dòng 2600 dòng 2505 thay đổi nguồn khí Lơ B Dịng cơng nghệ Stt Pha Nhiệt độ Áp suất Lưu lượng Argon Methane H2 N2 NH3 2600 Đơn vị o C Barg Kmol/hr PM3CAA Lỏng -5,00 129,57 3.292 10 3.271 2505 Lô B Lỏng -5,00 129,57 2.513 2.493 PM3CAA Hơi -5,00 130,50 1.025 27 78 657 218 44 Lô B Hơi -5,00 130,50 953 23 155 542 189 44 Nhận xét: Khi thay đổi nguồn khí Lơ B, vịng tổng hợp ammonia thay đổi tương đối nhiều lưu lượng dòng giảm mạnh so sánh với nguồn khí thiết kế PM3-CAA Do thành phần tính chất dịng sản phẩm ammonia sau q trình tách thu sản phẩm dịng khí xả purge gas thay đổi nhiều Lượng sản phẩm ammonia sau trình tách thu sản phẩm nhỏ nhiều so với trường hợp nguồn khí PM3CAA, giảm 778 kmol/hr NH3, tương ứng giảm 317 tấn/ngày Đồng thời, lưu lượng dịng khí xả purge gas giảm nhẹ, giảm 72 kmol/hr so sánh thành phần thay đổi thay đổi nguồn khí Lơ B VI.4.4 Cơng suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt Sự thay đổi công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí Lơ B thể bảng theo sau HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 70 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu Bảng VI-14: Sự thay đổi công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt thay đổi nguồn khí Lô B Stt 10 11 12 13 14 15 16 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Thiết bị TĐN E201 E202-1 E203-1 E203-2 E204-1 E202-2 E204-2 E205 E204-3 E217 E208 E209 E210 E211 E212 E213 E302 E305 E311 E312 E501 E502 E503 E504 E505 E506 E507 E508 E509 Tên thiết bị TĐN Feed and Fuel Preheater Waste Heat Boiler No Steam SuperHeater Waste Heat Boiler No Methanator Trim Heater BFW Preheater No.1 BFW Preheater No.2 Stripper Reboiler DMW Preheater No Gas-Gas Exchanger Final Cooler Loop Waste Heat Boiler Loop BFW Preheater Hot Heat Exchanger Water Cooler 1St Cold Exchanger 1St Ammonia Chiller 2Nd Cold Exchanger 2Nd Ammonia Chiller Make-Up Gas Chiller Công suất nhiệt, MW PM3-CAA Lô B 17,36 12,35 4,71 3,57 23,64 23,64 17,90 17,90 1,52 1,42 3,08 2,34 3,68 3,42 11,38 11,38 1,75 1,65 0,53 1,06 62,23 42,17 7,89 5,25 10,53 9,05 0,00 0,00 15,19 10,10 10,00 7,14 21,68 9,09 18,09 13,32 15,05 11,77 2,41 2,05 26,67 18,57 14,47 11,86 55,71 45,15 6,03 4,87 4,93 3,21 9,94 7,88 5,92 4,70 8,64 6,81 1,41 1,12 Nhận xét: Khi thay đổi nguồn khí Lơ B, giá trị cơng suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt thấp công suất nhiệt thiết kế, trừ thiết bị trao đổi nhiệt E217 Như vậy, HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 71 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu thay đổi nguồn khí Lơ B, thiết bị trao đổi nhiệt vận hành ổn định Nhưng thiết bị trao đổi nhiệt E217, nhận thấy tăng nhanh giá trị công suất nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt này, tăng lên 1,06 MW so với số liệu thiết kế 0,51 MW Nguyên nhân nhiệt độ nguồn khí đầu vào 7,26oC thấp nhiều so với nhiệt độ nguồn khí thiết kế 28oC Do cần xem xét lắp đặt thêm thiết bị trao đổi nhiệt bổ sung để nâng nhiệt độ dịng khí ngun liệu từ 15oC lên 28oC, phù hợp với nhiệt độ đầu vào thiết bị E217 cân đối tận dụng công suất nhiệt dư thiết bị trao đổi nhiệt cụm thiết bị trao đổi nhiệt cho nguyên liệu Vì thiết bị trao đổi nhiệt cho dòng nguyên liệu dư công suất nhiệt tương đối lớn VI.4.5 Nhận xét chung Nhìn chung, thay đổi nguồn khí thiết kế nguồn khí Lơ B, thành phần tính chất dịng cơng nghệ phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nhiều lưu lượng dòng giảm mạnh Do nguồn khí Lơ B có thành phần hydrocarbon giảm thành phần CO2 tăng mạnh làm ảnh hưởng đến hoạt động thiết bị reforming sơ cấp thiết bị reforming thứ cấp Do để đảm bảo hoạt động hai thiết bị này, cần điều chỉnh giảm lượng nước vào thiết bị reforming sơ cấp lượng khơng khí vào thiết bị reforming thứ cấp nhằm đảm bảo tỷ lệ H2O/C trình reforming tỷ lệ H2/N2 vòng tổng hợp ammonia đạt tỷ lệ thiết kế yêu cầu 3/1 Sự điều chỉnh giảm lượng nước lượng khơng khí nguyên nhân giảm lưu lượng tổng, nhiệt độ thành phần cấu tử dịng khí sản phẩm khỏi trình reforming sơ cấp thứ cấp Sự thay đổi nhiều thành phần tính chất dịng khí sản phẩm khỏi thiết bị reforming thứ cấp làm thay đổi hoạt động q trình cơng nghệ sau Bên cạnh đó, thay đổi nguồn khí Lơ B, cấu sản phẩm phân xưởng ammonia thay đổi theo Lượng ammonia carbon dioxide giảm tương ứng 317 tấn/ngày 281 tấn/ngày Đây nguyên nhân làm giảm sản lượng sản phẩm urea nhà máy HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 72 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu CHƯƠNG VII KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ VII.1 Kết luận Trong công nghệ sản xuất Nhà máy Đạm Cà Mau phân xưởng ammonia phân xưởng quan trọng với mục đích cung cấp NH3, CO2 cho phân xưởng urea sản xuất NH3 thương mại Do việc mơ phân xưởng ammonia cơng việc cần thiết có ý nghĩa thiết thực để tạo tiền đề cho việc đánh giá thông số bị ảnh hưởng thay đổi thành phần tính chất nguồn khí đến thiết bị, phân xưởng nhà máy Trong phạm vi luận văn thạc sĩ này, tác giả đạt kết cụ thể sau: Nắm trình cơng nghệ phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau; Sử dụng thành thạo phần mềm mô tĩnh PRO/II; Xây dựng thành cơng mơ hình mô phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau theo số liệu thiết kế (bản vẽ FPD, P&ID Datasheet thiết bị,…) theo định hướng sử dụng để đánh giá thay đổi phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí thiết kế; Sử dụng mơ hình mô phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau xây dựng để đánh giá thay đổi phân xưởng nguồn khí thiết kế PM3-CAA nguồn khí thay từ Lô B Đường ống Đông Tây; Đối với trường hợp thay nguồn khí Lơ B có nhiều thay đổi thành phần cấu tử nguyên liệu, luận văn đề xuất số giải pháp sơ nhằm đảm bảo để phân xưởng ammonia vận hành bình thường Đồng thời, qua đánh giá sơ phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí thiết kế PM3-CAA nguồn khí thay Đường ống Đông Tây Lô B, cấu sản phẩm ammonia carbon dioxide thay đổi tương ứng sau: Đối với nguồn khí Đường ống Đơng Tây: cấu sản phẩm không thay đổi nhiều, tương ứng 1.350 NH3/ngày 1.700 CO2/ngày; Đối với nguồn khí Lơ B: cấu sản phẩm giảm mạnh, giảm tương ứng 1.033 NH3/ngày 1.509 CO2 ngày VII.2 Kiến nghị Luận văn xây dựng mơ hình mơ toàn phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau đánh giá sơ thiết bị thành phần, tính chất dịng cơng nghệ phân xưởng ammonia thay đổi nguồn khí thiết kế nguồn khí thay Đường ống Đơng Tây Lơ B Tuy nhiên, mơ hình mơ đánh giá thực mơ tĩnh tồn hệ thống, đưa liệu trình thời điểm định xu hướng ảnh hưởng thông số công nghệ thay đổi nguồn khí thay Để chi tiết đánh giá thay đổi thông số công nghệ theo thời gian cần tiến hành HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 73 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí ngun liệu mơ động tồn hệ thống để thu kết xác Vì vậy, cần nghiên cứu mô động cho thiết bị quan trọng, cho phần cho toàn phân xưởng ammonia cần tiếp tục thực từ kết mô tĩnh đạt HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 74 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu TÀI LIỆU THAM KHẢO Cơng ty TNHH MTV Phân bón Dầu khí Cà Mau Quy trình vận hành phân xưởng ammonia Gulf Publishing Company Petrochemical Processess 2010 2010 Tổng Công ty Phân bón Hóa chất Dầu khí - CTCP Cơng nghệ sản xuất ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau Số liệu thiết kế Nhà máy Đạm Phú Mỹ Sổ tay tra cứu PID & PFD PLANT PRO.1.0 2009 2008 P & I Design Ltd Process Modelling Selection of Thermodynamic Methods 2008 Ý, Th.S Lê Thị Như Bài giảng Thiết Kế Mô Phỏng Pro/II User's Guide Release 8.0 Simsci Esscor Pro/II 8.3: Component and Thermophysical Properties Reference Manual 10 Jean Vidal, Technip Thermodynamics Applications in Chemical Engineering and The Petroleum Industry 11 Simsci Cở sở liệu PRO/II 12 Cở sở liệu HYSIS 13 Simsci Esscor PRO/II Casebook: Ammonia Synthesis 14 Pro/II Academic Manual Student Edition 15 Simsci Esscor Pro/II 8.3 Unit Operations Reference Manual 16 — Component Data Keyword Manual Pro/II 8.3 Edition 17 Alfa Laval The theory behind heat transfer HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 75 Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu PHỤ LỤC BẢN VẼ PFD PHÂN XƯỞNG AMMONIA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU HVTH: Phùng Thị Cẩm Vân Trang 76 ... bị phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau; Xây dựng mơ hình mơ phân xưởng ammonia theo định hướng sử dụng để đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu, ... ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu V.7 Kết ý nghĩa mơ hình mơ hồn chỉnh phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau 57 CHƯƠNG VI ĐÁNH GIÁ VẬN HÀNH CỦA PHÂN XƯỞNG AMMONIA KHI. .. Vân Trang Đánh giá vận hành phân xưởng ammonia Nhà máy Đạm Cà Mau thay đổi nguồn khí nguyên liệu CHƯƠNG I TỔNG QUAN CÔNG NGHỆ TỔNG HỢP AMMONIA VÀ PHÂN XƯỞNG AMMONIA NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU I.1 Công