Thiết kế công nghệ sản xuất dầm cầu, cột nhà BTCT (thuyết minh+bản vẽ)

THIẾT KẾ CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT DẦM CẦU CHẠY VÀ CỘT NHÀ CÔNG NGHIỆP BẰNG BÊTÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN CÔNG SUẤT 20000 M3 BÊTÔNGNĂM TỔNG QUAN KẾT CẤU KHO CHỨA VẬT LIỆU TRẠM TRỘN XƯỞNG THÉP XƯỞNG TẠO HÌNH

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Chương TÍNH TOÁN KẾT CẤU SẢN PHẨM 2.1 NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN [1] Tính toán khung ngang nhà công nghiệp tầng ba nhòp L=24 mét, bước cột a=6m, cao trình ray R=8 mét, nhòp có cầu trục chạy điện, chế độ làm việc trung bình, cầu trục có sức trục Q=20 T 2.2 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỘT MỘT VAI VÀ CỘT HAI VAI 2.2.1 Lựa chọn kích thước cấu kiện [1] 2.2.1.1 Chọn kết cấu mái Với nhòp L=24 m, chọn kết cấu mang lực mái dàn mái, chiều cao dàn 3.2 m Chọn cửa mái đặt nhòp giữa, rộng 12 m, cao m 2.2.1.2 Chọn dầm cầu trục Với bước cột a=6m, sức trục 20T, chọn dầm cầu trục theo thiết kế đònh hình có h  1000 ; b  200 ; b'f  570 ; h'f  120 , trọng lượng tiêu chuẩn 42KN 2.2.1.3 Xác đònh kích thước chiều cao nhà Cao trình vai cột V  R   H r  H dcc     0.15  1  6.85m Trong đó: R-cao trình ray, R=8 m Hr-chiều cao ray lớp đệm, Hr=0.15 m Hdcc- chiều cao dầm cầu trục, Hdcc=1 m Cao trình đỉnh cột D  R  H cc  a1   2.4  0.15  10.55 m Trong đó: Hcc-khoảng cách từ đỉnh ray đến mặt xe con, Hcc=2.4 m a1- khoảng cách từ mặt xe đến mép kết cấu mái chòu lực, a1=0.15 m, đảm bảo a1>0.1 m Cao trình đỉnh mái nhòp cửa mái SVTH: VÕ XUÂN VINH MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU M  D  h  t  10.55  3.2  0.51  14.26 m Cao trình đỉnh mái nhòp có cửa mái M  D  h   t  10.55  3.2  4.0  0.51  18.26m Trong đó: h-chiều cao kết câùu mang lực mái, h=3.2m hcm-chiều cao cửa mái, hcm=4.0 m 2.2.1.4 Kích thước cột - Chiều dài phần cột H t  D  V  10.55  6.85  3.7m - Chiều dài phần cột H d  V  a2  6.85  0.5  7.35m - Chiều dài toàn cột H  Ht  H d  3.7  7.35  11.05m - Tổng chiều dài cột H c  H  a3  11.05  0.8  11.85m Trong đó: a2 khoảng cách từ mặt đến mặt móng, chọn a2=0.5 m a3 chiều cao đoạn cột chôn vào móng,chọn a3=0.8 m - Bề rộng cột b=40 cm - Cột biên chọn ht  40cm , hd  60cm - Cột chọn ht  60cm , hd  80cm - Kích thước vai cột chọn hv  60cm , khoảng cách từ trục đònh vò đến mép vai 100 cm, góc nghiêng 450 2.2.2 Xác đònh tải trọng 2.2.2.1 Tónh tải mái Hình2.1:Cấu tạo mái nhà SVTH: VÕ XUÂN VINH MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Bảng 2.1: Cấu tạo tải trọng lớp mái [1] Các lớp mái Lớp gạch nem kể vữa dày 5cm   18KN / m3 ; 0.05 18  Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm   12KN / m3 ; 0.12 12  Lớp bêtông chống thấm dày cm   25KN / m3 ; 0.04  25  Lớp panel 6x15m, trọng lượng bêtông chèn khe 17KN, 17  Tổng cộng TT tiêu Hệ số TT tính toán chuẩn KN / m2 vượt tải KN / m2 0.90 1.3 1.17 1.44 1.3 1.872 1.00 1.1 1.10 1.89 1.1 2.08 5.23 6.222 Tónh tải trọng lượng thân dàn mái nhòp 24m 96 KN, n=1.1 G1  96 1.1  105.6 KN Trọng lượng khung cửa mái rộng 12m lấy 28 KN, n=1.1 G2  28 1.1  31 KN Trọng lượng kính khung cửa kính lấy 5KN/m, n=1.2 gk  1.2  KN / m Tónh tải mái quy lực tập trung tác dụng nhòp biên cửa mái Gm1  0.5  G1  gaL   0.5 105.6  6.222   24   500.8 KN Tónh tải mái quy lực tập trung tác dụng nhòp có cửa mái Gm1  0.5  G1  gaL  G2  g k a   0.5 105.6  6.222   24  3.1      552.3 KN Các lực Gm1 ; Gm đặt cách trục đònh vò 0.15m 2.2.2.2 Tónh tải dầm cầu trục Gd  n  Gc  ag r   1.1 42  1.5  56.1 KN Gc :trọng lïng tiêu chuẩn dầm cầu trục 42 KN gr :trọng lượng ray lớp đệm, lấy 1.5 KN / m SVTH: VÕ XUÂN VINH MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU 2.2.2.3 Tónh tải trọng lượng thân cột  Cột : G  b * h * H *  * n  0.4  0.4  3.7  25 1.1  16.3 KN t t t   h  hv   lv     n Cột biên: Cột : Gd   b  hd  H d  b      0.6   0.4   25 1.1  52 KN   0.4  0.6  7.35  0.4     Cột : G  b * h * H *  * n  0.4  0.6  3.7  25 1.1  24.4 KN t t t   h  hv   lv     n Cột giữa: Cột : Gd   b  hd  H d  2* b      0.6  1.2  0.6   25 1.1  77 KN   0.4  0.8  7.35   0.4    2.2.2.4 Hoạt tải mái [1] Trò số hoạt tải mái tiêu chuẩn lấy 0.75 KN / m2 , n=1.3 Pm  0.5  n  pm  a  L  0.5 1.3  0.75   24  70.2 KN 2.2.2.5 Hoạt tải cầu trục 2.2.2.5.1 Hoạt tải đứng cầu trục c p lực tiêu chuẩn lớn lên bánh xe cầu trục Pmax  220KN [1] Pmax y1 Pmax Pmax y2 Pmax y3 Hình 2.2: Sơ đồ xác đònh Dmax [1] p lực thẳng đứng lớn hai cầu trục đứng cạnh truyền lên vai cột: c Dmax  nPmax  yi  1.1 220  1  0.267  0.683  471.9 KN SVTH: VÕ XUÂN VINH MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Trong đó: c y i tung độ đường ảnh hưởng vò trí áp lực tập trung Pmax y1  1.6 4.1  0.267 ; y2  ; y3   0.683 6 2.2.2.5.2 Hoạt tải lực hãm ngang xe T1c   Q  G   200  85  7.1KN 40 40 Tmax  nT1c  yi  1.1 7.1 1  0.267  0.683  15.23KN Xem lực Tmax đặt lên cột mặt dầm cầu trục, cách mặt vai cột 1.0m cách đỉnh cột đoạn y  3.7   2.7 m 2.2.2.6 Hoạt tải gió Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mét vuông bề mặt thẳng đứng công trình W  nW0 kC Trong :  W0: áp lực gió cao độ 10m, theo TCVN 2737-1995 Long An thuộc khu vực IIA nên W0  95 kg/m2  0.95KN / m2  k: hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng đòa hình Hệ số k xác đònh hai mức cho dạng đòa hình A sau:  Mức đỉnh cột, cao trình +10.55m có k=1.1866  Mức đỉnh mái, cao trình +18.26m có k=1.2726  C: hệ số khí động, C=+0.8 phía gió đẩy C =-0.6 phía hút  n: hệ số vượt tải, n=1.2 Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang từ đỉnh cột trở xuống lấy phân bố đều: p  W  a  n  W0  k  C  a Phía đẩy: pd  1.2  0.95 1.1866  0.8   6.49 KN / m Phía hút: ph  1.2  0.95 1.1866  0.6   4.87 KN / m SVTH: VÕ XUÂN VINH 10 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Với k lấy trò trung bình k=0.5(1.1866+1.2726)=1.2296 C1=-0.08 -0.5 C'e1=-0.246 0.7 -0.5 Ce2=-0.4 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5 0.8 S1 -0.6 A B D S2 C pđ ph Hình 2.3: Sơ đồ xác đònh hệ số khí động mái [1] Trong đó: Giá trò C1 tính với góc   10 Giá trò C e,1 , C e2 tính với góc   Trò số S tính theo công thức: S  nkW0 a Ci hi  1.2 1.2296  0.95  6 Ci hi  8.41 Ci hi S1  8.41 0.8   0.08  2.2  0.5  2.2  0.5 1.4  0.7   0.246 1.2   36.41 KN S2  8.41 0.4 1.2  0.6   0.5 1.4  0.5  2.2  0.5  2.2  0.6    40.2 KN 2.2.3 Xác đònh nội lực Quy đònh chiều dương nội lực theo hình 2.4 N M Q Hình 2.4: Quy đònh chiều dương nội lực SVTH: VÕ XUÂN VINH 11 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU 2.2.3.1 Các đặc trưng hình học Cột trục A:  b  h3 40  403 I    213333cm  t 12 12 Mômen quán tính  3  I  b  h  40  60  720000cm  d 12 12 3.7  Ht t  H  11.05  0.335  Các thông số  k  t  I d  1  0.3353  720000  1  0.0893   213333   It  Cột trục B:  b  h3 40  603 I    720000cm  t 12 12 Mômen quán tính  3  I  b  h  40  80  1706666cm  d 12 12 3.7  Ht t  H  11.05  0.335  Các thông số  k  t  I d  1  0.3353  1706666  1  0.052   720000   It  2.2.3.2 Nội lực tónh tải mái 2.2.3.2.1 Cột trục A Sơ đồ tác dụng tónh tải Gm1 hình 2.5, lực Gm1 gây mômen đỉnh cột M  Gm1  et  500.8  0.05  25.04KNm SVTH: VÕ XUÂN VINH 12 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU I I I I II II III III II III II III IV IV IV IV A B Hình 2.5:Sơ đồ tính biểu đồ mômen cột biên cột tónh tải mái Độ lệch trục phần cột cột a  hd  ht   0.6  0.4  0.1m Vì a ngược phía với et so với trục cột nên phản lực đầu cột R  R1  R2  k  0.0893  3M 1   25.04  1   0.335   t  R1   3.95KN H 1  k  11.05 1  0.0893 Tính R2 với M  Gm1  a  500.8  0.1  50.08KNm R2  3M 1  t  H 1  k   50.08  1  0.3352  11.05 1  0.0893  5.54 KN  R  3.95  5.54  9.49KN SVTH: VÕ XUÂN VINH 13 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU 2.2.3.2.2 Cột trục B Sơ đồ tác dụng tónh tải mái Gm1 Gm hình 2.5 Khi đưa Gm1 Gm trục cột ta lực mômen sau: Gm  G m1  Gm2  500.8  552.3  1053.1 KN M  500.8  0.15  552.3  0.15  7.725 KNm  k  0.0893  3M 1   7.725  1   t 0.335      1.15 KN Phản lực đầu cột R1  H 1  k  11.05 1  0.0893 2.2.3.3 Nội lực tónh tải dầm cầu trục 2.2.3.3.1 Cột trục A Sơ đồ tính với tónh tải dầm cầu trục G d cho hình 2.6 Lực G d gây mômen trục cột dưới, đặt vai cột M  Gd  ed  56.1 0.45  25.25KN với ed    0.5hd  0.75  0.5  0.6  0.45m Phản lực đầu cột R2  I 3M 1  t  H 1  k   25.25  1  0.3352  11.05 1  0.0893 I II III I II III I II III IV IV H  2.79 KN II III IV IV B A Hình 2.6: Nội lực tónh tải dầm cầu trục SVTH: VÕ XUÂN VINH 14 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU 2.2.3.3.2 Cột trục B Tải trọng đối xứng qua trục cột (hình 2.6) 2.2.3.4 Tổng nội lực tónh tải M N M N Cột B Cột A Hình 2.7: Tổng nội lực tónh tải 2.2.3.5 Nội lực hoạt tải mái 2.2.3.5.1 Cột trục A Sơ đồ tính tính giống tính với Gm1 , nội lực xác đònh cách nhân nội lực Gm1 gây với tỷ số: Pm Gm1  7.02 50.08  0.14 Biểu đồ mômen cho hình 2.8 a 2.2.3.5.2 Cột trục B Tính riêng tác dụng hoạt tải đặt lên nhòp phía bên trái phía bên phải cột Lực Pm2 đặt bên phải gây mômen đặt đỉnh cột M  Pm2  et  70.2  0.15  10.53KN Mômen lực cắt cột mômen gây xác đònh cách nhân mômen tónh tải Gm gây với tỷ số MP/MG=1.053/0.773=1.362 SVTH: VÕ XUÂN VINH 15 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Do Pm1= Pm2 nên nội lực Pm1 gây suy từ nội lực Pm2 gây cách đổi dấu mômen lực cắt, lực dọc giữ nguyên Biểu đồ mômen cho hình 2.8 b,c a) c) b) I I II III II III IV IV A B Hình 2.8: Nội lực hoạt tải mái a) cột biên; b) bên phải cột giữa; c) bên trái cột 2.2.3.6 Nội lực hoạt tải đứng cầu trục 2.2.3.6.1 Cột trục A Sơ đồ tính giống tính với tónh tải dầm cầu trục Gd, nội lực xác đònh cách nhân nội lực Gd gây với tỷ số: Dmax Gd  47.19 5.61  8.412 2.2.3.6.2 Cột trục B Tính riêng tác dụng hoạt tải đặt lên vai cột phía trái phía phải cột Lực Dmax gây mômen phần cột đặt vai cột: Trường hợp đặt lực bên phía phải: M  Dmax  ed  471.9  0.75  353.93KNm Phản lực đầu cột: R2  SVTH: VÕ XUÂN VINH 3M 1  t  H 1  k  16  353.93  1  0.3352  11.05 1  0.052   40.545KN MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Trường hợp Dmax đặt bên trái giá trò mômen lực cắt có dấu ngược lại a) I b) I II III I II III IV IV c) I II III II III IV IV B A Hình 2.9: Nội lực hoạt tải đứng cầu trục a) cột biên; b) bên phải cột giữa; c) bên trái cột 2.2.3.7 Nội lực lực hãm ngang cầu trục I I II III IV I II III II III IV I II III IV IV B A Hình 2.10: Sơ đồ tính nội lực lực hãm ngang cầu trục SVTH: VÕ XUÂN VINH 17 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Lực Tmax đặt cách đỉnh cột đoạn y=2.7m, có y/Ht=2.7/3.7=0.73 R Tmax 1  t  1 k 2.2.3.7.1 Cột trục A R 15.23 1  0.335  9.3KN  0.0893 2.2.3.7.2 Cột trục B R 15.23 1  0.335  9.63KN  0.052 2.2.3.8 Nội lực tải trọng gió S1 Rg S2 pđ ph A B D C Hình 2.11: Hệ tính khung với tải trọng gió Phương trình tắc: r    Rg  Rg phản lực liên kết hệ Rg  R1  R4  S1  S2 Khi gió thổi từ trái sang phải R1 R4 xác đònh theo sơ đồ hình 2.12 R4 R1 pđ ri ph A D Hình 2.12: Sơ đồ xác đònh phản lực hệ SVTH: VÕ XUÂN VINH 18 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU R1  pd H 1  kt   6.49 11.05 1  0.0893  0.335   23.95KN 1  k  1  0.0893 R4  R1 ph 0.487  23.95  17.97 KN ph 0.649 Rg  23.95  17.97  36.41  40.2  118.53KN r1  r4  3EI d 3E  720000   1470 E H 1  k  11.053 1  0.0893 r2  r3  3EI d 3E 1706666   3610 E H 1  k  11.053 1  0.052  3 r  r1  r2  r3  r4  1470  3610  E  10160E  Rg r  118.53 0.01166633  10160 E E Phản lực đỉnh cột hệ: RA  R1  r1  23.95  1470  0.01166633  6.8KN RD  R4  r4   17.98  1470  0.01166633  0.82KN RB  RC  r2   3610  0.01166633  42.12KN Nội lực tiết diện cột: A B, C D Hình 2.13: Biểu đồ nội lực gió thổi từ trái sang phải SVTH: VÕ XUÂN VINH 19 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU 2.2.4 Tổng hợp nội lực Nội lực tiết diện cột xếp tổ hợp lại phụ lục Trong tổ hợp đưa vào loại hoạt tải ngắn hạn, tổ hợp đưa vào hai loại hoạt tải ngắn hạn với hệ số tổ hợp 0.9 Ngoài ra, theo điều 5.16 TCVN 2737-1995 xét tác dụng hai cầu trục nội lực phải nhân với 0.85 2.2.5 Chọn vật liệu [2] Mac bêtông 400 ( Rb  17MPa; Rbt  1.2MPa; Eb  32.5 103 MPa ) Cốt dọc dùng thép nhóm C-II ( Rs  Rsc  280MPa; Es  210.103 MPa ) Cốt đai dùng thép nhóm C-I ( Rs  Rsc  225MPa; Rsw  175MPa ) Từ ta có  R  0.409;  R  0.573 2.2.6 Tính thép cho cột vai cột hai vai 2.2.6.1 Tính thép cho cột vai 2.2.6.1.1 Phần cột  Chiều dài tính toán l0  2.5 H  2.5  370  925cm , giả thiết a  a ,  4cm ; h0  40   36 cm  Nội lực chọn từ phụ lục ghi chi tiết bảng 2.2 Bảng 2.2: Nội lực nguy hiểm phần cột vai Kí hiệu cặp Kí hiệu M N e01 e0 Ml Nl nội lực phụ luc (KNm) (KN) (m) (m) (KNm) (KN) II-13 19.01 517.1 0.038 0.053 -0.25 517.1 II-17 -108.63 517.1 0.210 0.225 -0.25 517.1 II-18 -107.36 580.28 0.185 0.2 -0.25 517.1  Tính với cặp 2: [2] Giả thiết t  1.02% , tính mômen quán tính tiết diện cốt thép I s  t bh0  0.5h  a   0.0102  40  36  20    3760.13cm4 SVTH: VÕ XUÂN VINH 20 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Ib  Cặp có bh3 40  403   213333cm4 12 12 e0 22.5   0.5625 , hệ số xét đến độ lệch tâm h 40 0.11 S  0.1  0.266 e0 0.1  h Hệ số xét đến tác dụng tải trọng dài hạn: 1   M l  Nl  0.5h  a  0.25  517.1*0.16  1  1.434 M  N  0.5h  a  108.63  517.1*0.16 Lực dọc tới hạn:  6.4  S Eb I b  Es I s   l0  1  N cr   1  6.4  0.266  32.5 103  213333  210 103  3760.13   1553KN  925  1.434   1.499 ; e  e0  0.5h  a  1.499  22.5  20   49.73cm N 1 N cr Tính cốt théùp không đối xứng As'  Ne   R Rbbh02 517.1 49.73  0.409 17  40  362  0 280  32 Rsc  h0  a '  Chọn As'  0.002bh0  2.88cm2 Tính As biết As' m  Ne  Rsc As'  h0  a '  Rbbh  517.1 49.73  280  2.88  32  0.263 2.5av =2.5*15=37.5 cm nên vai cột dùng cốt xiên cốt đai ngang Cốt đai chọn d , s=15cm Diện tích cốt xiên cắt qua đoạn Lx=101cm không bé 0.002bh0=7.68cm2 Chọn 4d18 đặt thành hai lớp, lớp hai 2.2.6.1.5 Kiểm tra chuyên chở cẩu lắp [1] a) L1 L2 g1  6KN / m L3=2 g2  9KN / m M=36.75 M=18 M=15.7 41.5 b) M=45.7 x M=41.07 M=50.2 Hình 2.15: Hai sơ đồ tính chuyên chở cẩu lắp cột biên Qua tính toán kiểm tra tiết diện đủ khả chòu lực đảm bảo cột không bò phá hoại trình vận chuyển, cẩu lắp 2.2.6.2 Tính thép cho cột hai vai 2.2.6.2.1 Phần cột  Nội lực chọn từ phụ lục ghi chi tiết bảng 2.4 SVTH: VÕ XUÂN VINH 24 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Bảng 2.4: Nội lực nguy hiểm phần cột hai vai Kí hiệu cặp Kí hiệu M N e01 e0 Ml Nl nội lực phụ lục (KNm) (KN) (m) (m) (KNm) (KN) II-16 278.37 1140.68 0.244 0.264 3.48 1077.5 II-18 274.11 1203.86 0.228 0.248 3.48 1077.5 l0  2.5 H t  2.5  370  925cm Giả thiết a  a ,  4cm ; h0  60   56 cm Sau tính toán kiểm tra ta có cốt thép phần cột sau: Chọn cốt thép bên gồm 2d18  2d 20 với As  As'  11.37cm2 2.2.6.2.2 Phần cột  l0  1.5 H  1.5  735  1102.5cm Giả a  a ,  4cm ; thiết h0  80   76 cm  Nội lực chọn từ phụ lục ghi chi tiết bảng 2.5 Bảng 2.5: Nội lực nguy hiểm phần cột vai Kí hiệu cặp Kí hiệu M N e01 e0 Ml Nl nội lực phụ lục (KNm) (KN) (m) (m) (KNm) (KN) IV-17 -517.83 1690.88 0.306 0.336 -1.98 1266.7 IV-18 -450.02 1987.65 0.226 0.256 -1.98 1266.7 IV-14 -470.41 1266.7 0.371 0.401 -1.98 1266.7 Sau tính toán kiểm tra ta chọn cốt thép bên gồm 2d 20  2d 22 với As  As'  13.88cm2 2.2.6.2.3 Tính toán cột hai vai theo điều kiện khác Chọn cốt đai d , s= 30cm, thỏa mãn điều kiện kiểm tra 2.2.6.2.4 Tính vai cột  Tính cốt dọc:tương tự vai cột biên Chọn 2d 22 , Aa  7.60cm2  Tính cốt đai cốt xiên: SVTH: VÕ XUÂN VINH 25 MSSV: 80403175 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD1: TS NGUYỄN NINH THỤY GVHD2: Th.S LÊ VĂN HẢI CHÂU Vì P=528KN [...]... tải mái a) ở cột biên; b) ở bên phải cột giữa; c) ở bên trái cột giữa 2.2.3.6 Nội lực do hoạt tải đứng của cầu trục 2.2.3.6.1 Cột trục A Sơ đồ tính giống như tính với tónh tải dầm cầu trục Gd, nội lực được xác đònh bằng cách nhân nội lực do Gd gây ra với tỷ số: Dmax Gd  47.19 5.61  8.412 2.2.3.6.2 Cột trục B Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên vai cột phía trái và phía phải của cột Lực Dmax... đó ta có  R  0.409;  R  0.573 2.2.6 Tính thép cho cột một vai và cột hai vai 2.2.6.1 Tính thép cho cột một vai 2.2.6.1.1 Phần cột trên  Chiều dài tính toán l0  2.5 H  2.5  370  925cm , giả thiết a  a ,  4cm ; h0  40  4  36 cm  Nội lực chọn từ phụ lục 1 và được ghi chi tiết trong bảng 2.2 Bảng 2.2: Nội lực nguy hiểm ở phần trên cột một vai Kí hiệu cặp Kí hiệu ở M N e01 e0 Ml Nl nội... năng chòu cắt [2] Phần cột dưới lực cắt lớn nhất được xác đònh từ bảng tổ hợp nội lực 2.3 Qmax  71.61KN Ta có b3 Rbt bh0  0.6*1.2*40*56  161.28KN Vậy Q< b3 Rbt bh0 Bêtông đủ khả năng chòu cắt Cốt đai đặt theo cấu tạo(d8 , s=30cm) 2.2.6.1.4 Tính vai cột Hình 2.14: Sơ đồ tính vai cột biên Chiều cao làm việc h0=96cm, bề dài vai Lv=40cm, có Lv