Bản vẽ autocad công nghệ sản xuất dầm cầu cột nhà BTCT

Bản vẽ autocad công nghệ sản xuất dầm cầu cột nhà BTCT. 2.1 CỐNG TRÒN D1000. 2.1.1 Thông số kỹ thuật sản phẩm. Bảng 2.1 Chi tiết kỹ thuật cống tròn D1000 LoạiĐường kính (mm)Chiều dày (mm)Chiều dài (mm)Chiều dài tổng (mm) D1000100010025002600 2.1.2 Nguyên vật liệu chề tạo. Bê tông mác 300, cường độ chịu nén: 13 MPa Thép kéo nguội, cacbon thấp có cường độ: 450 MPa 2.1.3 Tải trọng tác động. Đoàn xe thiết kế: H30 Xe bánh đặc biệt: X80 2.1.4 Hệ số vượt tải. Dùng cho hoạt tải ô tô H30: 1.4 Dùng cho hoạt tải bánh xe đặc biệt X80: 1.1 Dùng cho trọng lượng bản thân cống: 1.1 Dùng cho áp lực đất: 1.2 2.1.5 Các đặc trưng tính toán. Khối lượng riêng của bê tông: = 2.5 Tm3 Khối lượng riêng lớp đất đắp: = 2.2 Tm3 Chiều cao đất đắp: H = 0.5 m

Chương 2

TÍNH TOÁN KẾT CẤU SẢN PHẨM

2.1 NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN [1]

Tính toán khung ngang nhà công nghiệp một tầng ba nhịp đều nhau L=24 mét,

bước cột a=6m, cao trình ray R=8 mét, ở mỗi nhịp có 2 cầu trục chạy điện, chế độ

làm việc trung bình, cầu trục có sức trục Q=20 T

2.2 TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỘT MỘT VAI VÀ CỘT HAI VAI

2.2.1 Lựa chọn kích thước các cấu kiện [1]

2.2.1.1 Chọn kết cấu mái

Với nhịp L=24 m, chọn kết cấu mang lực mái là dàn mái, chiều cao giữa dàn là

3.2 m

Chọn cửa mái chỉ đặt ở nhịp giữa, rộng 12 m, cao 4 m

2.2.1.2 Chọn dầm cầu trục

Với bước cột a=6m, sức trục 20T, chọn dầm cầu trục theo thiết kế định hình có

' '

1000 ; 200 ; 570 ; 120

h b b h , trọng lượng tiêu chuẩn 42KN

2.2.1.3 Xác định các kích thước chiều cao nhà

Cao trình vai cột

V R H H m 

Trong đó: R-cao trình ray, R=8 m

H

r-chiều cao ray và các lớp đệm, Hr=0.15 m

Hdcc- chiều cao dầm cầu trục, Hdcc=1 m

Cao trình đỉnh cột

D R H a m 

Trong đó: Hcc-khoảng cách từ đỉnh ray đến mặt trên xe

con, Hcc=2.4 m

a1- khoảng cách từ mặt xe con đến mép dưới kết cấu mái

chịu lực, a1=0.15 m, đảm bảo a1>0.1 m

Cao trình đỉnh mái nhịp không có cửa mái

M D h t 10.55 3.2 0.51 14.26 m

Cao trình đỉnh mái nhịp có cửa mái

M D h h t m

cm

10 55 3 2 4 0 0 51 18 26

Trong đó: h-chiều cao kết câùu mang lực mái, h=3.2m

h

cm-chiều cao cửa mái, hcm=4.0 m

2.2.1.4 Kích thước cột

- Chiều dài phần cột trên Ht D V 10.55 6.85 3.7m

- Chiều dài phần cột dưới Hd V a2 6.85 0.5 7.35m

- Chiều dài toàn cột H H H m 

- Tổng chiều dài cột H H a m c 

Trong đó: a2 là khoảng cách từ mặt nền đến mặt móng, chọn a2=0.5 m

a3 là chiều cao đoạn cột chôn vào móng,chọn a3=0.8 m

- Bề rộng cột b=40 cm

- Cột biên chọn h cm

t 40 , h cm d 

- Cột giữa chọn ht 60cm , hd 80cm

- Kích thước vai cột chọn h cm

v

60 , khoảng cách từ trục định vị đến mép

vai là 100 cm, góc nghiêng 450

2.2.2 Xác định tải trọng

2.2.2.1 Tĩnh tải mái

Hình2.1:Cấu tạo mái nhà

Bảng 2.1: Cấu tạo và tải trọng của các lớp mái [1]

Các lớp mái

TT tiêu

chuẩn KN m / 2

Hệ số

vượt tải

TT tính toán

KN m / 2

1 Lớp gạch lá nem kể cả vữa dày 5cm

; 0.05 18 

0.90 1.3 1.17

2

Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm

; 0.12 12 

1.44 1.3 1.872

3

Lớp bêtông chống thấm dày 4 cm

; 0.04 25 

1.00 1.1 1.10

4

Lớp panel 6x15m, trọng lượng một tấm

cả bêtông chèn khe 17KN, 17 9 

1.89 1.1 2.08

Tổng cộng 5.23 6.222

Tĩnh tải do trọng lượng bản thân dàn mái nhịp 24m là 96

KN, n=1.1

G1 

Trọng lượng khung cửa mái rộng 12m lấy 28 KN, n=1.1

G KN 2 

Trọng lượng kính và khung cửa kính lấy 5KN/m, n=1.2

5 1.2 6 /

g KN m k 

Tĩnh tải mái quy về lực tập trung tác dụng ở nhịp biên không có cửa mái

G G gaL m1 1 

Tĩnh tải mái quy về lực tập trung tác dụng ở nhịp giữa có cửa mái













Các lực Gm1 ; Gm2 đặt cách trục định vị 0.15m.

2.2.2.2 Tĩnh tải do dầm cầu trục

G n d 

c

G :trọng luợng tiêu chuẩn dầm cầu trục là 42 KN

r

g :trọng lượng ray và các lớp đệm, lấy 1.5 KN m /

2.2.2.3 Tĩnh tải do trọng lượng bản thân cột

Cột biên:

* * * * 0.4 0.4 3.7 25 1.1 16.3 KN

2

0.6 1

0.4 0.6 7.35 0.4 0.4 25 1.1 52

2

t t t

v

d d d v

: G b h H n

h h

: G b h H b l n

KN





















Cột trên

Cột dưới

Cột giữa:

* * * * 0.4 0.6 3.7 25 1.1 24.4 KN

2*

2

0.6 1.2

0.4 0.8 7.35 2 0.4 0.6 25 1.1 77

2

t t t

v

d d d v

: G b h H n

h h

: G b h H b l n

KN



















Cột trên

Cột dưới

2.2.2.4 Hoạt tải mái [1]

Trị số hoạt tải mái tiêu chuẩn lấy 0.75 KN m / 2 , n=1.3

0.5 0.5 1.3 0.75 6 24 70.2

P n p a L KN m m 

2.2.2.5 Hoạt tải cầu trục

2.2.2.5.1 Hoạt tải đứng do cầu trục

Aùp lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P KN max c [1]

y1

P

max

y2

Pmax P

y3

P

max max

Hình 2.2: Sơ đồ xác định Dmax [1]

Aùp lực thẳng đứng lớn nhất do hai cầu trục đứng cạnh nhau truyền lên vai cột:

Dmax nPmax c yi 

Trong đó:

yi là tung độ của đường ảnh hưởng tại vị trí các áp lực tập trung Pmax c

0 683

6

4 1

0 267 1

6 6

1

1 2 3

.

; y ; y

.

y 

2.2.2.5.2 Hoạt tải do lực hãm ngang của xe con



















Xem lực Tmax đặt lên cột ở mặt trên dầm cầu trục, cách mặt vai cột 1.0m và

cách đỉnh cột một đoạn y 3.7 1 2.7 m.

2.2.2.6 Hoạt tải gió

Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi mét vuông bề mặt thẳng đứng của

công trình là W nW0kC

Trong đó :

W0: áp lực gió ở cao độ 10m, theo TCVN 2737-1995 thì Long

An thuộc

khu vực IIA nên W 95 kg/m 0.95 / 0 

k: hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng

địa hình Hệ số k xác định ở hai mức cho dạng địa hình A như sau:

Mức ở đỉnh cột, cao trình +10.55m có k=1.1866

Mức ở đỉnh mái, cao trình +18.26m có k=1.2726

C: hệ số khí động, C=+0.8 đối với phía gió đẩy và C =-0.6 đối với phía

hút

n: hệ số vượt tải, n=1.2

Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang từ đỉnh cột trở xuống lấy là phân bố

đều:

p W a nW0 k C a

Phía đẩy: p KN m d 

Phía hút: 1.2 0.95 1.1866 0.6 6 4.87 /

p KN m h 

Với k lấy bằng trị trung bình k=0.5(1.1866+1.2726)=1.2296

A B C D

0.8

C1=-0.08 -0.5

-0.5

0.7

C'e1=-0.246

-0.6

-0.5 -0.5 -0.5

-0.6

Ce2=-0.4

S1

pđ ph

Hình 2.3: Sơ đồ xác định hệ số khí động trên mái [1] Trong đó:

Giá trị C1 tính với góc 100

Giá trị ,

e

C

1, Ce2 tính với góc 50

Trị số S tính theo công thức:

S nkW a C h C h C h 









2.2.3 Xác định nội lực

Quy định chiều dương của nội lực theo hình 2.4

Hình 2.4: Quy định chiều dương của nội lực

Q

2.2.3.1 Các đặc trưng hình học

Cột trục A:

Mômen quán tính

3 3

4

3 3

4

40 40

213333

12 12

40 60

720000

12 12

t d

b h

I cm

b h

I cm











Các thông số

3 3 3.7 0.335 11.05 720000 1 0.335 1 0.0893 213333

t

d t

H

H

I

k t

I











Cột trục B:

Mômen quán tính

3 3

4

3 3

4

40 60

720000

12 12

40 80

1706666

12 12

t d

b h

I cm

b h

I cm











Các thông số

3 3 3.7 0.335 11.05 1706666 1 0.335 1 0.052 720000

t

d t

H

t

H

I

k t

I









2.2.3.2 Nội lực do tĩnh tải mái

2.2.3.2.1 Cột trục A

Sơ đồ tác dụng của tĩnh tải Gm1 như trên hình 2.5, lực Gm1

gây ra mômen ở

đỉnh cột M G e KNm 