... dung đề tài gồm CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀTHIẾTBỊLOẠIMUỐITRONGNHÀMÁYLỌCDẦU CHƯƠNG 2: LÝTHUYẾTVỀTHIẾTBỊLOẠIMUỐITRONGNHÀMÁYLỌCDẦUDUNGQUẤT CHƯƠNG 3: TỐI ƯU NHIỆT ĐỘ CHO THIẾTBỊ ... CHO THIẾTBỊLOẠIMUỐITRONGNHÀMÁYLỌCDẦUDUNGQUẤT KẾT LUẬN 11 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀTHIẾTBỊLOẠIMUỐITRONGNHÀMÁYLỌCDẦU 1.1 Tổng quan nhàmáylọcdầu 1.1.1 Đại cương dầu mỏ Dầu mỏ hỗn hợp ... DungQuất 42 22 Hình 1 .22 Sơ đồ PFD mô tả cụm thiếtbị tiền gia nhiệt phân xưởng CDU nhàmáylọcdầuDungQuất 23 Hình 1 .23 Hiện tượng GAP OVERLAP chưng cất dầu thô 43 24 Hình 2. 1 Cụm thiếtbị loại...
... V1=V2=.4*0 .25 *0. 025 =0.0 025 m3 m1 =m2 =V1*ρ=0.0 025 *7800=19.5kg C1 =C2 =m1*c =19.5 *460 = 8970 R1 = 1 = = 0. 029 Aα 0.1 ∗ 335 R2 = d /2 0. 025 = = 0.00448 λ A 0.1∗ 55.8 Hàm truyền lớp đối tượng là: W2 ( ... d/3=0.05/3 m V1=V2=V3 =0.4*0 .25 *(0.05/3) m3 m1=m2=m3 =V1*ρ=0.4*0 .25 *(0.05/3)*7800=13kg C1=C2=C3 =m1*c =13*460 =5980 R1 = 1 = = 0. 029 Aα 0.1∗ 335 R2 = R3 = l d / 0. 025 / = = = 0.0 029 9 λ A λ A 0.1 ... trình sai phân máy tính số Từ phương trình (2. 3) với điều kiện đầu (2. 4) (2. 5) ta chuyển phương trình sai phân Thay biểu thức (2. 11) vào (2. 10) ta có: ∂u1 = β ( 3Q1 − 4Q2 + Q3 ) ∂t ∂u2 = − ( −Q1...
... 0,02c.(log ws + 4,3) ws f 5.10 m / s 0, 028 m / s Trongtrờng hợp đáy biển có sinh vật đáy, trình lắng đọng sinh học tính nh sau: Dbio = wbio cb với (11) Đinh Văn Ưu 14 wbio 1,15.10 m / s ( 12) ... trị ứng suất tơng đối T > 25 Nghiên cứu vận tốc lắng đọng điều kiện dòng triều, Portela (1997) dẫn công thức đơn giản phụ thuộc vào nồng độ chất lơ lửng: 0,0 02 ws = 0,02c (m.s ) c 0,1 kg / m ... bình lớp nớc Hệ số khuếch tán Av chất lơ lửng mịn đờng kính nhỏ 20 àm đợc xem giảm tuyến tính lớp sát đáy từ 3.10-10 m2/s đến 3.10-11 m2/s (Pohlmann, 1994) Cũng theo Pohlmann (1994) giá trị vận tốc...
... nghệ Jet Grouting Sơ đồ phá hoại đất dính gia cố cọc xi 17 18 23 23 23 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 măng đất 33 1 .20 1 .21 1 .22 2. 1 Quan hệ ứng suất- biến dạng vật liệu xi măng- đất Phá hoại ... Tên bảng bảng 1.1 Khả áp dụng biện pháp kỹ thuật cải tạo đất 2. 1 2.22. 3 2. 4 2. 5 2. 6 2. 7 2. 8 2. 9 cho loại đất khác Bảng tổng hợp tiêu lý lớp đất Tải trọng thí nghiệm nén tĩnh cọc đơn Thời gian ... 50 75 100 125 150 100 50 đầu cọc (T) 0.73 1.47 2. 20 2. 93 3.66 4.40 2. 93 1.47 0.00 đầu cọc (mm) 0. 92 1.41 1.66 1.89 2. 20 2. 50 2. 44 2. 25 0.36 Bảng 2. 5 Bảng tổng hợp kết tải trọng - độ lún cọc 3-B-4...
... nƣớc hợp lý phục vụ cho đối tƣợng : + Nƣớc sinh hoạt + Tƣới cho nông nghiệp + Nuôi trồng thủy sản - Vấn đề bồi lấp cửa sông 35 (%) 30 Sx 25 = S0e −kx 20 1983 (Trước có hồ 15 10 1990 hồ Dầu có (Sau ... y dy * [9 ]2 C Nếu lấy hệ số Karmand χ = 0.40, g = 9.81 ta có: gI χ H K= U* = K= H gI χ H K = ⋅ * Vì U* = gHI (U* - tốc độ động lực) U gI χ H 2 gHI 3.14 × 0.40 H HI K = 0, 20 9H HI [10] ... (Trước có hồ 15 10 1990 hồ Dầu có (Sau VŨNG TÀU ĐỖ HÒA NHÀ BÈ THỦ THIÊM LÁI THỦ DẦU Hình Diễn biến độ mặn lớn dọc đƣờng trƣớc sau có hồ Dầu Tiếng – Trị An S ‰ X X 18‰ X X Hình Sử dụng độ mặn...
... đờng cong nh hình 2: Y Fms1 Fms2 Hthg S1 Fms1 Fms2 lg X1 X2 2l Hình Sơ đồ lực ngang tác dụng lên giá chuyển hớng vo đờng cong Trong hình 2: X1 - vị trí tâm quay bánh dẫn; Fms1, Fms2 - lực ma sát ... H thg l g 2l g = H thg (6) - bánh 2: YD2 = Hình Sơ đồ lực dẫn hớng lực ngang gây H thg l g 2l g =- H thg (7) F ms1 Fms2 B S1 d2 Hthg II.1 .2 Lực dẫn hớng lực ma sát gây Yms1 Yms1, Yms2 - lực dẫn ... ma sát d1 A Vậy ta có lực dẫn hớng tổng hợp gây hai trục bánh là: Fms1 Y ms2 Fms2 Y2 = YD2 + Yms2 lg X1 X2 2l g II .2 Tính phản lực P1 Hình Sơ đồ lực dẫn hớng lực ma sát gây It Wt Ht h tx A b1...
... 25 2. 2.1 Bản chất kiến trúc 25 2.2 .2 Kiến trúc lưới tổng qt 27 2. 2.3 Các chuẩn tính tốn lưới 32 2.3 Một số mơi trường cơng cụ hỗ trợ tính tốn lưới 38 2. 3.1 ... http://lrc.tnu.edu.vn/ 2. 1.1 Portal/Giao diện người dùng 22 2. 1 .2 An tồn bảo mật (Security) 23 2. 1.3 Bộ mơi giới tài ngun (Broker) 23 2. 1.4 Bộ lập lịch (scheduler) 23 2. 1.5 ... phần quản lý liệu (Data management) 24 2. 1.6 Thành phần quản lý cơng việc tài ngun (Job and resource management) 24 2. 1.7 Các thành phần khác 24 2.2 Kiến trúc...
... nghiệp 19 2. 1.1 Nhàmáy Nippo: 19 2. 1.1 Nhàmáy Tamron: 23 2.2 Những tồn thiết kế hệ thống chữa cháy tự động Sprinkler cho nhàmáy xí nghiệp, công nghiệp 26 Học viên: ... Hình 1 .2: Đầu phun sprinkler hoạt động Hình 2. 1: Mặt nhàmáy Nippo Hình 2. 2: Vùng diện tích lắp đặt đầu phun Sprinkler Hình 2. 3: Sơ đồ phòng bơm Hình 2. 4: Sơ đồ mặt nhàmáy (giai đoạn 2) Hình 2. 5: ... cháy sprinkler nước m2 m2 m 0.08 12 120 30 Nhóm I 0. 12 12 240 60 Nhóm II 0 .24 12 240 60 Nhóm III 0.3 12 360 60 Nguy cháy thấp Nguy cháy trung bình Nguồn: Bảng điều 6.4 TCVN 7336 :20 03 - Lắp đặt cụm...
... trượt phương trình động lượng tính qua công thức Manning: S fx = n q x q x2 + q y2 h10 / S fy = n q y q x2 + q y2 h10 / (NS-4) Trong n gọi hệ số Manning d Tính toán ảnh hưởng gió Thành phần ứng suất ... bề mặt gây gió theo phương x phương y (N m -2) nc KL and KT : độ nhớt chất lỏng theo phương dọc phương ngang (m2 s-1) Các thành phần phương trình (NS2) theo phương x là: Thứ nhất: biến thiên động ... ∂y ⎠ ∂x ⎝ ∂x ⎠ + n ∂ρq y Trong đó: v β: hệ số động lượng kể đến thay đổi vận tốc theo phương đứng (1-1.1) g: gia tốc trọng trường (m s -2) ol d Pa: áp suất không khí (N m -2) fC: tham số Coriolis...
... 10 - Hình 2- 3 (a) Ảnh gốc với kích thước 128 × 128 (b)-(h) ảnh tái tạo 2DLDA với số chiều d 1, 5, 10, 20 , 40, 80, 100 2. 1.5 Mô hình tính toán (2D)2LDA Mô hình tính toán (2D)2LDA thực 2DLDA theo ... trị riêng 2. 2.3 Mệnh đề Ma trận tương quan ma trận đồng dạng cột có giá trị riêng khác không (chứng minh dựa vào định lý mục 2.2 .2) 2. 2.4 Trường hợp tối ưu 2DLDA Giả sử liệu đầu vào 2DLDA ma trận ... theo cột, kết đầu vào 2DLDA theo dòng Hình 2- 5 minh họa việc giảm số chiều với d q Hình 2- 8 (a) Ảnh gốc (b)-(h) ảnh tái tạo (2D)2LDA với d = q 1, 5, 10, 20 , 40, 80, 100 2.2 Mô hình tính toán đề...
... 1.18 ry 1. 82 3. 12 5.33 8.11 rz 2. 40 3.41 4.69 6.13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1.65 2. 09 2. 45 2. 8 D/Re 0.5 1.0 1.5 2. 0 y 1.65 2. 09 2. 45 2. 8 z 1 .23 1. 42 1.60 1.79 rx 1. 82 3. 12 5.33 8.11 Trong đó: ... sau: rx = 0 .25 ; ry ry = 0.41 + 0.09 L L ry = 0.386 + 0.115 0.003 B B z = 2.02 + 0.08 R0 = L B L B Ab 16 BL( B + L2 ) R1 = 16 BL3 R2 = 0 .25 0 .25 16 LB R3 = 0 .25 Trong Ab diện ... + 0. 52 S x = S xn + 0.15 B BL 0.4 D hAw + 0. 52 S y = S yn + 0.15 B BL 2. 3 D Aw (1 + 1.3 ) + 0 .2 S z = S zn + 21 B Ab d d D B S rx = S rxn + 26 + ...