... tỷ lệ 15% đến 35% độ chùng 1000 Về sau tượng chùng diễn chậm lại Mấtmát chùng sau năm 1, 25 lần mát chùng 1000 mát chùng sau 50 năm 1,7 25 lần mát chùng 1000 • Chủng loại cốt thép: tỷ suất chùng ... giảm mátứngsuất kết cấu bêtông DƯL giải pháp cần thiết nhà thiết kế Sau biện pháp hạn chế mátứngsuất kết cấu bêtông DƯL III .2 Biện pháp làm giảm mátứngsuất ma sát III .2. 1 Nguyên nhân gây ma ... 0,7fpy: mát chùng tăng rõ rệt biến dạng trở nên phi tuyến • Nhiệt độ: nhiệt độ tăng cao gây mát chùng cao Theo thí nghiệm 1000 tiến hành mát chùng 40 °C lớn gấp 1 ,5 lần mát 20 °C III .5. 2 Các biện...
... FL/DOT/SMO/ 04- 4 75 [5] ACI 22 2.2R-01, Corrosion of Prestressing Steels, American Concrete Institute, 20 01 [6] ACI 42 3.4R -98 , Corrosion and Repair of Unbonded Single Strand, American Concrete Institute, 199 8 ... XXII, pp 52 5 -53 2, 27 - 29 August 20 03 [3] Nguyen Danh Thang, Hitoshi Yamada, Hiroshi Katsuchi and Eiichi Sasaki, Damage detection of a long-span bridge by wind-induced response, IABSE-IASS Symposium ... London 20 11, London - United Kingdom, 20 11 [4] Rodney G.Powers, Alberto A. Sagues and Yash Paul Virmani, Corrosion of post-tensioned tendons in Florida bridge, Research Report No FL/DOT/SMO/ 04- 475...
... độ chảy dẻo cáp DƯL(≈ (0. 65 ÷ 0. 75) fPU) fPi = fPj - ∆ fPES - ∆ fPR1 (ƯS ban đầu bó cáp cuối giai đoạn căng) MẤTMÁTỨNGSUẤT THEO THỜI GIAN 8 .5 Mấtmátứngsuấtco ngót: ε SR =ktđ ε SR,U => ∆ ... (ƯS ban đầu bó cáp cuối giai đoạn căng) MẤTMÁTỨNGSUẤT THEO THỜI GIAN 8 .5 Mấtmátứngsuấtco ngót: ε SR =ktđ ε SR,U => ∆ fPSR = ε SR EP xác đònh biến dạng cómặt cắt ngang toàn chiều dài dầm ... đầu gần đến kích hai đầu, đến điểm xét(Rad) e – số lôgarit tự nhiên ∆fPA 8 .2 Mấtmátứngsuất ép xít neo(∆fPA) Chỉ tính cho dầm căng sau: d (=∆fPA) mm ma sát x L Sự tăng ma sát X điểm mà sợi...
... ff 12( r2i2 r2n —r 1 ^ ) + 92 1(r211T2 12 Tn^ 22 2 ) + 022 (1 ^21 2 ^21 2—r 112T 222 )- 23 6 C h n g V KHÒNG GIAN APPHIN LIÊN TH ÔNG VÀ KG RI EM AN N Thay xác giá trị gij hệ sổ liên thông (xem thí dụ 5. 5) ... Thanh phan doc lap cua tenxa why chi co mot, theo cong thirc (5. 43 ) ta c6 Ft - ( 9, 2 91 2d 2g n _ Q2 g 22 _ Q2 g\\ \ 122 1 \ d x * d x x d x d x l d x ldx* d x ^ d x 2/ + n(r21 ¡1 ^21 1 —i^mr 22 i) ... lap; vai n = 2, N = va voi n = 3, N = T hi du 5. 20 Cho khong gian Riemann hai chieu xacdinh bai tenxa 3ii= a ¡ 722 = a sin2 x l , 51 2 = 321 = metric xac dinh tenxa cong R u pk ctia khong gian...
... 34 92 R9 P5 8.2k LM 318 R4 15v 00n R N 34 92 LM 318 5V C P4 LM 318 15v 15v LM 318 15v R 12 15v T rig g e r L S 1N Udk = 3.5v 15v 24 v 1N3 49 2 P6 N 34 92 P7 2N1613 2N 1613 T rig g e r L S 1N3 49 2 ... là: - 26 - Website: http://www.docs.vn Email : lienhe@docs.vn Tel : 091 8.7 75. 368 Umax = Ku U = 1, 25 380 = 4 75 V Dòng điện trung bình qua Apt mát là: Itb = Ki.Iđm = 1, 25 45 , 78 = 57 ,2 25 (A) Từ ... V Cos = 0, 82 = 0,87 Pco 43 000 = cos 0,87.3 .22 0.0, 82 = 91 ,58 (A) P1=Pcơ/h =3Uf.Ifcos If = .3U f Nh It =91 ,58 (A) Dòng hiệu dụng qua van : Iv=1/2It= 45 , 78 (A) Dòng trung bình qua van : Itb = Điện...
... 100 8 54 = 100 σT σT 0 ,57 σ T + 156 0 1070 mmin = = Trị số m phụ thuộc vào σT theo bảng σT [Kg/cm3] 20 00 24 0 0 3000 350 0 40 00 m 65 60 53 49 46 bảng 50 00 6000 41 38 n0 41 37 33 31 29 26 23 Để đơn ... 1, 25 1 ,46 1,8 1 ,26 1 ,4 1,7 2, 3 τ = 0 ,57 σ T , σ = 0, K = 1, 48 τ = 0 ,57 σ T , σ ≤ 0,6σ T , β ≠ K lấy theo bảng Bảng τ σ 0 ,5 1,13 1 ,21 1,33 1, 25 1,37 1 , 42 1, 34 1 ,41 1, 45 β 0, 95 1 ,4 2, 8 nhiều trường ... 0, 25 công thức ( 45 ) (46 ) cho kết Bắt đầu từ w>0, 25 đường cong W 0, 79 W vị trí cao đường cong W Không thể sử dụng đường cong mδ = mδ Đường cong 0, 79 w W >1 h trường hợp lớn không sử dụng w