giao trinh suc ben vat lieu 1 va 2

... phân: Trang 53 - 17 7 Trang 54 - 17 7 SBVL 1 & 2 SBVL 1 & 2 xc = yC = Sy A = A1 x1 + A2 x2 A1 + A2 S x A1 y1 + A2 y2 = A A1 + A2 Trọng tâm của cả hình nằm trên đường nối 2 trọng tâm của ... xy (cos 2 α − sin 2 α ) (4.4b) Dùng các hệ thức lượng giác : 1 1 cos 2 α = (1 + cos 2 ); sin 2 α = (1 − cos 2 ) 2 2 1 sin α cos α = sin 2 2 Phương trình (4.4)... 2 phương ... 16 9? ? 12 .7. VA CHẠM CỦA HỆ MỘT BẬC TỰ DO. 17 1? ? 12 .7 .1. Va chạm đứng. . 17 1? ? 12 .7 .2. Va chạm ngang:

Ngày tải lên: 29/10/2012, 10:00

... mặt cắt ngang: F = b.h = 12 .15 = 18 0cm2 bh3 12 .15 3 hb3 15 . 12 3 = = 3375cm4 ; Jy = = = 21 6 0cm4 12 12 12 12 Jy 21 6 0 J 3375 i2x = x = = 18 ,75(cm2 ); i2y = = = 12 (cm2 ) F 18 0 F 18 0 Jx = Ø Các thành phần ... J b.h2 12 .20 2 b.h3 h2 = = 800 cm4 ; i2x = x = = 6 F 12 .b.h 12 Wy = Jy b h.b2 20 . 12 2 = = 480 cm4 ; i2y = = = 12 ( cm ) 6 F 12 ( ) ( ) Þ smax,min = - Nz F ± Mx Jx ± My Jy ì 17 0 13 .10 2 19 .10 2 s = ... Nz = P1 - P2 = 15 0 - 20 = 17 0 ( KN ) h q.l2 0 ,2 1. 22 Mx = P1 = 15 0 = 13 ( KNm ) 2 2 b l 0 ,2 My = P1 + P3 = 15 0 + 10 = 19 ( KNm ) 2 2 Ø Các đặc trưng hình học: ( ) F = b.h = 12 .20 = 24 0 cm2 Wx

Ngày tải lên: 30/12/2022, 16:58

... = = (2) S (1) y0 - Sy0 F1 - F2 (2) S (1) x - Sx = = x C1 F1 - x C2 F2 F1 - F2 y C1 F1 - y C2 F2 = 2a .24 a - 2, 5a . 12 a = 1, 5a 24 a - 12 a = 3a .24 a - 2a . 12 a = 4a 24 a - 12 a F1 - F2 F1 - F2 Þ C (1, 5a, ... 32a (1) x (1) x1 (2) J y = J (1) y - Jy 6a.(4a)3 + (1, 5a - 2a) 24 a = 38a 1 12 4a.(3a)3 (2) J (2) = J + (x x ) F = + (1, 5a - 2, 5a) 12 a = 21 a y y2 C C2 12 (2) 4 Þ J y = J (1) y - J y = 38a - 21 a ... trục // (2) (3) J x = J (1) x +J x + J x 2a.a 13 + (5,5a - a) 2a = 22 ,39a 12 a.(4a) 13 (2) J (2) + (3a - a) 4a = 8 ,11 a x = J x + (y C - y C2 ) F2 = 12 6a.a 13 (3) J (3) + (0,5a - a) 6a = 17 ,17 a x

Ngày tải lên: 30/12/2022, 16:58

... 24 2 011 04 Hình họa - Vẽ kỹ thuật 60 24 30 23 90 011 8 Vật liệu xây dựng 60 30 27 3 23 50 21 0 2 Sức bền vật liệu 45 25 18 23 50 21 0 1 Cơ học kết cấu 60 29 28 24 2 011 26 Cấu tạo - Bản vẽ chuyên môn 45 22 20 ... 6 .1 23 30 010 1 Anh văn 45 15 28 6 .2 2330 010 2 Anh văn 2 45 15 28 6.3 23 30 010 3 Anh văn 30 28 17 345 15 5 16 8 22 II II … … Học phần tự chọn CÁC HỌC PHẦN CHUYÊN MÔN NGHỀ NGHIỆP I I Học phần sở 1 Học phần ... 2 310 010 2 Pháp luật 30 18 10 2 310 21 0 2 Giáo dục thể chất 60 51 4 2 310 21 0 3 Giáo dục quốc phòng 75 36 35 2 310 310 5 Tin học 75 15 58 Lưu hành nội Anh văn GIÁO TRÌNH SỨC BỀN VẬT LIỆU BM.Cơ Xây dựng 6 .1 23 30 010 1

Ngày tải lên: 14/09/2023, 12:54

... 24 2 011 04 Hình họa - Vẽ kỹ thuật 60 24 30 23 90 011 8 Vật liệu xây dựng 60 30 27 3 23 50 21 0 2 Sức bền vật liệu 45 25 18 23 50 21 0 1 Cơ học kết cấu 60 29 28 24 2 011 26 Cấu tạo - Bản vẽ chuyên môn 45 22 20 ... 23 50 611 8 Tổ chức thi công 45 22 20 12 23 50 610 4 Thực hành lập biện pháp TCTC 60 10 50 13 23 40 21 9 5 60 10 48 14 23 70 0 12 4 Cấp thoát nước cơng trình 30 27 15 23 4 011 19 Thực hành tay nghề 90 77 16 23 4 011 20 ... 45 20 23 23 50 611 2 Kỹ thuật thi công 60 36 20 23 50 610 2 Thực hành lập biện pháp KTTC 12 48 23 50 610 1 An toàn lao động 30 27 23 50 611 9 Trắc địa 60 25 30 10 23 6 011 03 Dự toán xây dựng 60 25 30 11 23 50 611 8

Ngày tải lên: 14/09/2023, 12:54

... vẽ trên H.8 .11 b Để dễ dàng trong việc tính toán ta phân tích Mx thành tổng của các biểu đồ mômen uốn có dạng đơn giản như H.8 .11 c H 8 .11 2 EJqLTrang 16 Chia DGTthành hai DGT như H.8 .11 e, phản lực ... qgt như H.8 . 12 e, g Ta có: Độ võng yB của hệ 8 . 12 b chính là Mômen giả tạo tại B của DGT yB = MBgt = 12 89qL2Trang 18 Xét dầm có biểu đồ M như H.8 .10 b, đường đàn hồi (nét đứt) như H.8 .10 a Xét đoạn ... H.8 .10 8 .11 Thanh thép dài 1 m, mặt cắt chữ nhật 20 36 mm, ngàm ở đầu A, chịu lực P = 30 N đặt ở giữa nhịp Kiểm tra độ bền của dầm Biết [σ] = 16 kN/cm2 Ở đầu B có khe hở δ = 20 mm Cho E = 2 .10 4

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... luật Hooke) [...]... (10 9N/m2) Ultimate Strength (10 6N/m2) (10 6N/m2) Steel 7860 20 0 400 25 0 Aluminum 27 10 70 11 0 90 Glass 21 90 65 50 ⎯ Concrete 23 20 30 40 ⎯ Wood 525 13 50 ⎯ Bone 19 00 9 17 0 ⎯ Polystyrene ... Bài 1: Cho các thanh chịu lực như hình vẽ Vẽ biểu đồ lực dọc, ứng suất và chuyển vị của các mặt cắt ngang Biết a=1m; A3 =1, 5A2=2A1 =15 cm2; F1 =25 kN; F2=60 kN; q =10 kN/m; E =10 4kN/cm2 A3 A2 A1 F2 ... 10 0(cm) z3 z3 N CD (15 + 10 z ) w3 = wC + ∫ dz3 = −0, 015 + ∫ dz3 75000 E A1 0 0 A1 F2 RA - Chuyển vị z đoạn BC: 0 ≤ z2 ≤ 10 0(cm) 2 N 15 .z w 2 = w B + ∫ BC dz2 = −0, 03 + 4 2 10 10 E A2

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

... cắt 1- 1 xét cân đoạn AK1 ta được: ⎧ qa ⎪ N1 = ⎪ ⎪ ⎨ Q1 = qa − qz1 ⎪ ⎪ M = qaz − qz1 1 ⎪ ⎩ M1 N1 Q1 K1 z1 (0 ≤ z1 ≤ a) 2q a A q a Đoạn BC: dùng mặt cắt 2- 2 xét cân đoạn ABK2 ta được: q M2 a B K2 ... phải K2B ⇒ biểu thức nội lực mặt cắt 2- 2 là: z2 VA b) K2 C z1 VA Mo ⎧ ⎪Qy = −VB = − l ⎪ ⎨ ⎪M = V (l − z ) = M o (l − z ) B 2 ⎪ x2 l ⎩ a) Mo K1 M x2 M x1 l – z2 VB d) Qy c Q y1 Q y2 l – z2 VB) ... lượng nguyên nhân gây riêng lẻ (H .1. 13) P2 P1 P2 P1 H .1. 13 Nguyên lý cộng tác dụng Chuyển vị Δ đầu lực P1 P2 gây phân tích nhö Δ (P1 , P2 ) = ? ?1 (P1 ) + ? ?2 (P2 ) sau: Nguyên lý cộng tác dụng biến

Ngày tải lên: 22/07/2014, 05:20

... phẳng: S = S1 - S2 = 18 00 - 628 =11 72cm2 Thay vào cơng thức ta có: xC  x1.S1  x2 S2 20 .18 00  20 . 628   20 cm S1  S2 11 72 yC  y1.S1  y2 S2 20 .18 00  8,5. 628   26 ,16 cm S1  S2 11 72 Trọng tâm ... có: 2c m b.h 2. 4 376  C1C.F1   1, 8.8  12 12 15 4c C1 b.h3 6 .23 92 J   C2C.F2   1, 2 . 12  12 12 xo m C C 6c  J xo  J 1xo  J xo2  m 376 92 6 52   15 15 Hình 4 .11 54 x0 2c m x Tương ... thức ta có : xC  yC  x1.S1  x2 S2 2. 24  5.9 31   m S1  S2 24  11 y1.S1  y2 S2 3 .24  2. 9 30   m S1  S2 24  11 Trọng tâm phẳng C  31 30  ,   11 11  Ví dụ 4 .2: Xác định tọa độ trọng

Ngày tải lên: 24/03/2022, 09:12

... 1xo  có: 2c m b.h 2. 4 376  C1C.F1   1, 8.8  12 12 15 C1 b.h3 6 .23 92 J   C2C.F2   1, 2 . 12  12 12 xo  J xo  J  J xo 4c m C C2 6c xo m m 376 92 6 52    15 15 Hình 4 .11 Tương tự ta có ... cân m z  mA  m1  m2   mA  m2  m1  60  20  40KN m - B2: Chia đoạn cho thanh: AB, BC mA m2 m A M z 11 M A 2z2 M Z1? ?1  m2  m1  m1 C  M Z1? ?1  m2  m1  50  30  20 KN + Xét đoạn BC: ... y1.S1  y2 S2 4.8  1. 12   2, 2cm S1  S2  12 Lập hệ trục quán tính trung tâm x0Cy0 * Xác định mơ men qn tính trung tâm Jx0, Jy0 Áp dụng công thức: y≡y J xo  J 1xo  J xo Ta J 1xo  có: 2c

Ngày tải lên: 25/03/2022, 09:18

... Hình -4 S = S1 - S2 = 18 00 - 628 =11 72cm2 Thay vào công thức ta có: xC  x1.S1  x2 S2 20 .18 00  20 . 628   20 cm S1  S2 11 72 yC  y1.S1  y2 S2 20 .18 00  8,5. 628   26 ,16 cm S1  S2 11 72 Trọng tâm ... J 1xo  J xo  Hình - 12 b.h3 2. 43 376  C1C.F1   1, 8.8  12 12 15 b.h3 6 .23 92  C2C.F2   1, 2 . 12  12 12  J xo  J 1xo  J xo  376 92 6 52   15 15 Tương tự ta có J yo  J yo J yo 4 .2 2.6 ... thức ta có : xC  x1.S1  x2 S2 2. 24  5.9 31   m S1  S2 24  11 yC  y1.S1  y2 S 3 .24  2. 9 30   m S1  S2 24  11 Trọng tâm phẳng C  31 30  ,   11 11  Ví dụ 4 -2 : Xác định tọa độ

Ngày tải lên: 15/07/2022, 15:35

... -18 .8 325 2 11 . 913 87 -4. 822 96 1. 37799 -0.34450 11 . 913 87 -14 .69856 10 .88038 -4. 822 96 1. 20 574 10 .88038 -14 .69856 11 . 913 87 -4.47847 11 . 913 87 -18 .8 325 2 10 .70 813 -4.47847 -7 .17 703 -4.47847 1. 20 574 -4. 822 96 ... 0, 81 0,34 0,60 80 0,75 0 ,26 0,48 90 0,69 0 ,20 0,38 10 0 0,60 0 ,16 0, 31 110 0, 52 0 ,25 12 0 0,45 0 ,22 13 0 0,40 0 ,18 14 0 0,36 0 ,16 15 0 0, 32 0 ,14 16 0 0 ,29 0 , 12 17 0 0 ,26 0 ,11 18 0 0 ,23 0 ,10 19 0 0, 21 0,09 ... -7 .17 526 10 .7 010 3 -4.453 61 1 .11 340 -0 .18 557 10 .7 010 3 -18 .80 411 11 . 814 43 -4.453 61 0.7 422 7 -4.453 61 11. 814 43 -14 .350 51 9.58763 -2. 59794 1. 113 40 -4.453 61 9.58763 -9.89690 3.64948 -0 .18 557 0.7 422 7

Ngày tải lên: 12/04/2023, 20:44

... -5 .14 28 5 -4.50000 12 .00000 -14 .99999 12 .00000 1. 28 5 71 -5 .14 28 5 12 .00000 -18 .85 713 -0.3 21 4 3 1. 28 5 71 -4.50000 10 . 714 28 -0.3 21 4 3 1. 28 5 71 -4.50000 10 . 714 28 -7 .17 857 PL9 .2. 5 Dầm năm nhịp PL9 .2. 5 .1 ... số EI l 4 .28 5 71 -2. 5 714 3 -5 .14 28 6 0.85 714 4 .28 5 71 -1. 714 28 PL9.3 .2. 2 Phản lực gối đỡ nhân với hệ số EI l -6.85 714 9. 428 57 9. 428 57 -13 . 714 28 -2. 5 714 3 4 .28 5 71 -2. 5 714 3 4 .28 5 71 -1. 714 28 PL9.3.3 ... -18 .8 325 2 -4.47847 1. 20 574 -0.34450 0.08 6 12 -4.47847 11 . 913 87 1. 20 574 -4. 822 96 -0.34450 1. 37799 0.08 6 12 -0.34450 11 . 913 87 -14 .69856 10 .88038 -4. 822 96 -4. 822 96 10 .88038 -14 .69856 11 . 913 87 1. 37799

Ngày tải lên: 07/07/2023, 00:03

... Engineering Ví dụ 1. 7 (9) M max = 24 21 , 61 17, 61 12 23, 75 33, 75 27 ,86 22 , 31 15,5 2, 5 15 , 05 17 23 , 31 27 ,86 33, 75 M kNm 22 , 26 26 , 61 M max = 29 28 , 75 51( 52) July 2 010 Tran Minh Tu - University ... 05 11 ,93 15 13 ,93 9, 28 7 ,13 o 11 ,93 9 , 12 50( 52) July 2 010 5,88 12 , 05 15 13 ,98 1, 88 9, 28 12 , 05 15 5,88 15 Q kN 12 , 05 9, 28 1, 88 5,88 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering Ví dụ 1. 7 ... [kN] -1, 88 Q[kN] -15 M[kNm] π π 5,88 9 ,28 12 ,05 -11 ,93 -9 , 12 -1, 88 -15 ,50 -22 . 31 -27 ,86 VA 15 -13 ,98 ? ?1 π M ? ?1 [rad] π ? ?1 -33,75 π b,Xét đoạn BC: ≤ ϕ ≤ Ta có (mặt cắt 2- 2): Q N HA ? ?2 M ? ?2 N 2 VA

Ngày tải lên: 23/03/2014, 11:21

... M o l B a) b ) c ) Q y H. 2 .11 M x M / l o l V = B M o M o l V = A M o a z 1 l – z 2 V B c ) - M o l M Q z 1 V A 1 1 V A V B B 1 1 K 1 A 2 2 K 2 l –z 2 K 1 1 y a) x1 M 2 x 2 2 A Q y a ... H .2 .15 . M 2 a V A Q 2 z M o P = 2qa M = qa o 2 A V = 2qa A V = 2qa C a a a q q + + - q a q a q a q a 2 2 q a 2 2 q a 2 2 3 M x Q y 1 1 3 B C D 2 2 ... a) + + q a N 5 2 q a 5 2 q a – 3 2 q a 2 5 2 q a 2 M parabol e c ) d ) 5 2 q a 5 2 q a B 3 2 q a 2 5 2 q a C qa 5 2 qa 2 5 2 q a q a 2 q a q a 5 2 qa Q + 2qa b ) – qa H 16 q a http://www.ebook.edu.vn ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... 2 x 10 4 2, 2 x 10 4 1, 9 x 10 4 1, 15 x 10 4 1, 2 x 10 4 (1, 0 ÷ 1, 2 )10 4 (0,7 ÷ 0,8 )10 4 (0,08 ÷ 0 , 12 )10 4 0,8 0 ,25 ÷ 0,33 0 ,25 ÷ 0,33 0 ,25 ÷ 0,33 0 ,23 ÷ 0 ,27 0, 31 ... N 2 = –P 2 (nén), N 3 = P Viết điều kiện bền của các thanh 1, 2, 3: 1 1 1 F N = σ = 1 2 F P ≤ [] σ => P ≤ [ ] 2 1 F σ = 2 2 .16 = 16 kN 2 2 2 F N || = σ = 2 2 F P ≤ [] σ ... 2 1 P.AA’ Thế năng biến dạng đàn hồi của hệ:U = AB ABAB EF LN ) (2 2 + AC ACAC EF LN ) (2 2 = 2 EF LN 2 2 Thế vào (*) ta được: 2 1 P.AA’ = 2 EF LN 2 2 suy ra: AA’ = P 2 EF LN 2 = α 2 2 cos EF PL ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25