... thước mặt cắt ngang theo điều kiện bền ứng suất pháp.
a) Biết a=1m ; q=10kN/m ; vậtliệu có
[σ]
=1,2
kN/cm
2
.
M=qa
2
q
b
b) Biết a=2m ; q=15kN/m ; vậtliệu có
[σ]
=16
kN/cm
2
.
F=qa
q
C
A ...
.
M=qa
2
B
d
4a
a
D
W
W
y
x
n
n
+ Với vậtliệu dẻo:
- Mặt cắt cần kiểm tra: mặt cắt ngang có mô men uốn lớn nhất về trị tuyệt đối
ma
x
{
σ
max
,
σ
min
}
≤
[
σ
]
(7.12)
+ Với vậtliệu dòn: ... ngang chữ I).
σ
=
(
σ
)
2
+
4(
τ
)
2
nếu dùng thuyết bền 3
t®
z zy
σ
=
(
σ
)
2
+
3(
τ
)
2
nếu dùng thuyết bền4
t®
z zy
Chú ý:
+ Khi kiểm tra điều kiện bền cho thanh chịu uốn ngang phẳng,...
...
]
(4. 16)
σ
n
Phạm vi sử dụng các thuyết bền: Hiện chỉ sử dụng các thuyết bền 3, 4,
5
-
Thuyết bền 5 chỉ thích hợp với vậtliệu
giòn
-
Thuyết bền 3, 4 chỉ thích hợp với vậtliệu
d
ẻ
o.
4. 2. ... Thuyết bền4 (thuyết bền thế năng biến đổi hình
dáng)
(4. 13)
(4. 14)
σ
=
σ
2
+
σ
2
+
σ
2
−
σ σ
−
σ σ
−
σ σ
≤
[
σ
]
(4. 15)
t
4 1 2 3 1 2 1 3 2 3
k
+ Thuyết bền 5 (Thuyết bền ...
tại
điểm này
.
Biết vật
li
ệu
có
E=2
ì
10
4
kN/cm
2
;
=0,3 ;
=2,81
ì
10
-4
;
=
-
2.81
ì
10
-4
;
m n
u
=1,625
ì
10
-4
.
n
45 45
n
m
0
0
0
0
60
60
4. 2.5. Trờn cỏc mt ct...
... AB (Fig.4a). The rod has a
cross sectional area of 40 0 mm
2
and the contact area at C is 650
mm
2
.
Solution
Internal loading. The free body diagram for member AC is shown in Fig. (4b).
There ... i.e.,
( )
3
CAB
AB
C
2 2
F
F
F 1.625F
40 0 mm 650 mm
σ = = → =
Substituting (3) into Eq. 1, solving for F
AB
then solving for F
C
, we obtain:
AB
C
F 1 143 N; F 1857 N= =
The position of the ... mm when the loads are
applied. The column has a cross-sectional
area of 645 mm
2
. E
st
= 200 Gpa.
Exercise 6:
Fig .4
Fig.5
3,6m
3,6m
EXERCISES OF CHAPTER 1 + 2 + 3
Exercise 1:
Two solid cylindrical...
... kiện bền (8.11) ta rút ra ba bài toán cơ
b
ả
n:
• Bài toán kiểm tra bền: Biết tải trọng, kích thước mặt cắt ngang
và
vật liệu, kiểm tra xem điều kiện bền (8.11) có thỏa mãn hay
không?
• Bài ...
=
σ
2
+
4
2
=
x y
+
4
z
=
M
2
+
M
2
+
M
2
≤
[
σ
]
(8. 24)
W
2
W
2
W
x y
z
x x
x
- Theo thuyết bền thế năng biến đổi hình dáng (Thuyết bền thứ
4)
σ
t 4
=
σ
2 ... ⎠
Theo thuyết bền thế năng biến đổi hình dạng (Thuyết bền
4)
2
⎛
M
⎞
2
⎛
M
⎞
σ
t 4
(B)
=
σ
2
+
3τ
2
=
⎜
y
⎟
⎜ ⎟
y
+
3
⎜
z
⎟
xoan
(8.29)
Theo thuyết bền
Mohr
⎝...
...
=
bh
3
12
;
I
y
=
hb
3
12
(5. 14)
b. Hình
tròn
444
4
I =
π
R
=
π
D
= 0,1D
4
;
I =
I
=
π
R
=
π
D
=
0,
05D
4
(5.15)
p
2
32
c. Hình tam
giác
bh
3
x y
4
64
I
x
=
12
y
y
(5.16)
x ...
A)
xydA (5.6)
C
y
x
x
x
x
h
h
h
b
a
x
5.2. Bàitập tự
giải
5.2.1. Xác định toạ độ trọng tâm của các mặt cắt ngang sau
đây
y y
y
x
x
1 2
3
c b
y
x
4
a
5.2.2. Xác định các mô men quán
tính
trọng ...
dA =
I
x
+
I
y
(5.5)
Đơn vị của mô men quán tính độc cực là [chiều dài
4
], giá trị của nó
luôn
luôn
d
ươ
ng
4. Mô men quán tính ly tâm (mô men quán tính của mặt cắt ngang A
đối
với...
... phép khi kéo và nén của vậtliệu dòn,
σ
k
,
σ
n
k n
là giới hạn bền kéo và nén của vật liệu, n là hệ số an toàn
Từ điều kiện bền ta có ba dạng bài toán cơ bản
a. Bài toán ki ể
m t r
...
=
ch
(2.8a)
zmax z min
⎨
A
⎬
n
⎩ ⎭
Trong đó
[
σ
]
- ứng suất cho phép của vậtliệu dẻo,
σ
ch
của vật liệu, n là hệ số an toàn
⇒ Vậtliệu dòn:
là giới hạn chảy
σ
≤
[
σ
]
=
σ
b
;
σ
≤
[
σ
] ... E ;
α
=45
0
.
Bài
2.13. Xác định phản lực tại hai đầu của thanh thép chịu tải trọng như hình vẽ.
Biết tại đầu B của thanh có khe hở δ = 4, 5mm trước khi chịu tải, E=200 GPa
Bài
2. 14. Các...
... 2a
a
F
F
0
F
R
R
Bài
1.6: Vẽ biểu đồ các thành phần ứng lực của thanh cong chịu tải trọng như hình
vẽ theo q và R.
q
R
Bài
1.7: Vẽ biểu đồ các thành phần ứng lực ... R.
q
R
Bài
1.7: Vẽ biểu đồ các thành phần ứng lực của khung phẳng chịu tải trọng như
hình vẽ với M
0
=4kNm; F=5kN; q=2kNm
a
a
M
0
F
...