bài giảng thực hành sửa chữa ô tô

... hợp không thể dự kiến trước được số lượng đôi bề mặt ma sát p thidf có thể xác định thông qua cong thc sau : M 1 = .M emax =2.R 2 tb .b.àq.p Trong ú: - Memax - Mô men xoắn cực đại cũa đông cơ ... được mô men xoắn lớn hơn mô men cực đại cũa động cơ một ít . Mô men ma sát cũa ly hợp phải bằng mô men xoắn lớn nhất cần truyền qua ly hợp : max1 . e MM   (3.29) Ở đây : - M 1 – Mô men ... hợp không cần độ chinh xác cao thi R tb có thể xáac định theo công thức gần đúng sau : Bảng 3.1 : Vật liệu chế tạo tấm ma sát ca ly hp . H s ma sỏt à Nguyờn liu ca các bề mặt ma sát Khô Trong...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... hao mòn .Và khi trượt sẻ xuất hiện công trượt.Nhưng chúng ta không thể đánh giá mức độ hao mòn thông qua công trượt ,bởi vì nêu hai ly hợp có cùng giá rj công trượt ,nhung ly hợp nào có di ện ... tấm ma sát (m2) . S=π.(R12 - R22) - p - S ố lượng đôi bề mặt ma sát - [L0] – Công trượt riêng cho phép tra theo bảng 3.2 Bảng 3.2 Loại ô tô [L 0 ] ễ ti cú trng ti n 50 kN 150.000 ữ 25.000 ... phải tính công trượt trê đơn vị diẹn tích bề mặt các tấm ma sát . Đó chính là công trượt riêng L 0 :   00 . L pS L L  (3.39) Trong đó: - L0 - Công trượt riêng (J/m2) - L - Công rượ sinh...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... hợp. Hình 3.8 :Cơ cấu điều khiển ly hợp bằng thuỷ lực Chương 3: Cơ cấu điều khiển ly hợp Trên ô tô thường sử dụng hai dạng đó là : điều khiển ly hợp bằng cơ khí và điều khiển ly hợp bằng thuỷ ... theo công thức (3.44) và (3.45)  - Hiệu suất truyền lực :  Đối với cơ cấu điều khiển bằng cơ khí : 8,07,0  c   Đối với cơ cấu điều khiẻn bằng thuỹ lực : 9,08,0  t  b 3 ) Công mở ... khớp nối ma sát là ít nhất ,nhằm để nâng cao hiệu suất truyền lực. - Lực tác dụng lên ban đạp và hành trình bàn đạp ly hợp phải nằm trong giới hạn cho phép - Lực tác dụng lên từng chi tiết càng...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... đồ đồ động học hộp số hành tinh II.3. Ch ọn tỷ số truyền của hộp số: Chương 4: HỘP SỐ II.1. Trình tự tính toán hộp số có cấp của tô Công việc tính toán thiết kế hộp số ô tô có 2 bước chính như ... nhau II.2. Sơ đồ động học một số loại hộp số có cấp của tô II.2.1. Sơ đồ động học hộp số 2 trục Trên hình 4.1 là sơ đồ động học hộp số 2 trục 4 cấp ( không kể số lùi). Khi gài các số tiến điều sử dụng ... kiện chế tạo, chúng ta chọn sơ đồ động học và dự kiến số cấp của hộp số 2. Tính toán lực kéo của ô tô, xác định tỷ số truyền chung của các hệ thống truyền lực khi gài các số khác nhau 3. Phân chia...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... răng luôn ăn khớp - m a – Môđuyn pháp tuyến của cặp bánh răng luôn ăn khớp -  a – Góc nghiêng của răng của cặp bánh răng luôn ăn khớp Số răng z ’ a của bánh răng bị động ở cặp bánh răng luôn ăn ... của ô tô tải với tải trọng hơn 20 kN và của xe buyt thường được xêmentít hoá II.4.2. Tr ục của hộp số a) Chọn sơ bộ kích thước của trục: Chúng ta có thể tính kích thước sơ bộ theo các công thức ... tr ị ứng suất tiếp xúc tại tâm ăn khớp. Ứng suất tiếp xúc được tính theo công thức Hert – Believ: Bánh răng của hộp số tô tính toán theo uốn và tiếp xúc b1) Tính toán ki ểm tra theo ứng suất...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... và cuối cùng;  3 =  7 =  4 Khi đã đồng tốc thì lực ma sát N cũng không còn nữa và do đó lực hãm cũng bằng không . Tay của người lái chỉ tác dụng lực nhẹ là đủ để thắng định vị lò xo ... 7 và ống răng 3 không dịch chuyển được nữa Sau đây chúng ta phâ tích lực để thấy vù sao chốt 2 bị hãm: Dưới lực ép của lực chiều trục Q 1 (lực tác dụng của người lái thông qua cơ cấu đ òng ... trạng chịu lực của 3 chi tiết như ở hình 4.9 Trong giai đoạn chưa đồng tốc mặt côn của ống lồng 7 trượt trên mặt côn của bánh răng 4, nên giữa chúng có lực ma sát .N, trong đó: N =  sin 1 Q ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... từ trục 1 sang trục 2 với góc  > 0 nếu coi công suất mất mát ở khớp các đăng K là không đáng kể thì công suất của trục 1 là N 1 sẽ bằng công suất của trục 2 là N 2 . 221121  MMNN ... . 108 11max X phe JG liiM    0 (6.32) ở đây: X J : Mômen quán tính của tiết diện khi xoắn. 2 Ngàm ở các điểm tựa 2 4 10.5,27 l D 2 22 4 10.5,27 l dD  Bảng 6.1: Công thức tính số vòng quay nguy hiểm n t Theo ... các đăng là:   cos. 11max max2 X phe X W iiM W M    2 / mMN (6.30) Trong đó: X W : mômen chống xoắn nhỏ nhất của trục các đăng.   2 2 57.1 2 D D W X  (6.31) V ới 2 dD    :...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... đồng hồ l à mômen M dương, hciều ngược kim đồng hồ là mômen M âm. Chi ều dương của lực chiều trục là hướng về đáy lớn và của lực hướng kính là hướng vào tâm. Truy ền lực chính ở tô được tính ... bánh răng thành ba l ực thành phần: - Lực vòng P. - L ực chiều trục Q. - Lực hướng kính R. - Trên hình 7.9: Trong mặt phẳng vuông góc với đường xoắn của răng, lực N phân tích thành 2 lực P 1 ... =   cos .  tgP Trong đó M là mômen tính toán tác dụng lên bánh răng đang xét(xem l ại chương 2). Hình 7.10: Phân tích các l ực P 2 và S thành các lực thành phần Khi nhìn vào đáy lớn thấy...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... trí kiểu công xôn khá phổ biến ở tô. Trường hợp này thường dùng bi thanh lăn nón đỉnh quay vào để giảm tốc  - góc ăn khớp. IV.4.Tính toán cặp bánh răng hypôit: Đối với bánh răng hypôit cần ... P 1 1 2 cos cos   . Q 2 = 1 1 cos  P (tgsin 2  sin 2 cos 2 ) độ công xôn a, do đó giảm được mômen uốn ở đầu công xôn (hình7.13). a) b) Hình 7.13:Cách b ố trí trục chủ động a) Sơ đồ ... chủ động: bố trí công xôn (hình 7.12a) và bố trí 2 phía (hinh 7.12b) a) b) Hình 7.12: S ơ đồ ổ đỡ trục chủ động Phương án bố trí gối đỡ hai phía có độ cứng vững cao nhưng công ngh ệ chế tạo...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... với các trục vít hành tinh 2 và 4. các tr ục vít hành tinh này lại ăn khớp với trục vít hành tinh 3. t ương quan động học giữa 2 nửa trục được thực hiện qua 5 trục vít tạo thành 4 cặp ăn khớp ... thì có th ể khắc phục được ảnh hưởng này. do đó các chi tiết của hệ thống truyền lực tô nhiều cầu không bị quá tải.                         22.8 sin2cossin2cos sin2cossin2cos sinsin sinsin 12221 112221 111222 111222 ''' ''' rr rr rNrN rNrN MM MM k h              Khi ... của dầu bôi trơn có ảnh hưởng đến hệ số hãm theo tỷ lệ thuận. V.2. Vi sai đặt giữa các cầu chủ động Vi sai giữa các cầu dùng để phân phối mômen truyền đến các cầu. Thông thường giá trị mômen phân...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... tổng hai mômen uốn sinh ra do lực Z 2 , Y 2 . Nửa trục bên trái sẽ chịu hiệu số hai mômen uốn sinh ra do Z 1 và Y 1 bZrYM bxu 111  (1.19) bZrYM bxu 212  (1.20) Trong đó: M u1 - Mômen uốn ... d bG k d M d u u   [MN/m 2 ] (1.23) Chương 11: TRUYỀN ĐỘNG ĐẾN BÁNH XE CHỦ ĐỘNG VI.Công dụng, phân loại và yêu cầu của nửa trục 1,Công dụng : Dùng để truyền mômen xoắn từ truyền lực chính đến các bánh xe chủ động. Nếu ... xe chủ động phải đảm bảo truyền kết mômen xoắn. Khi truyền mômen xoắn, vận tốc góc của các bánh xe chủ động hoặc bánh xe dẩn hướng vừa l à chủ động đều không thay đổi. 3,Phân loại: a,Theo...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... với điều kiện tải trọng tĩnh không thay đổi theo đại lượng v à chiều. Trong thực tế chỉ có mômen xoắn là đúng với điều kiện trên. Còn mômen do l ực kéo X ik và mômen do lực ngang Yi cũng như ... trục…) 2, Phân loại: a, Theo loại cầu có thể chia ra: - C ầu không dẩn hướng, không chủ động. - Cầu dẩn hướng, không chủ động. - Cầu không dẩn hướng, chủ động. - Cầu dẩn hướng chủ động. Chương ... phải bảo đảm HB350  420, của thép hợp kim cao c ấp crôm – môlipđen phải có HB 440 và các nửa trục này được gia công trên các máy công cụ. Ứng suất cho phép của các nửa trục như sau: Khi nửa...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... mấp mô. Các lực động S 1 , S 2 được lấy với trường hợp khi nhíp vừa chạm vào ụ đỡ cao su(không va đập). Tần số dao động của phần được treo của xe phụ thuộc vào loại trọng tải của ô tô: từ ... mấp mô, phần không được treo ảnh hưởng nhiều đến giá trị ứng suất của vỏ cầu. Ứng suất tổng hợp của vỏ cầu chế tạo bằng gang rèn không được vượt quá 300 kN/m2 v à khi chế tạo từ thép ống không ... đồ mômen uốn tĩnh M ux xem biểu đồ 1 hình 2.3. Mômen u ốn do X 1 , X 2 gây nên tại A và C có giá trị : M uxA = M uxC =X 1 .l =X 2 .l = l r iiM bx ohe   2 max (2.4) bi ểu đồ mômen...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... bình 30,35,40,30X với chế độ nhiệt luyện tôi và ram. Ứng suất tổng hợp ở trong mặt phẳng thẳng đứng và nằm ngang không vượt quá 300kN/m 2 . Ứng suất xoắn không vượt quá 125kN/m 2 lGMM uZCuZA  1 (2.35) Ti ết ... cầu sau. Các công thức xác định mômen uốn và xoắn ở cầu sau đều được ứng dụng cho cầu trước, chỉ cần thay m 2 ,G 2 bằng m 1 ,G 1 . a.Trường hợp 1: .;0; 21max ZZYXX ii  Mômen uốn do Z 1 , ... Cầu trước dẫn hướng được tính toán trên cơ sở các công thức được tính ở cầu sau. Phần tải trọng tác dụng lên c ầu trước m 1 .G 1 gồm hai thành phần. G 1 - Tải trọng tác dụng lên cầu trước khi...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... hai điểm cầu sau, vì vậy phần được treo của ô tô sẽ không chuyển động ổn định và tốc độ ô tô bị hạn chế. Một nược điểm nữa l à nhíp ngang không thực hiện được nhiệm vụ truyềng lực đẩy từ khung ... quỹ đạo chuyển động của ô tô không bám đúng đường. c. đảm bảo truyền các lực x, y và các mômen My, Mz từ bánh xe lên khung mà không gây nên biến dạng rõ rệt hay không làm dịch chuyển các chi ... lên, v ết bánh xe sẽ làm thay đổi phát sinh lực ngang Y làm tính chất bám đường của ô tô kém đi và ô tô sẽ dễ bị trượt. 2. Kết cấu bộ phận hướng trong hệ thống treo độc lập một đòn. S ơ đồ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20