... vấn đề cần phải nghiên cứu làm sáng tỏ 3 .2 Với phơng pháp tính toánổnđịnh theo sức chống cắt đất tự nhiên hệsốantoànổnđịnh K2 hệsốantoànổnđịnh cho điểm đất tự nhiên Đối với đờng cấp ... đất hệsốantoàn K1 hệsốantoànổnđịnh đờng đắp Khi K1 > đờng ổnđịnh Tuy nhiên vấn đề đặt K1 yêu cầu đến mức nào: K1 = 1,1; 1 ,2; 1,3; 1,4; 1,5; 1,6; ? Quy phạm quốc gia thờng quy địnhhệsố ... công thức (5) M = RR pz ln2 + (1 )2 b R 2R (5) 1, - tính radian P - áp suất đắp tác dụng lên đất tự nhiên ; P = H CT Hệsốantoànổnđịnh K2 đợc xác định: K2 = S max K2 < điểm tính toán đất tự...
... FLOW ANALYSIS eBook for You 26 27 LOAD FLOW ANALYSIS Power Flow Solution Calculations Transmission line impedance and charging admittance Transformer impedance and tap ratios Admittances ... check : 42 LOAD FLOW ANALYSIS Exercises a) Are there any non-transformer branches overloaded at 23 0 kV and higher? No b) What is the load level of the transformer between buses 1 52 and 3 021 at Rate ... buses and the rated voltage of the branch? Bus Names: HYDRO and DUPONT Rated Voltage: 500 kV b) What is the rated resistance and reactance of this branch (p.u.)? Resistance: R = 0.0015 p.u Reactance:...
... eBook for You Outaging an in-service non-transformer branch or two-winding transformer branch: 21 PV SIMULATION SETUP Contingency File for our PV Analysis Open a text file and save it with extension ... eBook for You • EXAMPLE – PV ANALYSIS IN PSS®E eBook for You 22 23 PV ANALYSIS IN PSS®E Opening the PV Analysis window Click on the PV button (shown to the right) • You can also access this window ... Select Interface MW flow and choose the contingency you want to see • Double-click on the horizontal scale and change the maximum value to 125 MW and set the step value to 25 MW • Double-click on...
... 38 Hình 2. 22: Phanh xe đường dốc .40 Hình 2. 23: Sơ đồ lực phanh 41 Hình 2. 24: Quan hệ lực phanh S1 = S2 = . 42 x Hình 2. 25: Quan hệ lực phanh S1 S2 43 ... 22 2. 2.1 Trường hợp tổng quát ô tô quay vòng mặt đường nghiêng ngang .22 2.2 .2 Trường hợp xe đứng yên đường có độ nghiêng ngang 24 2. 2.3 Các lực tác dụng lên xe quay vòng 25 2. 2.4 ... .31 2. 2.5.3 Khi ôtô quay vòng mặt đường ngang: 32 vii 2. 2.5.4 Xét ổnđịnh theo điều kiện trượt ngang . 32 2.3 Ổnđịnhantoàn ô tô phanh .33 2. 3.1 Lực tác dụng lên ô tô phanh...
... 38 Hình 2. 22: Phanh xe đường dốc .40 Hình 2. 23: Sơ đồ lực phanh 41 Hình 2. 24: Quan hệ lực phanh S1 = S2 = . 42 x Hình 2. 25: Quan hệ lực phanh S1 S2 43 ... 22 2. 2.1 Trường hợp tổng quát ô tô quay vòng mặt đường nghiêng ngang .22 2.2 .2 Trường hợp xe đứng yên đường có độ nghiêng ngang 24 2. 2.3 Các lực tác dụng lên xe quay vòng 25 2. 2.4 ... .31 2. 2.5.3 Khi ôtô quay vòng mặt đường ngang: 32 vii 2. 2.5.4 Xét ổnđịnh theo điều kiện trượt ngang . 32 2.3 Ổnđịnhantoàn ô tô phanh .33 2. 3.1 Lực tác dụng lên ô tô phanh...
... CAR (hệ sốantoàn vốn) NHTM NN thời điểm 31/ 12/ 2005 35 Bảng 2. 5: Tổng hợp vốn tự có hệ thống NHTM đến 31/ 12/ 2005 37 Bảng 2. 6: Hệsốantoàn vốn số NHTM giai đoạn 20 05 – 20 09 ... năm 20 0 820 09 phân theo lĩnh vực hoạt động công ty mục tiêu .29 Biểu Đồ 2. 2: Hệsốantoàn vốn CAR NHTMCP Sacombank qua năm 36 Biểu Đồ 2. 3: Tỷ lệ antoàn vốn toàn ngành giai đoạn 20 10 – 20 13 ... 1 .2. 2Hệsố CAR theo hiệp ước Basel II 13 1 .2. 3 Hệsố CAR theo hiệp ước Basel III 15 1.3 Ảnh hưởng M&A đến việc nâng cao hệsốantoàn vốn 16 1.3.1 Nâng cao hệsốan toàn...
... P, kG/cm2 0 .25 0.5 γc W3-1 1.63 0.93 0,006 62 0,01461 0,015 52 0,0 123 6 0,01 029 0,00 923 W3 -2 1.67 0.95 0,00 411 0,005 32 0,008 92 0,01083 0,00914 0,008 62 W2 -2 1.71 0.97 0,00355 0,00478 0,00 727 0,00983 ... Mơ tả cố lần thứ 2: Sau cố lần 1, đập đắp lại lúc 04 ngày 04 /11/ 1978, sau mưa bão gây nên, mực nước hồ tăng nhanh từ cao trình 22 ,5m đến 24 ,40m, làm cho khối đất khơ cao trình 22 ,5m bị ngấm nước, ... cao trình (H 1,H2 ) với H1 = Pođ 1/ γ , H2 = Pođ 2/ γ xác định từ kết thí nghiệm lún ướt lún lệch Su = f (K , P , H , Loại đất) Tổng hợp kết nghiên cứu thơng số đặc trưng K (hệ số đầm nén) H (chiều...
... FSmin = 1 .22 1 90 Hình 4 .20 : Kết tính toán mặt trượt axb = 3x3 m 90 Hình 4 .21 : Hệsốantoàn nhỏ FSmin = 1 .111 91 Hình 4 .22 : Biểu đồ quan hệ khoảng cách neo - hệsốổnđịnh ... ΣTi tổng lực gây trượt mặt phẳng Tỷ số tổng lực giữ tổng lực gây trượt gọi hệsố dự trữ ổnđịnh hay gọi tắt hệsốổnđịnh Ký hiệu n FS: n Si Ti (1 -2) Mặt yếu khối đá có hệsốổnđịnh n ... hạn 31 2. 1.1 Tổng quan 31 2. 1 .2 Ứng dụng phương pháp phần tử hữu hạn 32 2 .2 Tổng quan phần mềm SLIDE V6 33 2. 2.1 Tổng quan 33 2.2 .2 Các modul phần...
... Dựa vào (2. 4) hệ (2. 1) ổnđịnh mũ r(P(λ)) < Định lý 2. 1.4 Cho hệ (2. 1) dương, phát biểu sau tương đương (a) Hệ (2. 1) ổn định; (b) r(A + A + + A N ) < Chứng minh Giả sử hệ (2. 1) ổnđịnh Ta có ... Sử dụng Mệnh đề 2.2 .2, chứng minh tương tự Định lý 1.1.6 Định lý 1.1.8, ta thu kết bán kính ổnđịnhhệ (2. 1) Các kết mở rộng vô hạn chiều kết [63] Định lý 2. 2.3 Cho hệ (2. 1) ổn định, ta có 1 ≤ ... B 02 , A → A + 11 B11 + δ 12 B 12 , A i j ∈ L +(X ) định nghĩa B01 x = (x1 , x2 , ,0, ), B 02 x = (0, x2 ,0, ,0, ), B11 x = ( x1 , x2 , ,0, ), B 12 x = ( x1 , x2 ,0, ,0, ), 3 Sử dụng Định lý 2. 2.9,...
... 520 02 to Bus 520 62, we could build , an SLD to analyze the situation • Note that there is only one line available to evacuate power from several generators eBook for You • 29 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS ... short-circuit analysis for the 22 0kV b ses buses eBook for You • Are there any buses with a fault level exceeding the breaker capabilities? 46 SHORT-CIRCUIT ANALYSIS Short-Circuit Analysis Results – 22 0kV ... the 22 0kV y y g level eBook for You • 16 LOAD FLOW ANALYSIS Limit Checking Reports Verify if there are any voltage violations at the 110 kV y y g level eBook for You • IEEE 24 – N-1 CONTINGENCY ANALYSIS...