Nghiên cứu ứng dụng một số thông số trong thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng không đổi (CRS) vào phân tích bài toán cố kết có sử dụng bấc thấm trong điều kiện việt nam

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PHÁT TRIỂN NÔNG THÔN VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI VIỆT NAM VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI MIỀN NAM NCS NGUYỄN CÔNG OANH NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG MỘT SỐ THÔNG SỐ TRONG THÍ NGHIỆM CỐ KẾT TỐC ĐỘ BIẾN DẠNG KHƠNG ĐỔI (CRS) VÀO PHÂN TÍCH BÀI TỐN CỐ KẾT CĨ SỬ DỤNG BẤC THẤM TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM Chuyên ngành : Địa kỹ thuật Xây dựng Mã số : 9.58.02.11 TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT Thành phố Hồ Chí Minh – Năm 2019 Cơng trình hoàn thành tại: VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI MIỀN NAM Người hướng dẫn khoa học: GS TS TRẦN THỊ THANH Phản biện 1: PGS TS Nguyễn Hồng Nam Phản biện 2: PGS TS Trần Tuấn Anh Phản biện 3: PGS TS Huỳnh Ngọc Sang Luận án bảo vệ Hội đồng đánh giá luận án cấp Viện, họp tại: VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI VIỆT NAM, số 658 Võ Văn Kiệt; Phường 1; Quận 5; Tp Hồ Chí Minh Vào hồi …… …… phút Ngày …… tháng …… năm …… Có thể tìm hiểu luận án tại: - Thư viện QUỐC GIA VIỆT NAM - Thư viện VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI MIỀN NAM - Thư viện VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI VIỆT NAM -1MỞ ĐẦU ĐẶT VẤN ĐỀ Phương pháp thí nghiệm cố kết theo sơ đồ tốc độ biến dạng khơng đổi (CRS), có số ưu điểm định so với phương pháp gia tải cấp IL (truyền thống) Các ưu điểm là: thí nghiệm nhanh (từ 1-2 ngày cho thí nghiệm bao gồm cơng tác chuẩn bị) so với phương pháp truyền thống (mỗi cấp tải 24h) thời gian để thử nghiệm mẫu đất sét yếu lên đến ngày phương pháp gia tải cấp truyền thống; liệu thu thập từ kết thí nghiệm CRS cách liên tục đường quan hệ e-logp’ đường liên tục so với sơ đồ thí nghiệm truyền thống có điểm rời rạc theo cấp gia tải Mặc dù ưu điểm thí nghiệm CRS rõ ràng trình bày Hình A- kết thí nghiệm CRS so sánh với kết thí nghiệm IL tác giả tổng hợp từ nghiên cứu cho mẫu nguyên dạng độ sâu lấy mẫu tiêu biểu cho đất sét yếu Việt Nam, đến chưa có nghiên cứu ứng dụng kết thí nghiệm CRS vào cơng trình Việt Nam Vì tác giả nghiên cứu khả ứng dụng kết thí nghiệm CRS mẫu nguyên dạng để xác định thơng số đầu vào cho tốn phân tích cố kết thơng qua số liệu quan trắc trường cơng trình xử lý đất yếu Việt Nam vấn đề chưa xét đến tiêu chuẩn Việt Nam kết hợp đề xuất mơ hình cải tiến cho tốn cố kết có s dng lừi thm ng Hệ số rỗng, e 2.4 GL +4.49 GL +2.85 GL +2.80 1.6 1.2 0.8 0.4 104 c v (cm2/d) GL +3.50 2.0 C¸i MÐp HiƯp Phước Hải Phòng Cà Mau 103 102 101 101 102 'v (kPa) 103 101 102 'v (kPa) 103 CRS 101 102 'v (kPa) 103 101 102 'v (kPa) 103 IL Hình A- Kết thí nghiệm tiêu biểu đất sét yếu cho số vùng Việt Nam -22 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI Độ lún tính tốn theo tiêu chuẩn hành qui đổi tương đương lớp, dẫn đến xác tốn Các tiêu chuẩn hành Việt Nam không nêu cách xác định độ lún cuối phương pháp Asaoka, 1978 đề xuất [1], phương pháp hồi qui từ kết quan trắc theo tiêu chuẩn hành Việt Nam TCVN 9842-2013 [42], TCVN 9355-2012 [41] 22 TCN262-2000 [39] Mặc dù cơng trình dùng đến phương pháp nhiên xác định độ lún cuối khơng đủ độ xác cần thiết Các lời giải nêu tiêu chuẩn hành dạng qui lớp tương đương với đặc trưng cố kết thấm tương đương Tiêu chuẩn hành Việt Nam TCVN 4200-2012 [40] có qui định phương pháp thí nghiệm cố kết gia tải cấp để xác định đặc trưng nén lún đất phòng thí nghiệm Chưa có tiêu chuẩn ban hành việc áp dụng sơ đồ thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng khơng đổi (CRS) qui trình thức cập nhật Việt Nam Cho đến có số nghiên cứu Umehara, 1983 [45], Suzuki, 2004 [37], Suzuki, 2008 [36], Đào Thị Vân Trâm, 2013 [10] Suzuki & Nguyễn Công Oanh, 2013 [35] việc áp dụng trực tiếp kết thí nghiệm CRS vào thực tế xây dựng, nhiên nghiên cứu giới hạn số công trình thực tế tính tốn nằm Nhật Bản áp dụng vào hố đào sâu khu vực Thị Vải, Việt Nam MỤC TIÊU NGHIÊN CỨU ĐỐI TƯỢNG NGHIÊN CỨU  Sử dụng kết thí nghiệm CRS để xác định thông số đầu vào (Cc1, Cc2, Cr, ’c, cv(NC), ch(NC), cv(OC), ch(OC), e0) cho tốn phân tích cố kết có dùng bấc thấm (PVD) điều kiện đất sét yếu Việt Nam Phân tích tốn bấc thấm có chiều dài thay đổi nhỏ chiều dày lớp đất yếu chương trình theo phương pháp sai phân hữu hạn FDM  Thiết lập số tương quan cho đất sét yếu Việt Nam  Lập chương trình phương pháp sai phân hữu hạn (FDM) cho nhiều lớp để phân tích tốn cố kết có sử dụng bấc thấm (PVD)  Đất sét trầm tích Holocene yếu số cơng trình cảng nhà máy khu vực đồng sông Cửu Long sông Hồng  Thí nghiệm CRS, IL thí nghiệm trường thơng dụng có sử dụng cơng tác khảo sát địa kỹ thuật phục vụ xử lý đất yếu  Các cơng có sử dụng bấc thấm kết hợp gia tải trước tải trọng đắp/chân không GIỚI HẠN PHẠM VI NGHIÊN CỨU Trong giới hạn nghiên cứu này, tác giả -3 Không nghiên cứu mặt chế tạo hay hiệu chỉnh thiết bị thí nghiệm, khơng đưa sơ đồ thí nghiệm Mà tập trung vào nghiên cứu để ứng dụng phương pháp thí nghiệm có sẵn vào cơng trình điều kiện Việt Nam  Không nghiên cứu phần từ biến phạm vi luận án  Không sử dụng phần mềm thương mại luận án để so sánh NHỮNG ĐÓNG GÓP MỚI CỦA LUẬN ÁN  Lập mối tương quan cho đất sét yếu số khu vực nghiên cứu - Hệ số cố kết cv(CRS) có so sánh với giá trị ch(CPTu) từ thí nghiệm CPTu tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng - Áp lực tiền cố kết theo kết thí nghiệm CRS IL - Áp lực tiền cố kết theo thí nghiệm CRS tốc độ khác - Áp lực tiền cố kết với kết thí nghiệm xuyên tĩnh CPTu - Tỷ số sức kháng cắt khơng nước (su/’v) với OCR  Xác định thông số đầu vào (Cc1, Cc2, Cr, ’c, cv(NC), ch(NC), cv(OC), ch(OC), e0) cho tốn từ kết thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng không đổi CRS  Cải tiến lời giải có đề xuất mơ hình cải tiến nhiều lớp cho tốn cố kết có sử dụng lõi thấm đứng phát triển phần mềm CONSOPRO Ý NGHĨA KHOA HỌC&THỰC TIỄN Ý NGHĨA KHOA HỌC  Xác lập phương trình cố kết thấm lõi thấm đứng (VD) cho nến nhiều lớp có biến thiên thông số số nén, nở, hệ số cố kết theo trạng thái cố kết trước (OC) cố kết thường (NC) trình xử lý Ý NGHĨA THỰC TIỄN  Ứng dụng thí nghiệm CRS vào thực tế sản xuất sử dụng mô hình nhiều lớp để giảm thiểu sai số độ lún sau thi công CẤU TRÚC CỦA LUẬN ÁN Mở đầu Chương 1: Tổng quan sử dụng kết thí nghiệm cố kết phân tích tốn địa kỹ thuật Chương 2: Một số thông số đất yếu xác định theo phương pháp thí nghiệm khác Chương 3: Các lời giải cho toán cố kết lõi thấm đứng Chương 4: Phân tích tốn xử lý đất yếu có sử dụng kết thí nghiệm CRS việt nam Kết luận kiến nghị Các cơng trình khoa học công bố Tài liệu tham khảo -4CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ SỬ DỤNG KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM CỐ KẾT TRONG PHÂN TÍCH BÀI TỐN ĐỊA KỸ THUẬT 1.1 PHÂN BỐ ĐẤT YẾU TRONG KHU VỰC VÀ VIỆT NAM 1.2 LỊCH SỬ NGHIÊN CỨU THÍ NGHIỆM CRS 1.2.1 KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU NGỒI NƯỚC Crawford, 1964 [9] phương pháp thí nghiệm để tiết kiệm thời gian so với thí nghiệm gia tải cấp truyền thống, tiếp đến Byrne, 1969 [6], Smith, 1969 [33] Wissa, 1971 [48] đưa sở lý thuyết cho thí nghiệm CRS Hiện tiêu chuẩn phương pháp thí nghiệm thực theo ASTM D4186-2012 [2] JIS A1227-2009 [18] Umehara, 1975 [47], Umehara,1979 [46] để xác định thông số cố kết cho đất sét yếu có kể đến ảnh hưởng trọng lượng thân mẫu; Leroueil, 1983 [22], [23] nghiên cứu ảnh hưởng tốc độ biến dạng lên áp lực tiền cố kết ’c (’y) nhiều loại thí nghiệm khác có thí nghiệm CRS 1.2.2 KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU TRONG NƯỚC Chưa có nghiên cứu để ứng dụng trực tiếp kết CRS vào toán cố kết thấm 1.3 CÁC KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VỀ THÍ NGHIỆM CRS 1.4 CƠNG TRÌNH THỰC TẾ CĨ THÍ NGHIỆM CRS TRÊN ĐẤT YẾU 1.4.1 THÍ NGHIỆM CRS 1.4.2 CÁC CƠNG TRÌNH Cể TH NGHIM CRS 70 Cái Mép Hiệp Phước Hải Phòng Cà Mau Long An Thị Vải Bình Chánh 60 ChØ sè dỴo (PI) 50 40 A-line: PI=0.73(LL-20) CH U-line: PI=0.9(LL-8) 30 CL CL-M L 20 M H hay OH 10 M L hay OL 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 Giíi hạn chảy (LL) Hỡnh 1-1 Biu Atteberg cho t yếu số vùng Việt Nam -5- HiÖp Phước Cái Mép Hải Phòng Cà Mau ( Sa ng µ Ho m) Na Ưt i V ­ê ng C¸i MÐp Tr Cµ Mau Sa ( V iƯt Na m ) HiƯp Ph­íc Hình 1-2 Bản đồ Việt Nam vị trí vùng đất yếu nghiên cứu -6C¸i MÐp Hiệp Phước Hải Phòng Cà Mau CC2 CC2=0.015wn-0.250 CC2=0.018w L-0.500 CC2=0.025PI-0.200 R2=0.65 R2=0.56 R =0.60 0 20 40 60 80 100 20 wn (%) 40 60 80 100 20 wL (%) 40 60 80 100 80 100 PI (%) CC1 0 20 40 60 wn (%) 80 100 20 40 60 80 100 20 wL (%) 40 60 PI (%) Hình 1-3 Mối quan hệ số nén với độ ảm, giới hạn chảy & số dẻo 1.5 1.6 LỊCH SỬ PHÁT TRIỂN CÁC LỜI GIẢI CỐ KẾT KẾT LUẬN CHƯƠNG 1 Mặc dù nhiều tác giả công bố kết thí nghiệm CRS nhiều khu vực khác nhau, việc áp dụng trực tiếp kết CRS vào tính tốn phân tích thực hành Các ứng dụng CRS vào tính tốn thực hành thường khơng đề xuất có ý kiến khơng thể ứng dụng trực tiếp kết thí nghiệm CRS vào tính tốn thực hành Hơn nữa, điều kiện Việt Nam chưa có nghiên cứu tồn diện để ứng dụng loại thí nghiệm vào việc xác định thông số cần thiết công tác thiết kế thực hành xử lý lõi thấm đứng Do cần nghiên cứu để đưa vào ứng dụng thực tiễn Việt Nam Các lời giải chưa mô tả thực tế đất yếu phân lớp với tiêu nén lún thấm khác phần lớp hệ số cố kết thay đổi trình cố kết CHƯƠNG THƠNG SỐ CỦA ĐẤT YẾU XÁC ĐỊNH THEO CÁC PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM KHÁC NHAU 2.1 MỘT SỐ THÔNG SỐ ĐẶC TRƯNG CỦA ĐẤT YẾU 2.1.1 SỨC KHÁNG CẮT KHƠNG THỐT NƯỚC 2.1.2 ÁP LỰC TIỀN CỐ KẾT Áp lực tiền cố kết theo chiều sâu lớp đất yếu nhiều loại thí nghiệm khác CRS, IL, CPTU Giá trị POP cơng trình nghiên cứu dao động từ 20 kPa cho Cà Mau đến 60 kPa cho Thị Vải Điều có nghĩa đất trầm tích sét yếu Holocene Việt Nam tự nhiên trạng thái cố kết trước Nhận thấy OCR=1.0 sức kháng cắt khơng nước mẫu đất trạng thái cố kết thường -7có giá trị sun/’v0=0.22, sức kháng cắt tăng lớn sức kháng cắt giai đoạn cố kết thường OCR tăng lên 10 s uf/'v0=0.22(OCR)1.26 R2=0.85 10 Độ sâu (m) suf/'v0 Cái Mép-V.Tàu Nhà Bè-HCM Chùa Vẽ-Hải Phòng Cà Mau Thị Vải-V.Tàu Cần Giuộc-Long An Bình Chánh-HCM Đa Phước-HCM 15 20 25 30 35 40 10 AB C OCR 10 OCR D E 12 Biến dạng đến 'v0,  (%) Hình 2-1 Tương quan hệ sức kháng cắt khơng nước OCR 350 C¸i Mép Hiệp Phước Hải Phòng Cà Mau 300 250 'c(CRS) (kPa) Hải Phòng Hoàng Sa (Việt Nam) 200 150 y=1.05x 100 ­ê ng Sa (V iÖ t Na m ) HiƯp Ph­íc Tr Cµ Mau y=1.16x R=0.96 y=1.25x 50 0 50 100 150 200 250 300 350 'c(IL) (kPa) C¸i MÐp Hình 2-2 Tương quan áp lực tiền cố kết từ thí nghiệm CRS IL -82.1.3 CÁC CHỈ SỐ NÉN Cc1, Cc2 VÀ Cr CỦA ĐẤT YẾU HÖ số rỗng, e Cái Mép Hiệp Phước Hải Phßng cv (cm2/d) Cc 104 103 102 101 102 103 'v (kPa) Hệ số rỗng, e 101 Thị Vải 102 103 'v (kPa) 101 Long An 102 103 'v (kPa) 101 102 103 'v (kPa) B×nh Chánh Đa Phước 103 Cc 102 103 'v (kPa) 101 102 103 'v (kPa) 101 102 103 'v (kPa) 101 102 103 'v (kPa) 10 0.1 10 log(' v/p'c) SPCT Hai Phong 10 0.1 log('v /p' c) 10 log(' v/p'c) Ca Mau Thi Vai Long An 1 10 0.1 log(' v/p'c) 104 101 10 0.1 0.1 101 102 Hai Phong log('v /p' c) log(' v/p' c) cv (cm2/d) 10 0.1 Cai Mep 0.1 101 100 log(' v/p'c) 100 SPCT 0.1 Cà Mau Hệ số rỗng, e Hệ số rỗng, e Cai Mep Ca Mau 0.1 10 0.1 log('v /p' c) Thi Vai 10 0.1 log(' v/p' c) 10 log(' v/p'c) Long An 10 0.1 log('v /p' c) 10 log(' v/p'c) Hình 2-3 Dữ liệu thí nghiệm CRS đất sét yếu Việt Nam 1.6 1.4 1.8 CRS sÐt yÕu ViÖt Nam Serge Leroueil, 1996 SÐt u ISOGO tè c® é 1.8 'c/'c(0.02%/min) HƯ số rỗng, e ốc mt Giả nén độ né n 2.4 2.0 Gi ¶m 2.2 1.2 1.2 c v (cm2/d) 1.0 104 0.6 10-6 CRS (0.020%) CRS (0.056%) CRS (0.112%) CRS (0.200%) CRS (0.400%) 103 10-5 10-4 10-3 10-2 Tèc ®é biÕn d¹ng, (1/min) 102 101 101 102 103 'v (kPa) 104 Hình 2-4 Ảnh hưởng tốc độ biến dạng lên áp lực tiền cố kết Hình 2-4 thể mối quan hệ đường cong e-log(’v) log(cv)log(’v) theo tốc độ biến dạng biến thiên từ 0.020 %/phút, 0.056 %/phút, 0.112 %/phút, 0.200 %/phút 0.400 %/phút Kết thí nghiệm -103 Thí nghiệm CRS tốc độ biến dạng 0.02 %/phút cho giá trị áp lực tiền cố kết lớn giá trị có từ thí nghiệm gia tải cấp đất yếu Việt Nam, trung bình 16 % Mối quan hệ áp lực tiền cố kết với sức kháng xun qNET có từ thí nghiệm xun tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng theo ’c = (qT-v0)/3 Mối quan hệ hệ số cố kết ngang ch(CPTU) từ thí nghiệm xun tĩnh có đo tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng hệ số cố kết cv(CRS) từ thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng khơng đổi theo phương trình sau với ch(CRS)=3cv(CRS) c h (CPTU ) cv (CRS )  2.67 c h (CPTU ) OCR  20 70 ; ch(CPTU) ch(CRS) ch(CPTU)  0.89 OCR  6.90 CHƯƠNG CÁC LỜI GIẢI CHO BÀI TOÁN CỐ KẾT BẰNG LÕI THẤM ĐỨNG 3.1 LỜI GIẢI BÀI TỐN CỐ KẾT CĨ LÕI THẤM ĐỨNG Mô tả tổng quan số lời giải trước Rendulic, 1936 [32], Carrilo, 1942 [7], Barron, 1948 [3], Yoshikuni, 1974 [49], Hansbo, 1979 [13], Hansbo, 1981 [15], Hansbo, 1997 [12], Hansbo, 2011 [16], Onoue, 1988 [31], [30], Zeng, 1989 [50]… MƠ HÌNH ĐỀ XUẤT CHO NỀN NHIỀU LỚP 10 103 Vïng-A 0.8 Líp-i: h0i Rêi r¹c hóa Hướng tâm: N ri Theo độ sâu: N vi Líp-1 Vïng-B p ' D÷ liƯu CRS 1.2 c' 1.6 dw D Đường kính PVD Cr Cc(OC) 2.0 0.4 Vïng-C Cc1 Líp-2 Cc2 cv(cm2/d) h0i = Nvidh 103 cv(OC) ~10c v(NC) 10 Líp-i cv(NC) dr r = N ri 101 Vïng xư lý PVD, n líp ®Êt 101 v0' Hệ số rỗng, e 2.4 Đ e đư ườn qu ¬n g k an g t Ýn h rơ h t PV đấ ươ D t x ng un g 3.2 Lớp-n Mô hình phân tố đơn vị PVD 'v(kPa) Hình 3-1 Mơ hình tác giả đề xuất cho tốn cố kết có lõi thấm đứng -113.3 PHẦN MỀM CONSOPRO Hình 3-2 Sơ đồ khối phần mềm CONSOPRO -12LỜI GIẢI HANSBO VỚI KẾT QUẢ TỪ CONSOPRO 3.4 Hình 3-2 tóm tắt sơ đồ khối phần mềm CONSOPRO Hình 3-3 mơ tả kết so sánh tính tốn cố kết phần mềm CONSOPRO với thông số đầu vào từ CRS IL với kết tính tốn theo phương pháp với lớp đất có đặc trưng hệ số cố kết tương đương theo lời giải Hansbo, 1981 [15] C¸I MÐP hiƯp ph­íc S (cm) 100 200 300 SF(CRS)=379cm SF(IL) =446cm SF(CRS) =411cm SF(IL) =486cm 400 500 U (%) 20 cv(ave.) =24cm2/d dw =5cm L­íi vu«ng D=120cm De =135.6cm LPVD =3650cm CONSOPRO: cv(OC)=10cv(NC) ch / cv=3.0 (CRS; 0.02%/phót) 40 60 80 100 10 100 cv(ave.) =26cm2/d dw =5cm L­íi tam gi¸c D=150cm De =157.5cm LPVD =3500cm CONSOPRO: cv(OC)=10cv(NC) ch / cv=3.0 (CRS; 0.02%/phót) 1000 10 t (ngµy) 100 1000 t (ngày) hải phòng cà mau S (cm) 60 SF(CRS) =129cm 120 SF(CRS) =147cm cv(ave.) =94cm2/d dw =5cm L­íi tam gi¸c D=110cm De=115.5cm LPVD =1400cm CONSOPRO: cv(OC)=40cv(NC) ch / cv=3.0 (CRS; 0.02%/phót) cv(ave.) =45cm2/d dw =5cm L­íi vu«ng D=100cm De =113cm LPVD =1660cm CONSOPRO: cv(OC)=10cv(NC) ch / cv=3.0 (CRS; 0.02%/phót) 180 240 300 U (%) 20 40 60 80 100 10 100 t (ngµy) 1000 10 100 SF(CRS)=188cm SF(IL) =240cm HANSBO ch / cv =2.0 ch / cv =1.5 ch / cv =1.0 ch / cv =0.7 ch / cv =0.5 'c (IL) Quan trắc 1000 t (ngày) Hình 3-3 So sánh lời giải Hansbo, 1981 [15] CONSOPRO [24] -133.5 KẾT LUẬN CHƯƠNG Lời giải giải tích cho nhiều lớp qui lớp tương đương không kể đến biến thiên số nén hệ số cố kết theo trạng thái OC NC theo Hansbo khó khơng thể mô tả ứng xử đất yếu tải trọng Phương pháp cải tiến dựa lời giải trước để xét đến biến thiên số nén lún, hệ số cố kết theo phương đứng phương ngang thay đổi trình cố kết, trạng thái cố kết trước (OC) trạng thái cố kết thường (NC) suốt trình cố kết đất mơ tả đầy đủ q trình cố kết nền, có ưu lời giải giải tích sử dụng giá trị hệ số cố kết suốt q trình phân tích toán Tỷ số cv(OC)/cv(NC) = 40 cho khu vực Hải Phòng 10 cho khu vực lại Tỷ số ch/cv tương ứng cho khu vực Cái Mép (Bà Rịa Vũng Tàu), Hiệp Phước (TP HCM), Hải Phòng Cà Mau 3.0 Phần mềm CONSOPRO, 2015 [24] sử dụng phương pháp sai phân hữu hạn (FDM) phát triển dựa phương pháp cải tiến cho kết tin cậy so sánh với số liệu quan trắc tiêu biểu so với lời gii gii tớch theo Hansbo Độ lún (cm) Cao độ ®¾p (m) CHƯƠNG PHÂN TÍCH CÁC BÀI TỐN XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CĨ SỬ DỤNG KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM CRS Ở VIỆT NAM 4.1 CƠNG TRÌNH CẢNG HẢI PHỊNG GIAI ĐOẠN 4.1.1 GIỚI THIỆU 4.1.2 THƠNG SỐ CỦA ĐẤT YẾU 4.1.3 PHÂN TÍCH BÀI TỐN LÚN CỐ KẾT THEO THỜI GIAN 10 GL +1.90, PLOT-6, P-10, PVD 110 cm l­íi tam gi¸c GL +1.90, PLOT-6, P-16, PVD 110 cm l­íi tam gi¸c (t = : 28/Jan/2005) (t = : 28/Jan/2005) 40 80 120 160 60 120 180 240 Thêi gian (ngµy) 300 60 120 180 240 300 Thêi gian (ngµy) Hình 4-1 Kết quan trắc phân tích CONSOPRO với bàn đo lún mặt cảng Hải Phòng -14CƠNG TRÌNH CẢNG CONTAINER QUỐC TẾ CÁI MÉP - ODA GII THIU (106) ịV ải H ướn 1.1626 1.1622 KÕ tC LO (7,8 T-0787 2 m ) SS2 18 SS2 P 25 SS W37 LO PW T-0 P W 17 S ( S 48 103 0,3 6-1 36 TCM-14 58 m PW ) SS LO LO SS1 T 2 T ( 6S (15 -07P W 14,72 6-2(A ,53 S18 4m2 ) 18 m2 PW SS2 P W ) ) 35 24 47 SS2 S P S S W2 S 107 P W SS48 SS2 LO 17 T SS1 (5,3 - 06PW SS2 23 SS6 LO 23 P W46 m 2) ( B) PW ( 22 T-01 SS1 ,60 28 m SS 05 E3 ) 09 P3 SP3 EPC3 Vù c Kh u S«n g Th 1.1624 Bắc (m) Khu XLN Biên phân khu Bàn đo lún - SS Extensometers - E Piezometers - P Stand Pipes - SP TB đo áp lực đất - EPC Lấy mẫu nguyên dạng - TCM14 Giếng bơm - PW CPTu (Tr­íc XLN) - CPTu H­íng B¾c gR aB iÓn 4.2.1 Êu BÕn 4.2 1.162 E8 P8 SP8 EPC8 1.1618 418800 419000 419200 419400 419600 Đông (m) Hỡnh 4-2 Mặt bố trí hố khoan, xuyên tĩnh, thit b Cỏi Mộp Cao độ hải đồ (m) -5 -10 -15 -20 GiÕng quan tr¾c n­íc ngầm Gia tải 10 lớp = 5m Bàn đo lún San lấp & Lớp cát thoát nước (2.20+1.00m) Thiết bị đo áp lực đất +5.00 +5.00 +5.00 Phân lớp 01a Ph©n líp 01 -0.50 +2.00 Ph©n líp 02 -5.00 Ph©n líp 03 Ph©n líp 04 -10.00 Ph©n líp 05 -15.00 Ph©n líp 06 -20.00 Ph©n líp 07 -25 -30 -35 qT Xuyên tĩnh đo áp lực nước Phân lớp 08 Phân lớp 09 Đo lún sâu Đo áp lực nước lỗ rỗng -30.00 Đo áp lực đất Đo mực nước ngầm Bàn đo lún -25.00 Extesometer (Đo lún sâu) Piezometer (Đo áp lực nước lỗ rỗng) Đất yếu dày 38 m 10 Cao độ đắp bố trí thiết bị quan trắc Xử lý bấc thấm gia t¶i tr­íc 15 -40 Hình 4-3 Mặt cắt gia tải, phân lớp đất yếu thiết bị quan trắc Cái Mép -154.2.2 4.2.3 THÔNG SỐ CỦA ĐẤT YẾU PHÂN TÍCH BÀI TỐN XỬ LÝ NỀN Ở CÁI MÉP – ODA Hình 4-3 cho thấy bàn lún mặt (SS) thiết bị đo áp lực đất gia tải lắp đặt cao độ +5.00 m, giếng quan trắc mực nước (SP) có cao độ đáy giếng + 0.00 m, thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng dây rung lắp đặt khu vực LOT-01 (E3, P3, EPC3, SP3) LOT-07-1(E8, P8, EPC8, SP8) theo cao độ -0.5 m; -10 m; -20 m -30 m Thiết bị đo lún sâu có bàn lún từ tính lắp đặt cao độ +5.00 m nhện từ lắp cao độ -5.00 m, -15.00 m -25.00 m Extensometers: Quan tr¾c hiƯn tr­êng CONSOPRO; (t=0 : 01/Jan/2009) Pieometers: Lot-07, E8, PVD 1.5m 10 Cao ®é (m) Cao ®é (m) Lot-1, E3, PVD 1.2m Cao ®é nỊn ban đầu +3.5m Quan trắc trường Lot-1, P03, PVD 1.2m CONSOPRO; (t=0 : 01/Jan/2009) Lot-07, P08, PVD 1.5m Cao độ ban đầu +3.5m 80 +60cm EPWP (kPa) 100 STæng (cm) +110cm 200 300 EPWP (kPa) §Õn -5m S (cm) 50 §Õn -5m +70cm +40cm 100 EPWP (kPa) S (cm) 200 +10cm -5m ®Õn -15m +25cm 50 -5m ®Õn -15m -15m ®Õn -25m +5cm 100 S (cm) +0 kPa -10.0m 60 +0 kPa -10.0m 40 20 +5cm +5cm Bªn d­íi -25m 240 360 480 600 720 840 120 Bªn d­íi -25m 240 Thêi gian (ngµy) -20 kPa 60 -20.0m +0kPa -20.0m 40 20 80 +10cm -15m ®Õn -25m EPWP (kPa) S (cm) 100 50 20 80 150 100 120 -10 kPa -0.5m 40 80 400 50 +0 kPa -0.5m 60 360 480 600 720 840 60 -10 kPa -30.0m -30.0m 40 20 0 120 240 360 480 600 720 840 120 240 360 480 600 Thêi gian (ngµy) Hình 4-4 Kết tính tốn CONSOPRO quan trắc cho Extensometers Piezometers cảng Cái Mép 720 840 -164.3 CƠNG TRÌNH CẢNG SPCT – HIỆP PHƯỚC 4.3.1 GIỚI THIỆU (106) 1.1769 S«n g H­íng B¾c Phase 1-1 (26,223 m2) SP-01 P-01 P-01B SP-02 E-01 1.1768 E-02A P-02A SP-09 E-03A P-03A P-02C E-02B P-02B E-03B P-03B OB-02 SP-18 1.1766 E-09 USD-01 gR aB Phase 1-3 (26,486 m2) E-02 E-02C P-02 Phase 2-2 (35,079 m2) iÓn SP-04 E-03 P-03 Phase 1-4 (33,710 m2) SP-05 P-10 SP-10 SP-19 Bắc (m) Biên xử lý Biên phân khu Bàn đo lún - SP Đo lún sâu - E Đo áp lực nước lỗ rỗng - P Giếng quan trắc - OB Lấy mẫu nguyên dạng - USD01 CPTu hò sơ thầu VST hồ sơ thầu E-01A P-01A E-02D P-02D SP-03 E-01C E-01B P-01D E-01D 1.1767 Soµ i R¹ Phase 1-2 pH (32,373 m ) ­í n OB-01 E-04 SP-06 P-04 1.1765 SP-11 Ph (1 a se 8,3 31 -5( m 1) ) SP-07 P-05 1.1764 OB-03 1.1763 1.1762 610000 OB-04 610200 610400 610600 P (1 se SP-17 2,4 27 -5( m 2) ) 610800 E-05 SP-08 611000 Đông (m) 4.3.2 Hỡnh 4-5 Mặt phân khu cảng SPCT THÔNG SỐ CỦA ĐẤT YẾU qT - v0 (kPa) qT - v0 (kPa) qT - v0 (kPa) qT - v0 (kPa) 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 CP T u-14 CP T u-10 Líp-01 Líp-02 CP T u-26 -5 CPT u-28 -10 Líp c¸t Cao ®é (m) 100 kPa -15 CPT u-10 -20 CP T u-10 Chiều dày đất yếu vị trí SP-18 CP T u-07 Líp-03 Líp-04 Líp-05 Líp-06 CP T u-08 Líp-07 -25 CP T u-10 Líp-08 -30 -35 (a) P hase 1-1 P hase 1-2 P hase 1-3 CPTu-08 CPTu-10 (b) Phase 1-4 CP Tu-14 CP Tu-10 (c) (d) Phase 1-5 CP Tu-26 CP Tu-10 Líp-09 P hase 2-2 CPTu-28 CPTu-10 Hình 4-6 Sức kháng xuyên Phase 1-1, Phase 1-4, Phase 1-5 Phase 2-2 -174.3.3 PHÂN TÍCH BÀI TỐN XỬ LÝ NỀN Ở SPCT – HIỆP PHƯỚC Gia t¶i bố trí thiết bị quan trắc qT Xuyên tĩnh đo áp lực nước 10 Bàn đo lún +5.00 +5.00 Giếng quan trắc nước ngầm Gia tải 10 lớp = 5m Phân lớp 02 -10 Đất yếu dày 35m Phân líp 03 Ph©n líp 04 Ph©n líp 05 -20 Ph©n líp 06 Ph©n líp 07 Xư lý nỊn b»ng PVD gia tải trước Cao độ hải đồ (m) +0.00 +0.00 -10.00 -10.00 Lớp cát Phase 1-5 Đắp ban đầu & Cát thoát nước (1.65+1.00=2.65m) Phân lớp 01 -20.00 -20.00 Extesometer (Đo lún sâu) Piezometer (Đo áp lực nước lỗ rỗng) Phân lớp 08 -30 Phân lớp 09 Đo lún sâu; Bàn đo lún; Đo áp lực nước lỗ rỗng Giếng quan trắc -40 E.L (m) Hỡnh 4-7 Mặt cắt điển hình phân lớp đất yếu thiết bị cảng SPCT Extensometer Phase 1-1: 10 E01+E01C STæng (cm) S (cm) +90cm +130cm 300 E01 E01C+120cm 400 100 +30cm 200 Tõ bµn lón tõ +5m to 0m +60cm +5m to 0m 200 0 240 +10cm +5m to 0m +70cm 0m to -10m +25cm +40cm -10m to -20m -10m to -20m D­íi -20m D­íi -20m +10cm 100 Tõ bµn lón tõ +60cm 0m to -10m +20cm 100 200 +5cm 0m to -10m 100 200 S (cm) E01D +120cm 200 500 S (cm) Tính toán CONSOPRO E01B Từ bàn lún từ 100 S (cm) Quan tr¾c hiƯn tr­êng -10m to -20m +10cm 480 720 240 480 D­íi -20m 720 240 480 720 Thêi gian (ngµy) Hình 4-8 Kết CONSOPRO & quan trắc cho Extensometers Phase 1-1 -18Piezometers: Quan trắc trường Tính toán CONSOPRO EPWP (kPa) EPWP (kPa) EPWP (kPa) E.L (m) 10 Phase 1-1: P01 40 Phase 1-1: P01B Phase 1-1: P01D +0m -3 kPa +0m -5 kPa +0m -3 kPa -10m -8 kPa -10m -10 kPa -10m -15 kPa -20m -8 kPa -20m -20 kPa -20m -15 kPa 20 40 20 40 20 0 240 480 720 240 480 720 240 480 720 Hình 4-9 Kết CONSOPRO quan trắc cho Piezometer Phase 1-1 P-15 200 P-20 VG-13 150 VG-12 VG-14 P-16 CPTu-5 CPTu-2 VG-15 San lÊp EX-06 P-13 CPTu-3 P-18 FVT-01 CPTu-01 Lỗ khoan CRS (trước xử lý) 55 -5 110 Công trình -10 -15 Extensometers - EX PBH-02 PZ-06 P-19 VG-11 VG-16 EX-04 P-17 PZ-04 VG-17 VG-10 50 §Êt yÕu P-14 100 Gia t¶i qT - v0 tion Piez ocone penetra EX-05 PZ-05 CPTu-4 Settl Plate - P Ext - EX Piez - PZ Lỗ khoan, CPTu, FVT (Trước xử lý) Lỗ khoan, CPTu, FVT (Sau xử lý) CPTu (Sau xö lý) Vac gauge - VG -20 Cao độ, m NORTH Piezometers - PZ 250 Khoảng cách theo mÐt 4.4 CƠNG TRÌNH NHÀ MÁY KHÍ - CÀ MAU 4.4.1 GIỚI THIỆU -25 -30 -35 Hình 4-10 Mặt bố trí khảo sát thiết bị quan trắc Cà Mau -19THÔNG SỐ CỦA ĐẤT YẾU LL, PL & wc (%) c' (kPa) 0 50 100 Gia tải (kN/m3) 100 200 10 Gia tải Đắp cát ban đầu 15 Hệ số rỗng e0 Cc1, Cc2 & Cr 20 Gia tải Đắp cát ban đầu 1.2 2.4 Gia tải Đắp cát ban đầu 0.6 1.2 10 100 1000 Gia tải Đắp cát ban đầu cv (cm2/d) Gia tải Đắp cát ban đầu Đắp cát ban ®Çu y' (CRS) -5 Cao ®é (m) Extensometer Piezometer 4.4.2 v0'+20 kPa -10 3 -15 -20 -25 wc LL PL Cc1 Cc2 Cr v0' Không kể cát đắp (a) (b) (c) (d) (e) (f) Hình 4-11 Thơng số vật lý cố kết đất yếu Cà Mau 4.4.3 PHÂN TÍCH BÀI TỐN XỬ LÝ NỀN NHÀ MÁY KHÍ CÀ MAU E.L (m) Quan tr¾c hiƯn tr­êng EX-04 STæng (cm) 0 50 S (cm) S (cm) +20cm EX-06 +20cm 150 Tõ sensor Tõ sensor +20cm Tõ sensor +15cm +15cm 50 100 TÝnh ®Õn -6m TÝnh ®Õn -6m TÝnh ®Õn -6m -6m to -10m -6m to -10m -6m to -10m -10m to -13m -10m to -13m -10m to -13m 50 100 S (cm) +20cm EX-05 100 200 50 100 S (cm) TÝnh to¸n b»ng CONSOPRO 50 Below -13m 100 50 100 +5cm +5cm 150 Below -13m 200 50 100 150 Below -13m 200 50 100 150 200 Thêi gian (ngµy) Hình 4-12 CONSOPRO quan trắc Extensometer Cà Mau Hình 4-12 thể kết độ lún tính toán phù hợp với độ lún quan trắc -20E.L (m) EPWP (kPa) EPWP (kPa) EPWP (kPa) EPWP (kPa) Quan trắc trường Tính toán CONSOPRO 80 40 -40 -3.38m -80 80 40 -40 -7.38m -80 80 40 -40 -11.38m -80 80 40 -40 -15.38m -80 50 100 PZ-04 PZ-05 +80 kPa +78 kPa -3.43m +90 kPa -3.39m +70 kPa +80 kPa +80 kPa -7.43m +45 kPa -7.39m +40 kPa -11.43m +80 kPa -11.39m +30 kPa +15 kPa 200 50 +15 kPa -15.39m -15.43m 150 PZ-06 100 150 200 50 100 150 200 Thêi gian (ngµy) Hình 4-13 CONSOPRO quan trắc Piezometer Cà Mau 0 50 100 150 50 100 150 50 100 150 Cao ®é nỊn ban đầu + 2.800 Gia tải Gia tải Gia tải Gia tải Extensometer 50 100 150 Piezometer Sức kháng cắt không thoát nước su (kPa) Cao độ (m) -5 -10 -15 -20 -25 CPTu-02 CPTu-03 CPTu-04 CPTu-05 (qT - v0)/16 (CPTu-01, tr­íc xư lý nỊn.) (qT - v0)/16 (CPTu, Sau xư lý nỊn) FVT-01 (Tr­íc xư lý nỊn) FVT-02 (Sau xư lý nỊn) Torvane (Sau xư lý nỊn) Hình 4-14 Gia tăng sức kháng cắt cơng trình khí Cà Mau 4.5 PHÂN TÍCH BÀI TỐN CHIỀU DÀI BẤC THẤM THAY ĐỔI Bài toán thực với chiều dài bấc thấm 1.00H; 0.82H; 0.71H; 0.59H 0.47H H chiều dày lớp đất yếu phần mềm sai phân hữu hạn CONSOPRO -21THƠNG SỐ ĐẦU VÀO CỦA BÀI TỐN KẾT QUẢ PHÂN TÍCH BÀI TỐN CHIỀU DÀI PVD THAY ĐỔI 10 C¸i MÐp - ODA; H=5.0 m; PVD=1.2m; l­íi vu«ng HiƯp Ph­íc (SPCT) 100 (a) 200 (b) 300 Cao ®é, m 3.5 3.0 2.5 2.0 §é lón, cm 1.5 (t = : 4/Nov/2006) 360 480 600 720 Chân không 70 kPa; H=1.5m; PVD=1.0m; lưới vuông SSP-013 (+25cm) Cà Mau - Khu 2a SSP-014 (+25cm) SSP-017 (+25cm) SSP-018 (+25cm) SSP-019 (+25cm) SS-04 (+20cm) SS-06 (+20cm) CONSOPRO (SS) 120 50 100 240 360 480 600 720 Chân không 70 kPa; H=1.5m; PVD=1.0m; lưới vuông Cà Mau - Khu 2b SSP-015 (+20cm) SSP-016 (+25cm) SSP-020 (+20cm) SS-05 (+20cm) CONSOPRO (SS) CONSOPRO SF(1.00H)=186 cm CONSOPRO SF(0.82H)=178 cm CONSOPRO SF(0.71H)=168 cm CONSOPRO SF(0.59H)=152 cm CONSOPRO SF(0.47H)=144 cm CONSOPRO SF(1.00H) =178 cm CONSOPRO SF(0.82H) =171 cm CONSOPRO SF(0.71H) =161 cm CONSOPRO SF(0.51H) =144 cm CONSOPRO SF(0.47H) =127 cm 150 (c) 200 10 (d) 120 240 360 480 600 720 120 Hải Phòng; H=4.5 m; PVD=1.1m; lưới tam giác Hải Phòng 240 360 480 Thời gian, ngµy 600 Mèi quan hƯ SL/Smax so víi L/H (f) 720 1.1 1.0 PLOT6-P8 (+20cm) CONSOPRO SF(1.00H) =133 cm CONSOPRO SF(0.82H) =133 cm CONSOPRO SF(0.71H) =132 cm CONSOPRO SF(0.51H) =130 cm CONSOPRO SF(0.47H) =126 cm 50 100 150 200 (t = : 13/Jun/2015) (t = : 13/Jun/2015) Cao ®é, m E01C (+120cm) CONSOPRO SF(1.00H)=370 cm CONSOPRO SF(0.82H)=370 cm CONSOPRO SF(0.71H)=363 cm CONSOPRO SF(0.51H)=355 cm CONSOPRO SF(0.47H)=310 cm SS-06 (+20cm) CONSOPRO SF(1.00H)=411 cm CONSOPRO SF(0.82H)=411 cm CONSOPRO SF(0.71H)=405 cm CONSOPRO SF(0.51H)=384 cm CONSOPRO SF(0.47H)=348 cm 400 (t = : 1/Jan/2009) 120 240 §é lón, cm HiƯp Ph­íc (SPCT); H=5.0 m; PVD=1.5m; l­íi tam gi¸c C¸i MÐp - ODA (e) (t = : 28/Jan/2005) 120 240 360 480 Thêi gian, ngµy 600 720 0.9 Cµ Mau, Khu-2a Cµ Mau Khu-2b Cµ Mau (bËc 3) C¸i MÐp C¸i MÐp (bËc 3) HiƯp Phước Hiệp Phước (bậc 3) Hải Phòng (Lớp đất yếu) Hải Phòng (bậc 3) Hải Phòng (2 lớp) Hai Phong (bậc 3) 0.8 0.7 SL/Smax Độ lún, cm Cao độ, m 4.5.1 4.5.2 0.6 0.5 0.4 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 L/H Hình 4-15 Kết phân tích tốn bấc thấm có chiều dài thay đổi -22Việc phân tích tốn cố kết có chiều dài bấc thấm thay đổi để tìm mối quan hệ độ lún chiều dài bấc thấm cơng trình cảng Cái Mép – ODA, cảng SPCT – Hiệp Phước, cảng Hải Phòng giai đoạn nhà máy khí Cà Mau Kết phân tích cố kết cho trường hợp bấc thấm có chiều dài 0.82, 0.71, 0.59 0.47 lần chiều dày vùng nén lún thể biểu đồ độ lún theo thời gian Hình 4-15 (a) đến Hình 4-15 (e) Độ lún cuối đất chịu tải trọng theo thời gian giảm dần theo chiều dài bấc thấm Điều kết luận phần đất yếu phía bấc thấm cố kết chiều chậm dẫn đến độ lún cuối phụ thuộc chủ yếu vào chiều sâu cắm bấc thấm so với chiều dày vùng nén lún Ở cơng trình khí Cà Mau, tốn thiết kế không thiết phải cắm bấc thấm sâu xuống toán lớp đất yếu Ở thời điểm dỡ tải t=176 ngày, độ cố kết trường hợp chiều sâu cắm bấc thấm L=0.59H đạt 90.00 %, đảm bảo yêu cầu tiêu chuẩn hành đề Trường hợp cắm bấc thấm sâu L=0.71H, 0.82H L=1.00H độ cố kết đạt 95 % Trong số trường hợp điều khơng cần thiết không tiết kiệm 4.6 KẾT LUẬN CHƯƠNG Hệ số cố kết thấm theo phương ngang trường ch=3cv(CRS); hệ số cố kết trạng thái cố kết trước (OC) gấp 10 lần hệ số cố kết theo phương ngang trạng thái cố kết thường (NC) hay cv(OC) = 10cv(NC) hay ch(OC) = 10ch(NC) Đối với đất sét yếu Hải Phòng giá trị ch(OC) = 40ch(NC) Với thông số đầu vào từ kết thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng không đổi CRS tốc độ biến dạng 0.02 %/phút, ứng xử đất yếu theo độ lún mặt tổng, độ lún sâu, tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư, áp lực đất sức kháng cắt khơng nước tương đồng với giá trị thí nghiệm trường quan trắc trường đất yếu trầm tích Holocene Việt Nam Chiều dài bấc thấm số trường hợp rút ngắn để tiết kiệm mà giữ độ lún dư yêu cầu tương ứng với thời gian cho vận hành cơng trình Với độ cố kết yêu cầu > 90 % chiều dài bấc thấp cần đạt 70 % chiều dày vùng nén lún Khi trạng thái đất cố kết trước việc giảm chiều dài bấc thấm mang lại hiệu cao KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ KẾT LUẬN Một số mối tương quan thiết lập cho đất sét yếu sau a Cc2 = 0.015wn-0.25; Cc2 = 0.018wL-0.50 Cc2 = 0.025PI-0.20 b q   v0  'c  T -23c ch(CPTU ) cv(CRS )  2.67 ch(CPTU ) OCR  20.70 ; ch(CPTU ) ch(CRS )  0.89 ch(CPTU )  6.90 OCR d ’c(0.4%) = 1.80’c(0.02%) e ’c(CRS) = 1.16’c(IL) f su/’v0 = 0.22(OCR)1.26 Đất yếu trầm tích Holocene Việt Nam ln trạng thái cố kết trước với hệ số cố kết trước OCR > 1.20 mẫu đất nguyên dạng có biến dạng đến áp lực hữu hiệu trường bé 6.0 % trầm tích yếu Holocene cho cơng trình nghiên cứu Việt Nam Áp lực tiền cố kết lớn áp lực hữu hiệu địa tầng từ 20 kPa đến 60 kPa Tốc độ biến dạng sử dụng thí nghiệm khơng làm ảnh hưởng đến hệ số cố kết Đất trầm tích yếu Holocene Việt Nam cho áp lực tiền cố kết tốc độ 0.40 %/phút có hệ số gấp 1.80 lần giá trị có tốc độ 0.02 %/phút Thí nghiệm CRS tốc độ biến dạng 0.02 %/phút cho giá trị áp lực tiền cố kết lớn giá trị có từ thí nghiệm gia tải cấp đất yếu Việt Nam trung bình 16 % Tuy nhiên thơng số đầu vào cho tốn cố kết có sử dụng lõi thấm đứng xác định từ kết thí nghiệm CRS cho kết phân tích cố kết phường pháp sai phân hữu hạn theo mơ hình cải tiến phù hợp với số liệu quan trắc trường dựa theo độ lún mặt tổng, độ lún sâu, tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư, áp lực đất sức kháng cắt khơng nước Phương pháp đề xuất có xét đến biến thiên số nén lún, hệ số cố kết theo phương đứng phương ngang thay đổi trình cố kết, trạng thái cố kết trước (OC) trạng thái cố kết thường (NC) suốt trình cố kết đất mơ tả đầy đủ q trình cố kết nền, có ưu lời giải giải tích sử dụng giá trị hệ số cố kết suốt q trình phân tích tốn Tỷ số cv(OC)/cv(NC) = 40 cho khu vực Hải Phòng 10 cho khu vực lại Tỷ số ch/cv(CRS) tương ứng cho khu vực Cái Mép (Bà Rịa Vũng Tàu), Hiệp Phước (TP HCM), Hải Phòng Cà Mau 3.0 Với độ cố kết yêu cầu > 90 % chiều dài bấc thấm cần đạt 70 % chiều dày vùng nén lún Do đó, chiều dài bấc thấm số trường hợp rút ngắn để tiết kiệm mà giữ độ lún dư yêu cầu tương ứng với thời gian cho vận hành cơng trình KIẾN NGHỊ Sử dụng phương pháp lấy mẫu ống mẫu Piston để đảm bảo tính nguyên dạng mẫu đất yếu, đưa vào tiêu chuẩn hành để ứng dụng vào thực tiễn sản xuất ngành địa kỹ thuật xây dựng -242 Cập nhật vào tiêu chuẩn hành ứng dụng thí nghiệm CRS vào thực tiễn cho tốn xử lý đất yếu có sử dụng lõi thấm đứng điều kiện đất sét yếu Việt Nam Nghiên cứu bổ sung phần từ biến vào phần mềm CONSOPRO CÁC CƠNG TRÌNH KHOA HỌC Đà CƠNG BỐ Giấy chứng nhận quyền phần mềm CONSOPRO đăng ký cục quyền tác giả Nguyễn Công Oanh, Trần Thị Thanh, Ứng dụng thí nhiệm cố kết tốc độ biến dạng khơng đổi vào phân tích cố kết với chiều dài bấc thấm thay đổi Tạp chí Địa Kỹ Thuật Việt Nam – Số năm 2016 ISSN-0868-279X, pp 33-41 Nguyễn Công Oanh, Trần Thị Thanh Đào Thị Vân Trâm, Xác định đặc trưng đất sét yếu Việt Nam theo thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng khơng đổi sử dụng phân tích cố kết thấm Tạp chí Địa Kỹ Thuật Việt Nam – Số năm 2017 ISSN-0868-279X, pp 50-60 Nguyen, C.O and T.T Tran, Consolidation Analysis of Vietnam Soft Marine Clay by Finite Difference Method with Application of Constant Rate of Strain Consolidation Test The fifth International Conference on Geotechnique, Construction Material and Environment OSAKA, Japan, Nov 16-18 2015 ISBN: 978-4-9905958-4-5 C3051 pp 271-276 Nguyen, C.O., T.T Tran, and T.V.T Dao, Finite Difference Analysis of a Case Study of Vacuum Preloading in Southern Vietnam The sixth International Conference on Geotechnique, Construction Materials and Environment, BANGKOK, Thailand, Nov 14-16, 2016, ISBN: 978-49905958-6-9 C3051 pp 308-313 The Best Paper Award ... [22], [23] nghiên cứu ảnh hưởng tốc độ biến dạng lên áp lực tiền cố kết ’c (’y) nhiều loại thí nghiệm khác có thí nghiệm CRS 1.2.2 KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU TRONG NƯỚC Chưa có nghiên cứu để ứng dụng trực... tiền cố kết lớn giá trị có từ thí nghiệm gia tải cấp đất yếu Việt Nam trung bình 16 % Tuy nhiên thông số đầu vào cho tốn cố kết có sử dụng lõi thấm ứng xác định từ kết thí nghiệm CRS cho kết phân. .. hệ số cố kết ngang ch(CPTU) từ thí nghiệm xun tĩnh có đo tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng hệ số cố kết cv(CRS) từ thí nghiệm cố kết tốc độ biến dạng khơng đổi theo phương trình sau với ch(CRS)=3cv(CRS)