thiết kế ký túc xá sinh viên trường đại học kinh tế thành phố hồ chí minh

Khi thiết kế kết cấu nhà cao tầng, tải trọng ngang là yếu tố rất quan trọng, chiều cao công trình tăng, các nội lực và chuyển vị của công trình do tải trọng ngang gây ra cũng tăng lên nh

LỜI CẢM ƠN

Đồ án tốt nghiệp này là thử thách cuối cùng mà lớp văn bằng hai 07D2XD1 chúng em phải vượt qua để được công nhận là một kỹ sư xây dựng Để có được thành quả hôm nay, tự tay thiết kế được một công trình cụ thể, ngoài sự nổ lực của bản thân phải kể đến sự giúp đỡ của rất nhiều người mà em vô cùng biết ơn

Trước tiên, em xin cảm ơn Trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ TPHCM đã tạo điều kiện cho em được theo học tại Nhà trường Cảm ơn toàn thể Quý Thầy Cô, đặc biệt là Quý Thầy cô trong Khoa Xây Dựng đã rất tận tâm với nghề, truyền đạt đầy đủ kiến thức lẫn kinh nghiệm mà một kỹ sư xây dựng như chúng em cần thiết phải trang bị khi bước chân vào nghề

Cảm ơn Cô giáo – Ths Trần Thạch Linh, người đã đi bên cạnh em suốt quá

trình em làm đồ án này Với sự hướng dẫn nhiệt tình, Cô đã chỉ bảo và giúp em có được sự tự tin khi xâu chuỗi, kiểm nghiệm lại tất cả các kiến thức mà em đã được học, vận dụng một cách thực tế và đúng tiêu chuẩn quy phạm của ngành Xây dựng

Cảm ơn Anh, Chị, bạn bè lớp 07D2XD1 - đã gắn bó, cùng học tập và giúp đỡ em trong suốt thời gian qua, cũng như trong quá trình hoàn thành đồ án này

Cảm ơn gia đình, đồng nghiệp – đã tạo điều kiện thuận lợi về thời gian để em có thể vừa làm tròn trách nhiệm vừa theo đuổi việc học

Với những tấm lòng đó, bản thân em đã cố gắng thực hiện đồ án này, đây là đồ án đầu tay không tránh được có nhiều thiếu sót, rất mong được sự góp ý và chỉ đẫn thêm

Sau cùng, em xin gửi đến mọi người lời kính chúc sức khỏe và lời tri ân chân thành nhất

Sinh Viên Lê Thị Kim Loan

PHẦN A TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH

Nội dung:

1 Sự cần thiết phải đầu tư;

2 Địa điểm xây dựng;

3 Tổng quan về kiến trúc;

4 Giải pháp đi lại;

5 Đặc điểm khí hậu, khí tượng thủy văn;

6 Các giải pháp kỹ thuật;

1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ

TPHCM hiện có 509.000 sinh viên đang học tập Dự kiến năm 2015 thành phố sẽ có khoảng 570.000 sinh viên, trong đó 70% đến từ các tỉnh, nhu cầu 239.000 chổ ở Tuy nhiên, các ký túc xá của những trường đại học và cao đẳng hiện chỉ đáp ứng được 63.000 chổ, đáp ứng 26% Số còn lại phải nhờ người thân hoặc thuê nhà của các hộ dân Ký túc xá sinh viên trường đại học Kinh tế là một trong những dự án được xây dựng trên kế hoạch về nhà ở cho sinh viên mà Ban chỉ đạo chương trình đầu tư xây dựng ký túc xá sinh viên thành phố đang thực hiện Ký túc xá này Tọa lạc trong khuôn viên Trường với cảnh quan đẹp, môi trường sinh thái tốt, phù hợp, hài hòa với kiến trúc tổng thể dự án xây dựng mới Trường đại học Kinh tế (gồm hệ thống giảng đường, hội trường lớn, công viên, sân thể thao, các khu sinh hoạt công cộng, thư viện và các hạ tầng dịch vụ khác)

2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG

Công trình Ký túc xá Sinh viên Đại học Kinh tế được xây dựng tại Đường Thanh

Niên P 16 – Quận 8 - TPHCM

3 TỔNG QUAN KIẾN TRÚC

3.1 Mặt đứng của công trình bao gồm

+ Trệt cao 4,2 (m);

+ Lầu 1 – Lầu 9 cao 3,5 (m);

+ Mái che ô cầu thang 3,5 (m) ;

+ Tổng chiều cao nhà tính từ mặt nền (nền tầng trệt) 39,2 (m);

+ Sân thượng có 01 hồ nước mái dung tích (8 x 9 x 1.8)m;

+ Công trình có 2 thang máy và 2 thang bộ

3.2 Mặt bằng công trình bao gồm

+ Tầng hầm: dùng để xe, 02 phòng bảo vệ, kỹ thuật điện

+ Tầng trệt: gồm có sảnh đi lại, văn phòng ban quản lý ký túc xá, căn tin, nhà bếp, nhà kho, khu tạp hóa và sách báo

+ Lầu 1: gồm 12 phòng ngủ (mỗi phòng có 08 sinh viên, 01 WC), 1 phòng sinh hoạt học nhóm, 1 phòng giặt ủi, 1 thư viện

+ Lầu 2 – lầu 9: gồm 16 phòng (mỗi phòng có 08 sinh viên, 01 WC) 1 phòng sinh hoạt học nhóm, 1 phòng giặt ủi

+ Tầng áp mái: gồm 01 hồ nước mái và 01 mái che ô cầu thang

+ Chiều dài nhà (tính từ tim trục ngoài cùng) 51(m)

+ Chiều rộng nhà (tính từ tim trục ngoài cùng) 24.5(m)

4 GIẢI PHÁP ĐI LẠI

4.1 Giao thông đứng

Toàn công trình sử dụng 2 hệ thống thang máy và 2 cầu thang bộ Khối thang máy, thang bộ được bố trí ở trung tâm công trình

4.2 Giao thông ngang

Bao gồm các hành lang đi lại, sảnh

5 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU - KHÍ TƯỢNG - THỦY VĂN TẠI NƠI XÂY DỰNG

CÔNG TRÌNH

Khí hậu TP Hồ Chí Minh là khí hậu nhiệt đới gió mùa được chia thành 2 mùa:

5.1 - Mùa khô :

Từ tháng 12 đến tháng 4 có :

Nhiệt độ cao nhất : 400C

Nhiệt độ trung bình : 320C

Nhiệt độ thấp nhất : 180C

Lượng mưa thấp nhất : 0,1 mm

Lượng mưa cao nhất : 300 mm

Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5%

5.2 - Mùa mưa :

Từ tháng 5 đến tháng 11 có :

Nhiệt độ cao nhất : 360C

Nhiệt độ trung bình : 280C

Nhiệt độ thấp nhất : 230C

Lượng mưa trung bình : 274,4 mm

Lượng mưa thấp nhất : 31 mm (tháng 11)

Lượng mưa cao nhất : 680 mm (tháng 9)

Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67%

Độ ẩm tương đối thấp nhất : 74%

Độ ẩm tương đối cao nhất : 84%

Lượng bốc hơi trung bình : 28 mm/ngày

Lượng bốc hơi thấp nhất : 6,5 mm/ngày

5.3 - Gió :

-Thịnh hành trong mùa khô :

Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40%

Gió Đông: chiếm 20% - 30%

-Thịnh hành trong mùa mưa :

Gió Tây Nam : chiếm 66%

-Hướng gió chủ yếu là Đông Nam và Tây Nam với vận tốc trung bình 2,15 m/s, thổi mạnh nhất vào mùa mưa ( từ tháng 5 đến tháng 11) Ngoài ra còn có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1)

-TP Hồ Chí Minh nằm trong khu vực ít chịu ảnh hưởng của gió bão, chịu ảnh hưởng của gió mùa và áp thấp nhiệt đới

6 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT

6.1 Hệ thống điện

•Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất cả các trang thiết bị trong tòa nhà có thể hoạt động được trong tình huống mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện năng phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh có thể hoạt động liên tục

•Máy điện dự phòng 250KVA được đặt ở tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn và rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt

•Hệ thống cấp điện chính đi trong các hộp kỹ thuật đặt ngầm trong tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng và khu vực và bảo đảm an toàn khi có sự cố xảy ra

6.2 Hệ thống cung cấp nước

Công trình sử dụng nguồn nước từ 3 nguồn: hồ nước mái, hồ nước ngầm, nước máy

Nước sinh hoạt dùng bể nước mái Máy bơm sẽ đưa nước lên bể chứa nước đặt ở mái và

từ đó sẽ phân phối đi xuống các tầng của công trình theo các đường ống dẫn nước chính

Các đường ống đứng qua các tầng đều được bọc trong hộp gen Hệ thống cấp nước đi ngầm trong các hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa chính được bố trí ở mỗi tầng

6.3 Hệ thống thoát nước

Nước mưa từ mái sẽ được thoát theo các lỗ chảy ( bề mặt mái được tạo dốc ) và chảy vào các ống thoát nước mưa ( =140mm) đi xuống dưới Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng sẽ được bố trí đường ống riêng

6.4 Hệ thống thông gió và chiếu sáng

a) Chiếu sáng

Toàn bộ toà nhà được chiếu sáng bằng ánh sáng tự nhiên (thông qua các cửa sổ ở các mặt của tòa nhà và hai khoảng trống ở khối trung tâm) và bằng điện Ở tại các lối đi lên xuống cầu thang, hành lang đều có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng

b) Thông gió

Hệ thống thông gió tự nhiên bao gồm các của sổ, hai khoảng trống ở khu trung tâm

Ở các căn hộ đều được lắp đặt hệ thống điều hòa không khí

6.5 An toàn phòng cháy chữa cháy

Giải pháp phòng cháy, chữa cháy phải tuân theo tiêu chuẩn phòng cháy-chữa cháy cho nhà cao tầng của Việt Nam hiện hành Hệ thống phòng cháy – chữa cháy được trang bị các thiết bị sau: Ở mỗi tầng đều được bố trí 02 họng nước chữa cháy (tủ đựng, vòi chữa cháy, lăng phun), các bình chữa cháy xách tay bột, CO2, nguồn nước chữa cháy chính dùng riêng từ bể nước ngầm đặt bên ngoài tòa nhà, Bể chứa nước trên mái khi cần cũng được huy động để tham gia chữa cháy Ngoài ra, ở mỗi phòng đều có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động

6.6 Hệ thống chống sét và nối đất:

- Hệ thống chống sét gồm: kim thu lôi, hệ thống dây thu lôi, hệ thống dây dẫn bằng thép, cọc nối đất, tất cả được thiết kế theo đúng qui phạm hiện hành

- Toàn bộ trạm biến thế, tủ điện, thiết bị dùng điện đặt cố định đều phải có hệ thống nối đất an toàn, hình thức tiếp đất : dùng thanh thép kết hợp với cọc tiếp đất

PHẦN B TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊN TRÊN CÔNG TRÌNH

CHƯƠNG 1 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CÔNG

TRÌNH

Nội dung:

1.1 Những đặc điểm cơ bản của nhà cao tầng

1.2 Hệ chịu lực chính của nhà cao tầng

1.3 So sánh lựa chọn phương án kết cấu

1.4 Qui phạm tải trọng được sử dụng trong tính toán

1.1 NHỮNG ĐẶC ĐIỂM CƠ BẢN CỦA NHÀ CAO TẦNG

Đặc trưng chủ yếu của nhà cao tầng là số tầng nhiều, độ cao lớn, trọng lượng nặng

Đa số nhà cao tầng lại có diện tích mặt bằng tương đối nhỏ hẹp nên các giải pháp nền móng cho nhà cao tầng là vấn đề được quan tâm hàng đầu Tùy thuộc môi trường xung quanh, địa thế xây dựng, tính kinh tế, khả năng thực hiện kỹ thuật,… mà lựa chọn một phương án thích hợp nhất Ở Việt Nam, phần lớn diện tích xây dựng nằm trong khu vực đất yếu nên thường phải lựa chọn phương án móng sâu để chịu tải tốt nhất Cụ thể ở đây là móng cọc

Tổng chiều cao của công trình lớn, do vậy ngoài tải trọng đứng lớn thì tác động của gió và động đất đến công trình cũng rất đáng kể Do vậy, đối với các nhà cao hơn 40m thì phải xét đến thành phần động của tải trọng gió và cần để ý đến các biện pháp kháng chấn một khi chịu tác động của động đất Kết hợp với giải pháp nền móng hợp lý và việc lựa chọn kích thước mặt bằng công trình (B và L) thích hợp thì sẽ góp phần lớn vào việc tăng tính ổn định, chống lật, chống trượt và độ bền của công trình

Khi thiết kế kết cấu nhà cao tầng, tải trọng ngang là yếu tố rất quan trọng, chiều cao công trình tăng, các nội lực và chuyển vị của công trình do tải trọng ngang gây ra cũng tăng lên nhanh chóng Nếu chuyển vị ngang của công trình quá lớn sẽ làm tăng giá trị các nội lực, do độ lệch tâm của trọng lượng, làm các tường ngăn và các bộ phận trong công trình bị hư hại, gây cảm giác khó chịu, hoảng sợ, ảnh hưởng đến tâm lý của người sử dụng công trình Vì vậy, kết cấu nhà cao tầng không chỉ đảm bảo đủ cường độ chịu lực, mà còn phải đảm bảo đủ độ cứng để chống lại các tải trọng ngang, sao cho dưới tác động của các tải trọng ngang, dao động và chuyển vị ngang của công trình không vượt quá giới hạn cho phép Việc tạo ra hệ kết cấu để chịu các tải trọng này là vấn đề quan trọng trong thiết kế kết cấu nhà cao tầng

Mặt khác, đặc điểm thi công nhà cao tầng là theo chiều cao, điều kiện thi công phức tạp, nguy hiểm Do vậy, khi thiết kế biện pháp thi công phải tính toán kỹ, quá trình thi công phải nghiêm ngặt, đảm bảo độ chính xác cao, đảm bảo an toàn lao động và chất lượng công trình khi đưa vào sử dụng

Như vậy, khi tính toán và thiết kế công trình, đặc biệt là công trình nhà cao tầng thì việc phân tích lựa chọn kết cấu hợp lý cho công trình đóng vai trò vô cùng quan trọng

Nó không những ảnh hưởng đến độ bền, độ ổn định của công trình mà còn ảnh hưởng đến sự tiện nghi trong sử dụng và quyết định đến giá thành công trình

1.2 HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA NHÀ CAO TẦNG

Ký túc xá Sinh Viên trường Đại học Kinh tế là công trình có 9 lầu, với chiều cao 39.2m so với cốt 0.00 Việc lựa chọn hệ chịu lực hợp lý cho công trình là điều rất quan trọng Dưới đây, khảo sát đặc tính của một số hệ chịu lực thường dùng cho nhà cao tầng để từ đó tìm được hệ chịu lực hợp lý cho công trình:

-Hệ khung chịu lực

Kết cấu khung bao gồm hệ thống cột và dầm vừa chịu tải trọng thẳng đứng vừa chịu tải trọng ngang Cột và dầm trong hệ khung liên kết với nhau tại các nút khung, quan niệm là nút cứng Hệ kết cấu khung được sử dụng hiệu quả cho các công trình có yêu cầu không gian lớn, bố trí nội thất linh hoạt, phù hợp với nhiều loại công trình Yếu điểm của kết cấu khung là khả năng chịu cắt theo phương ngang kém Ngoài ra, hệ thống dầm của kết cấu khung trong nhà cao tầng thường có chiều cao lớn nên ảnh hưởng đến công năng sử dụng của công trình và tăng độ cao của ngôi nhà, kết cấu khung bê tông cốt thép thích hợp cho ngôi nhà cao không quá 20 tầng Vì vậy, kết cấu khung chịu lực có thể chọn để làm kết cấu chịu lực chính cho công trình này

1.3 SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU

Qua xem xét, phân tích các hệ chịu lực như đã nêu trên và dựa vào các đặc điểm của công trình như giải pháp kiến trúc, ta có một số nhận định sau đây để lựa chọn hệ kết cấu chịu lực chính cho công trình Ký túc xá Sinh viên Trường Đại Học Kinh tế:

- Ký túc xá Sinh viên Trường Đại Học Kinh tế là công trình có 9 lầu, với chiều cao 39.2m so với cốt 0.00, diện tích mặt bằng tầng điển hình 24.5mx51m

- Do công trình được xây dựng trên địa bàn Quận 8 - TPHCM là vùng hầu như không xảy ra động đất, nên không xét đến ảnh hưởng của động đất, mà chỉ xét đến ảnh hưởng của gió tĩnh bởi vì cơng trình cĩ chiều cao 39.2m < 40m

- Do vậy, trong đồ án này ngoài các bộ phận tất yếu của công trình như: cầu

thang, hồ nước , hệ chịu lực chính của công trình được chọn là khung cột – dầm chịu

lực, vì hệ này có những ưu điểm phù hợp với qui mô công trình Ký túc xá Sinh viên

Trường Đại Học Kinh tế

- Công trình có kích thước: (24.5x51)m;

Tỉ số L/B= 2.01 >1.5; (nhưng để thể hiện đúng sự làm việc của kết cấu)

Nên ta chọn tính công trình theo sơ đồ khung không gian Hệ chịu lực chính của công trình là kết cấu khung BTCT Khung BTCT tác dụng chịu tải, truyền tải do các bộ phận cấu tạo nên công trình như tường bao che, sàn các lớp cấu tạo trên sàn các vật dụng đặt trên sàn tủ giường bàn ghế…vv., các vật dụng trong sinh hoạt gắn trên từơng máy lạnh, quạt vv cầu thang, các lớp cấu tạo trên cầu thang tay vịn, đá ốp lát, vữa

trát…vv Ngoài những tải trọng trên thì khung BTCT còn phải chịu tải trọng gió và phụ thuộc nhiều vào vị trí đặt công trình và chiều cao công trình

- Và để tận dụng hết khả năng chịu lực của khung, sàn là một trong những kết cấu truyền lực quan trọng trong nhà nhiều tầng kiểu khung giằng Không những có chức năng đảm bảo ổn định tổng thể của hệ thống cột, khung, đồng thời truyền các tải trọng ngang khác sang hệ khung Sàn cứng còn có khả năng phân phối lại nội lực trong hệ khung Do đó, phải lựa chọn các phương án sàn sao cho công trình kinh tế nhất, ổn định nhất, và mỹ quan nhất… Trong đồ án này chọn phương án sàn để thiết kế:

 Phương án sàn sườn có hệ dầm trực giao, (vì diện tích các ô sàn lớn)

Kết luận:

-Hệ chịu lực chính của công trình là hệ gồm có sàn sườn và khung

1.4 QUI PHẠM TẢI TRỌNG ĐƯỢC SỬ DỤNG TRONG TÍNH TOÁN

- Tải trọng được sử dụng trong tính toán là lấy từ tài liệu “Tiêu chuẩn tải trọng

và tác động TCVN 2737 – 1995” [1] do Viện khoa học kĩ thuật xây dựng-Bộ xây dựng

biên soạn

- Các công cụ và phần mềm dự kiến sử dụng trong suốt quá trình tính toán là:

 ETABS 9.7 và SAP2000 (Dùng để tính toán nội lực Có độ tin cậy cao

hiện nay đang sử dụng phổ biến);

 Các lý thuyết tính toán trong cơ học kết sử dụng để tính nội lực các cấu kiện cơ bản

CHƯƠNG 2 TÍNH TOÁN SÀN SƯỜN BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN

KHỐI LẦU 2 - LẦU 9

Nội dung:

2.1 Lựa chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn

2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn

2.3 Tính toán các ô bản sàn

2.4 Tính toán kiểm tra độ võng

2.5 Bố trí cốt thép sàn tầng điển hình

2.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN

Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển khi chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất …) làm ảnh hưởng đến công năng sử dụng

Độ cứng trong mặt phẳng sàn đủ lớn để khi truyền tải trọng ngang vào khung, sẽ giúp chuyển vị ở các đầu cột bằng nhau

Trên sàn, hệ tường ngăn không có hệ dầm đỡ có thể được bố trí ở bất kỳ vị trí nào trên sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn

Ngoài ra còn xét đến chống cháy khi sử dụng đối với các công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn có thể tăng đến 50% so với các công trình mà sàn chỉ chịu tải trọng đứng Kích thước tiết diện các bộ phận sàn phụ thuộc vào nhịp của sàn trên mặt bằng và tải trọng tác dụng

2.1.1 Kích thước sơ bộ tiết diện dầm

Sơ bộ chọn chiều cao dầm theo công thức sau:

d d

m

trong đó:

md - hệ số phụ thuộc vào tính chất của khung và tải trọng;

md = 10 ÷ 12 - đối với hệ dầm chính, khung một nhịp;

md = 12 ÷ 16 - đối với hệ dầm chính, khung nhiều nhịp;

md = 16 ÷ 20 - đối với hệ dầm phụ;

ld - nhịp dầm (khoảng cách giữa hai trục dầm)

Bề rộng dầm được chọn theo công thức sau:

12

1

(2.2) Kích thước tiết diện dầm được trình bày trong bảng 2.1

Bảng 2.1: Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm

Loại dầm Kí hiệu

Nhịp dầm

ld(m)

Hệ số

md

Chiều cao

Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn theo công thức sau:

l m

D h

s

trong đó:

D=0.8 ÷ 1.4 - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng;

ms=30 ÷ 35 - đối với bản loại dầm;

md=40 ÷ 45 - đối với bản kê bốn cạnh;

l - nhịp cạnh ngắn của ô bản

Đối với nhà dân dụng thì chiều dày tối thiểu của sàn là hmin= 6cm

Chọn ô sàn S5(8mx4.5m) là ô sàn có cạnh ngắn lớn nhất làm ô sàn điển hình để tính chiều dày sàn:

m

D h s

Cách xác định sơ đồ tính

- Dựa vào tỉ lệ giữa cạnh dài (l2) và cạnh ngắn (l1), ta chia làm hai loại ô bản:

M2

2 2

Hình 2.2: Sơ đồ tính bản làm việc một phương

- Dựa vào tỉ lệ giữa (hd) và (hs), ta chia làm hai loại ô bản:

+ Nếu

s

d h

< 3 : bản liên kết với các dầm bao quanh là gối tựa

Với những điều kiện trên, các ô sàn được phân loại như sau:

Bảng 2.2: Phân loại ô sàn

Số hiệu

sàn Số lượng

Cạnh dài ld(m)

Cạnh ngắn

ln(m)

Diện tích (m2)

Hình 2.3: Mặt bằng dầm sàn lầu 1 – lầu 9

Đồ án tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2007 GVHD: ThS Trần Thạch Linh Đề tài: Ký túc xá sinh viên Trường ĐH Kinh Tế SVTH: Lê Thị Kim Loan

2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

Tải trọng tác dụng lên sàn gồm có:

2.2.1 Tĩnh tải

Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) bao gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn

trong đó: i - khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i;

i - chiều dày lớp cấu tạo thứ i;

n i - hệ số độ tin cậy của lớp thứ i;

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.3

Bảng 2.3: Tĩnh tải tác dụng lên sàn STT Các lớp cấu tạo γ(daN/m3) δ(mm) n gstc(daN/m2) gs

tt (daN/m2)

- Gạch Ceramic, 1 = 2000 daN/m3,δ1 = 10mm, n=1.1

- Vữa lót, 2 = 1800 daN/m3,δ2 = 30mm, n=1.3

- Sàn BTCT, 3 = 2500 daN/m3,δ3 = 120mm, n=1.1

- Vữa trát trần,4 = 1800 daN/m3,δ4 = 15mm, n=1.3

Hình 2.4: Các lớp cấu tạo sàn 2.2.2 Hoạt tải

Tải trọng phân bố đều trên sàn lấy theo TCVN 2737:1995 ([1]) như sau:

trong đó:

ptc - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo Bảng 3/[1];

np - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1]:

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.4

Bảng 2.4: Hoạt tải tác dụng lên sàn

2.2.3 Tải trọng tường ngăn

Trọng lượng tường ngăn trên ô sàn S2, S5 qui đổi thành tải phân bố đều trên sàn (cách tính này đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến sự giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), được tính theo công thức sau:

A

h l g

c t t t qd t



trong đó: lt - chiều dài tường;

ht - chiều cao tường;

A - diện tích ô sàn (A = ld x ln);

ttc - trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn của tường

với: tường 100: ttc = 180 (daN/m2);

tường 200: ttc = 340 (daN/m2)

Kết quả được trình bày trong bảng 2.5

Bảng 2.5: Tải trọng tường ngăn chịu tải phân bố đều

ht(m)

Trọng lượng tiêu chuẩn

ttc(daN/m2)

n

Trọng lượng quy đđổi

Bảng 2.6: Tải trọng tường ngăn chịu tải tập trung

SH

sàn

L1 (m)

lt(m)

ht(m)

Trọng lượng tiêu chuẩn

2.3 TÍNH TOÁN CÁC Ô BẢN SÀN

2.3.1 Tính toán các ô bản làm việc 1 phương (bản loại dầm)

Theo bảng 2.2 thì có các ô sàn S(8,9,10,11) là bản làm việc 1 phương

Các giả thiết tính toán:

 Các ô bản loại dầm được tính toán như các ô bản đơn, không xét đến ảnh hưởng của các ô bản kế cận

 Các ô bản được tính theo sơ đồ đàn hồi

 Cắt 1m theo phương cạnh ngắn để tính

 Nhịp tính toán là khoảng cách giữa 2 trục dầm

a) Xác định sơ đồ tính

Xét tỉ số

s

d h

h

< 3  Bản sàn liên kết khớp với dầm;

Ô bản S(8,10,11) (hs =12cm) có 1 cạnh liên kết với dầm với hd=70cm; Ô bản S9 (hs =12cm) có 1 cạnh liên kết với dầm với hd=40cm, nên chọn sơ đồ tính của ô bản S(8,9,10,11) là dầm consol chịu tải trọng phân bố đều là trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo và tải trọng tập trung là trọng lượng tường xây trên đó

Các giá trị momen:

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.7

Bảng 2.7: Nội lực trong các ô bản loại dầm

SH

sàn

Momen của tải phân bố Momen của tải tập trung

Momen tổng L1

(m)

Tĩnh tãi

gstt (daN/m2)

Hoạt tải

Ptt (daN/m2)

Tổng tải

q (daN/m2)

c) Tính toán cốt thép

Ô bản loại dầm được tính như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính toán:

 a= 2cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo;

 ho - chiều cao có ích của tiết diện;

ho1 = hs – a = 12 – 2 = 10 cm

 b = 100cm - bề rộng tính toán của dải bản

Lựa chọn vật liệu như bản 2.8

Bảng 2.8: Đặc trưng vật liệu sử dụng tính toán

Diện tích cốt thép được tính bằng công thức sau:

s

b b s R

bh R



Rb(Mpa) Rbt(Mpa) Eb(MPa) αR ξR Rs(Mpa) Rsc(MPa) Es(MPa)

Kiểm tra hàm lượng cốt thép μ theo điều kiện sau:

0 min



h b

b b R

100 = 3.3% (2.16) Giá trị  hợp lý nằm trong khoảng từ 0.3% đến 0.9%

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.9

Bảng 2.9: Tính toán cốt thép cho bản sàn loại dầm

a (mm )

2.3.2 Tính toán các ô bản làm việc 2 phương (bản kê 4 cạnh)

Theo bảng 2.2 thì các ô bản kê 4 cạnh là: S(1, 2, 3, 4, 5, 6,7,12)

Các giả thiết tính toán:

 Ô bản được được tính toán như ô bản đơn

 Ô bản được tính theo sơ đồ đàn hồi

 Cắt 1 dải bản có bề rộng là 1m theo phương cạnh ngắn và cạnh dài để tính toán

 Nhịp tính toán là khoảng cách giữa 2 trục dầm

a) Xác định sơ đồ tính

Xét tỉ số

s

d h

h

< 3  Bản sàn liên kết khớp với dầm;

Kết quả này được trình bày trong bảng 2.10

Bảng 2.10: Sơ đồ tính ô bản kê 4 cạnh

Sàn hs (cm) Dầm hd(cm) hd/hs Liên

kết Sơ đồ tính

Do các cạnh ô bản liên kết ngàm với dầm nên chúng thuộc ô bản số 9 trong 11 loại ô bản

Do đó, momen dương lớn nhất giữa nhịp là:

qb = gstt + ptt + gttt (daN/m2) (2.20) trong đó: g - tĩnh tải ô bản đang xét;

p - hoạt tải ô bản đang xét;

P - tổng tải tác dụng lên ô bản;

mi1(2) - i là loại ô bản số mấy, 1 (hoặc 2) là phương của ô bản

đang xét Trong trường hợp đang tính toán i = 9

Momen âm lớn nhất trên gối:

Hình 2.6: Sơ đồ tính và nội lực bản kê 4 cạnh

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.11

Bảng 2.11: Nội lực trong các ô bản kê 4 cạnh

c) Tính toán cốt thép

Ô bản được tính như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính toán:

 a1 = 2 cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh

ngắn đến mép bê tông chịu kéo;

 a2 =3 cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh

dài đến mép bê tông chịu kéo;

 h0 - chiều cao có ích của tiết diện (h0 = hs – ai), tùy theo

phương đang xét;

 b =100cm - bề rộng tính toán của dải bản

Đặc trưng vật liệu lấy theo bảng 2.8

Tính toán và kiểm tra hàm lượng μ tương tự phần 2.3.1.c

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.12

Bảng 2.12: Tính toán cốt thép cho sàn loại bản kê 4 cạnh

A s (cm 2 )

MI 633.00 100 10 0.0550 0.0566 2.89 10 200 3.93 0.40 THỎA

Ghi chú: Khi thi công, thép chịu momen âm ở 2 ô bản kề nhau sẽ lấy giá trị lớn

để bố trí

2.4 TÍNH TOÁN KIỂM TRA ĐỘ VÕNG:

Tính toán về biến dạng cần phân biệt 2 trường hợp, một là khi bê tông vùng kéo của tiết diện chưa hình thành khe nứt và hai là khi bê tông vùng kéo của tiết diện đã có khe nứt hình thành

2.4.1 Tính độ võng sàn

Sàn chịu tải rất lớn, do đó ta phải đi tính toán kiểm tra độ võng sàn kích thước lớn nhất S5 (4.5x8)m, tiết diện tính toán chữ nhật có b = 1m theo TTGH2

+ Kiểm tra khả năng xảy ra khe nứt

- Tính giá trị momen toàn phần, do tĩnh tải tiêu chuẩn qtc (theo bảng 2.3) gây

ra

m daN

ql

24

5 4 431 24

2 2

I I I

E



10 27

10 213

a bh

0

1226062

)120

01(212010001

10 80842 3 10 3805 2 51

120

) 0 10 6486 0 78 7 10 217 44 ( 2

x x

x x

Kết luận: Mcr< M  vậy bê tông tại vùng kéo của tiết diện đã có khe nứt hình thành

2.4.2 Độ cong của cấu kiện bê tông cốt thép đối với đoạn có khe nứt trong vùng kéo

Điều kiện về độ võng:

11

r - độ cong do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải

trọng dùng để tính toán độ võng;

r - độ cong ban đầu do tác dụng ngắn hạn của phần

tải trọng dài hạn (thường xuyên và tạm thời dài hạn);

M r

1 1

= 0 - với cấu kiện chịu uốn;

Bi - độ cứng chống uốn, xác định theo công thức

sau:

b b b s s

s

A E A E

Z h

.Es, Eb - là modun đàn hồi của thép và bê tông;

.As - là diện tích cốt thép chịu lực;

.Ab - là diện tích quy đổi của vùng bê tông chịu nén

Ab= ( 'f ) bh0 ;

.ψs - là hệ số xét đến biến dạng không đều của cốt

thép chịu kéo do sự tham gia chịu lực của bê tông chịu kéo giữa các khe nứt,

trong đó:

.ϕN - ảnh hưởng của lực dọc;

.ϕm - hệ số liên quan đến quá trình mở rộng khe nứt

rp r

pl ser bt m

M M

W R

bằng hợp lực do ứng lực trước gây ra Với bê tông cốt thép thường thì ứng lực trước là do co ngót của bê tông và P là lực kéo;

.Wpl - momen chống uốn (dẻo)

x h

I I I

. b= 0.9 - hệ số xét đến sự phân bố không đều biến dạng của thớ bê tông

chịu nén ngoài cùng trên chiều dài đoạn có vết nứt: đối với bê tông nặng có B>7.5;

.v - là hệ số đàn hồi của bê tông v = 0.15 khi tính toán với tải tác dụng

dài hạn và v = 0.45 khi tính toán với tải tác dụng ngắn hạn;

.Z - là cánh tay đoàn nội lực

f

f o f

h h

21

a) Tính độ võng f1 do tác dụng ngắn hạn của toàn bộ tải trọng

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn như sau:

q = (gtttc + ptc ) = 431 + 300 = 731daN/m2

Mc = m91ql1l2 = 0.0196x731x4.5x8 = 515.79daNm

2 3 4

2

b bh R

M

10100

35.3

10.21

E



78.70034.010

)0034.0(518.1

1

10

)(51

f

2.9101607.02

1607.01)

(21

2 2

575414

2

pl ser bt m

M M

W R



575407

.5400607

.112

23678.72)

(2

cm S

x h

07 5400 2

) 607 1 12 ( 100 2

) (

cm x

h b

… x    ho  0.1607x10=1.607cm

236)

607.110(35.3)

9.035

.31021

15.02

.910

1079.5151

4 5

11078.3

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn như sau:

trong đó:

1001015

1011.304

2 3 4

2

b bh R

M

10100

35.3

10.21

E



78.70034.010

)002.0(518.1

1

10

)(51

f

2.910168.02

168.01)

(21

2 2

77.677414

2

pl ser bt m

M M

W R



77.677412

.532568

.112

9.23178.72)

(2

cm S

x h

12 5325 2

) 68 1 12 ( 100 2

) (

cm x

h b

… xh o 0.168x10=1.68cm

9 231 )

68 1 10 ( 35 3 )

9.035

.31021

15.02

.910

1011.3041

4 5

2

2

r

cm r

11016.2

c) Tính với độ võng f3 do tác dụng dài hạn của tải trọng dài hạn

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn như sau:

trong đó:

1001015

1011.304

2 3 4

2

b bh R

M

10100

35.3

10.21

E



78.70034.010

)002.0(518.1

1

10

)(51

f

2.910168.02

168.01)

(21

2 2

77.677414

2

pl ser bt m

M M

W R



77.677412

.532568

.112

9.23178.72)

(2

cm S

x h

12 5325 2

) 68 1 12 ( 100 2

) (

cm x

h b

3

1

.31021

45.02

.910

1011.3041

4 5

1 10 49 6

d) Độ cong toàn phần

Aùp dụng công thức sau:

)105.4(1049.616.278.348

11

1148

Độ võng giới hạn fu: fu 2.5cm

Vậy f = 0.34cm < fu = 2.5cm sàn đảm bảo yêu cầu độ võng

2.4.3 Kết luận

Các kết quả tính toán đều thỏa mãn khả năng chịu lực và các điều kiện kiểm tra cho nên các giả thiết ban đầu là hợp lý

2.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN LẦU 2-9

Cốt thép sàn lầu 2-9 được bố trí trong bản vẽ KC

CHƯƠNG 3 TÍNH TOÁN CẦU THANG TRỆT ĐẾN LẦU 9

Nội dung:

3.1 Cấu tạo cầu thang từ trệt đến lầu 9

3.2 Xác định tải trọng tác dụng lên cầu thang

3.3 Tính toán các bộ phận cầu thang

3.4 Bố trí cốt thép cầu thang trệt đến lầu 9

3.1 CẤU TẠO CẦU THANG

V3

DCN L3

3.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU THANG

Tải trọng tác dụng lên cầu thang gồm có:

3.2.1 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải)

a) Trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo bản thang

Xác định sơ bộ chiều dày bản thang theo công thức sau:

Giá trị sơ bộ được ghi trong bảng 3.1

Bảng 3.1: Kích thước sơ bộ bản thang

CẦU

THANG

l1(cm)

l2(cm)

htầng(cm) cos

lb(cm)

hb(cm)

Chiều dày bản thang (cm)

Số bậc thang

Tầng 1 ÷ 9 1.45 2.5 350 0.88 30 15.9 14.3 ÷ 12.3 22 Tầng trệt 1.45 3.1 420 0.88 30 16.1 16.6 ÷ 14.2 26

 Chọn chiều dày bản thang từ trệt đến lầu 9 là hbt = 14 cm

b

bt

- Đá Granit, 1 = 2000 daN/m3, δ1 = 2cm, n=1.1

- Vữa lót, 2 = 1800 daN/m3, δ2 = 2cm, n=1.3

- Bậc thang, 3 = 1800 daN/m3, δ3 = 3cm, n=1.3

- Sàn BTCT, 4 = 2500 daN/m3, δ4 = 14cm, n=1.1

- Vữa trát,5 = 1800 daN/m3, δ = 1.5cm, n=1.3

Hình 3.3: Các lớp cấu tạo bản thang

Cắt 1 dải bản có chiều rộng b = 1 m để tính

Tải trọng 1 bậc thang được tính như sau:

trong đó: i - khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i ;

si - diện tích tiết diện lớp cấu tạo thứ i

i - chiều dày lớp cấu tạo thứ i;

ltdi - chiều dài lớp cấu tạo thứ i;

b - chiều rộng dải bản tính toán, b=1 m;

ni - hệ số độ tin cậy của lớp thứ i

- Diện tích tiết diện lớp đá ốp lát (lớp thứ 1), áp dụng công thức (3.5):

 (lb x hb) = (1/2)x(30x15.9) = 238.5cm2

- Diện tích tiết diện lớp bê tông bản thang (lớp thứ 4), áp dụng công thức (3.5):

s44l td4 4.(l b/cos)14x(30/ 0.882)=470.67cm2 trong đó: cos  cos(arctg(hb/lb) = cos(arctg(159/300)) = 0.882

- Diện tích tiết diện lớp vữa trát (lớp thứ 5), áp dụng công thức (3.4):

s5 5ltd5  5.( lb/ cos  )  1.5x(30/0.882)=50.43cm2 trong đó: cos   cos(arctg(hb/lb) = cos(arctg(159/300)) = 0.882

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 3.2

Bảng 3.2: Tĩnh tải tác dụng lên bản thang

Tầng Các lớp

cấu tạo

 (daN/m3)

Si(m2)

lb(m)

hb(m)

b (m) n

Gi(daN)

gstt(daN/m)

b) Trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo bản chiếu nghỉ

Cấu tạo gồm các lớp tương tự như bản thang nhưng bản chiếu nghỉ không có bậc thang Tổng trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản chiếu nghỉ và chiếu tới được tính toán tương tự như với bản thang

Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản thang được tính như sau:

trong đó: i - khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i;

i - chiều dày lớp cấu tạo thứ i;

ni - hệ số độ tin cậy của lớp thứ i

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 3.3

Bảng 3.3: Tĩnh tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ

STT Các lớp

cấu tạo

 (daN/m3)

i(m2) n

gbcntc(daN/m)

gbcntt(daN/m)

c) Trọng lượng lan can trên bản thang V1, V2

Tải tiêu chuẩn của lan can trên bản thang lấy theo [1]:

glctt = glc nlc = 30x1.2 = 36(daN/m) (3.7) trong đó:

ptc = 30 daN/m - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3/[1];

nlc - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1]; n =1.2

Vậy với B = 1.8m, trọng lượng lan can phân bố đều trên bản thang V1, V2:

glctt = (36/1.8m) =20daN/m

d) Trọng lượng lan can trên bản thang V3

Tải tiêu chuẩn của lan can trên bản thang lấy theo [1]:

glctt = glc nlc = 30x1.2 = 36(daN/m)

trong đó:

ptc = 30 daN/m - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3/[1];

nlc - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1];

trọng lượng lan can tác dụng tập trung trên bản thang V3:

glcv3 = 36*1m =36daN

3.2.2 Tải trọng tạm thời (hoạt tải)

a) Hoạt tải trên bản thang V1, V2

Hoạt tải tiêu chuẩn phân bố đều trên bản thang lấy theo [1]:

trong đó:

ptc = 300 daN/m2 - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3/[1];

np - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1];

n =1.3 khi ptc < 200 daN/m2

Vậy: ptt = 300x1.2 = 360 daN/m2

b) Hoạt tải trên bản thang V3

Hoạt tải được xét trường hợp bất lợi nhất là tại đầu mỗi bậc có một người đứng ở

đầu côngxôn:

trong đó:

75 - trọng lượng trung bình một người lấy 75kg

Hoạt tải tác dụng lên bản thang V3:

p = 75 * 1.3 * 1/0.3 = 325 daN

3.2.3 Tổng tải trọng tác dụng

Tổng tải trọng tác dụng lên phần bản thang V1, V2 (lầu 1  lầu 9)

qbttt = gtt

bt + glctt + ptt = 743.27 +20 +360 = 1123 daN/m2 (3.10) Tổng tải trọng tác dụng lên phần bản thang V1, V2 (trệt)

qbttt = gtt

bt + glctt + ptt = 746.7 +20 +360 = 1127 daN/m2 Tổng tải trọng tác dụng lên phần bản chiếu nghỉ (trệt  lầu 9)

qcntt = gtt

bcn + ptt = 511 +360 = 871 daN/m2 (3.11)

3.3 TÍNH TOÁN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG

3.3.1 Bản thang V1, V2 và bản chiếu nghỉ

a) Sơ đồ tính

Cắt 1 dải bản có chiều rộng 1m để tính Sơ đồ tính được thể hiện trên hình 3.4

SƠ ĐỒ TÍNH VẾ 1

23d aN/m

SƠ ĐỒ TÍNH VẾ 1

q =871daN/mbcn1

27d aN/m

b) Xác định nội lực và phản lực gối tựa bản thang

Nội lực của bản được xác định bằng phương pháp cơ học kết cấu

(cos)(

2 1 2 1 2 2

2

)2

(cos

2 1

2 1 2

1 2

l l

l q

l l l q R

bcn bt

.

2

x q x R

A

q

R x x

q R



cos 0

Bảng 3.4: Nội lực bản thang vế 1, vế 2

Q (daN)

M (daN.m)

BIỂU ĐỒ M VẾ 2

BIỂU ĐỒ M VẾ 1

2328 daNm

1845 daNm

2255 daNm

2023 daNm

BIỂU ĐỒ M VẾ 2

BIỂU ĐỒ M VẾ 1

3147 daNm2280daNm

3072 daNm

2562 daNm

Hình 3.6: Biểu đồ momen của bản

thang V1, V2 (lầu 1lầu 9)

Hình 3.7: Biểu đồ momen của bản

thang V1, V2 (Trệt) c) Tính toán cốt thép

Do 2 vế của bản thang có chiều dài tính toán khác nhau nên ta tính toán cho cả vế

1 và vế 2 , lấy Mmax của từng vế bố trí thép cho các vế tương ứng Bản thang được tính toán như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính toán:

 a= 2cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo;

 h0 - chiều cao có ích của tiết diện,

ho1= hs – a = 13 – 2 = 11 cm;

 b = 100cm - bề rộng tính toán của dải bản

Lựa chọn vật liệu như bảng 3.5

Bảng 3.5: Đặc trưng vật liệu sử dụng tính toán

Rb(Mpa) Rbt(Mpa) Eb(MPa) αR ξR RS(Mpa) RSC(Mpa) ES(MPa)

bh R

trong đó:

2

0.

h b R

M

b b m



h b

b b R

100% = 2.65% (3.21) Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 3.6

Bảng 3.6: Tính toán cốt thép cho bản thang V1, V2

Cốt thép phân bố được đặt vuông góc cốt thép chịu lực, chọn Ф6a250

b) Xác định nội lực bản thang V3

Nội lực của bản được xác định bằng phương pháp cơ học kết cấu

l g

lcv bt

Kết quả được thể hiện dưới bảng 3.7 và hình 3.10 – 3.11

Bảng 3.7: Nội lực bản thang vế 3

lb (m)

gbt3 (daN/m )

P (daN )

glcv3(daN)

MTT (daNm )

MHT (daNm )

Mmax(daNm )

Qmax(daN)

thang V3 (lầu 1 lầu 9) thang V3 (Trệt)

c) Tính toán cốt thép

Bản thang được tính toán như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính toán:

 a= 2cm - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bê tông chịu kéo;

 h0 - chiều cao có ích của tiết diện,

ho1= hs – a = 14 – 2 = 12 cm;

 b = 100cm - bề rộng tính toán của dải bản

Lựa chọn vật liệu như bảng 3.4

Diện tích cốt thép được tính bằng công thức 3.17, 3.18, 3.19, 3.20, 3.21

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 3.8

Bảng 3.8: Tính toán cốt thép cho bản thang V3

gt = t x n x bt x ht = t x n x bt x (htầng x 0.5 - hds) Tải trọng do bản thang V1, V2 truyền vào, chính là phản lực gối tựa R khi tính toán bản thang, lấy giá trị phản lực lớn hơn để tính cho:

Rcn = Max(RB, RC)/1m Tải trọng do bản thang V3 truyền vào, chính là lực cắt Qmax

Tổng tải trọng tác dụng:

qdcn = gd + Rcn +gt Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 3.9

112

110

40 4

Bảng 3.9: Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ (DCN)

(daN/m)

gt (daN/m)

Rcn (daN/m)

qdcn(i) (daN/m)

Hai đầu dầm chiếu nghỉ liên kết khớp với cột nên ta chọn sơ đồ tính là dầm đơn giản

R4 R1

b) Xác định nội lực cho dầm chiếu nghỉ

* Nội lực của dầm chiếu nghỉ được xác định bằng phương pháp cơ học kết cấu, nội lực được xác định như sau:

22

cos

1 2 3 1 3 2 2 3

2 3

1 2 3 1 3 2 2 3

2 3 1

1

22

cos2

l l l

l l l l q l l l q

l q R

l q l q