(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình

(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình(Đồ án tốt nghiệp) Chung cư XNK Tân Bình

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO -  - THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ XNK TÂN BÌNH SVTH: VÕ THỊ DIỆU HIỀN MSSV: 16149037 KHĨA: 2016-2020 GVHD: ThS NGUYỄN THANH TÚ Tp.Hồ Chí Minh 18/01/2021 – – ạnh hú *** P hí inh, ngày - tháng - năm 2019 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ọ tên sinh viên: Õ ỊD U Ề MSSV: 16149037 Ngành: Công nghệ kỹ thu t ơng trình xây iảng viên hướng ẫn: hS gày nh n ng UYỄ Lớ : 16149 L3 Ú : 0946 302 160 tài: 24/08/2020 ên tài: iệu, tài iệu i ung th + Tính tốn thi + ính t n thi + ính t n thi + Tính tốn thi Sản hẩm: + huy + huy + huy + huy U Ư n gày n tài:… /…./2021 K Â BÌ u: Bản v th t ơng trình tài: t k àn t ng iển hình tk u th ng t k khung m, t, v h õi th ng t k móng, ọ cho cơng trình t minh tính t n t minh tính t n t minh tính t n t minh tính t n RƯỞ ản v àn t ng iển hình ản v àn t ng iển hình ản v m, t, v h õi th ng the khung trụ trụ B ản v móng, ọ the khung trụ trụ B À Kh Ả L – SPK P Ê ƯỚ DẪ CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHI NH N X T CỦA GI NG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: VÕ THỊ DI U HIỀN MSSV: 16149037 Ngành: CƠNG NGH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG ên tài: U Ư K Â BÌ Họ tên iảng viên hướng dẫn: ThS NGUYỄN THANH TÚ NH N X T V n i ung tài kh i ượng th hiện: Ưu iểm: Khuy t iểm: ngh h ảo vệ hay không? nh gi ại: iểm:……………… B ng hữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giảng viên hướng dẫn Kh L – SPK P Kh L – SPK P LỜI C M ƠN án t t nghiệp môn học cu i em trường ũng môn họ em tổng hợp lại tất ki n thức su t năm học t p trường Trong thời gi n àm án t t nghiệp, em nh n ược nhi u s giú ki n bảo nhiệt tình Th y, ơ, gi ình ạn bè ể ỡ, óng gó ý Em xin gửi lời cảm ơn hân thành n Th y, Cô Khoa Xây d ng trường ại họ Sư Phạm Kỹ Thu t Thành Ph Hồ hí inh ã truy n ạt ki n thức cho em su t trình học t p rường nghiên cứu tài ti ặc biệt, em xin gửi lời cảm ơn âu ắ n th y Nguyễn Thanh Tú người tr c hướng dẫn, quan tâm t n tình bả em tr ng qu trình àm án t t nghiệp Cu i cùng, em mu n gửi lời cảm ơn n với gi ình ạn è ã gó ý, viên em su t trình học t h àn thành án t t nghiệp ng Trong trình th c án, nh n thấy ã nổ l c h t sứ với ki n thức kinh nghiệm cịn hạn ch , ó án khơng thể tránh khỏi sai sót, em mong nh n ược nh n xét góp ý q Th y, ể em bổ sung nâng cao ki n thức, phục vụ t t h ông việc sau Em xin chân thành cảm ơn ! P , ngày….th ng….năm 2020 Sinh viên th c VÕ THỊ DI U HIỀN TÓM TẮT Trong ph n thuy t minh án t t nghiệp này, inh viên ã th c ph n theo quy trình u: Phần kiến trúc tài xnk ân Bình,85B ường Âu ơ, hường 14, qu n Tân Bình, Tp Hồ hí inh ã ược thơng qua giảng viên hướng dẫn Tính tốn sàn điển hình Sinh viên tính t n àn iển hình b ng hương h mơ hình àn t ng iển hình b ng ph n m m Safe 2016 the ướ u: Bước 1: Dùng cơng thứ x nh kí h thước d m, c t, sàn, vách Bước 2: Mô hình hồn chỉnh sàn t ng iển hình b ng ph n m m Safe 2016 Bướ 3: nh n i l tĩnh tải hoạt tải, gán n i l c vào mơ hình Bước 4: Chạy mơ hình kiểm tra tính tốn thép, chuyển v sàn Tính tốn cầu thang Sinh viên trình bày c u thang t ng iển hình the ước sau: - Tách c u thang t ng iển hình mơ hình riêng, tính tốn b ng ph n m m SAP2000 - Xuất n i l c tính tốn thép c u thang Thiết kế khung 4.1 Tính tốn tải trọng - Tính tốn tải trọng t ng ơng trình: tĩnh tải hoạt tải - Tính tốn tải trọng gió: gió tĩnh gió ng - Tính tốn tải trọng ng ất 4.2 Kiểm tra Ph n kiểm tr khung ượ trình ày the ước: Bước 1: Sinh viên kiểm tra ổn nh của công trình Bướ 2: h y ổi ti t diện c t, v h ảm bảo s ổn nh cho công trình Bước 3: Kiểm tra chuyển v ỉnh cơng trình Bước 4: Kiểm tr lệch t ng cơng trình 4.3 Tính tốn - Thi t k tính tốn thép tất d m t ng iển hình ( T ng 5) - Thi t k tính tốn c t theo khung trục trục B b ng hương h ệch tâm xiên - Tính vách lõi thang b ng hương h vùng iên ch u moment Móng Tính móng theo khung trục B với loại móng: óng thường - Móng thang máy ước tính tốn: Bướ 1: nh sức ch u tải c c hạn Bướ 2: nh sức ch u tải thi t k so sánh với Bước 3: Kiểm tra phản l u cọc Bước 4: Kiểm tra cọc ch u tải trọng ngang Bước 5: Kiểm tra ổn nh ất n n Bước 6: Kiểm tra kh i móng qui ước Bước 7: Kiểm tra xuyên thủng Bướ 8: ính t n thé ài ọc b n v t liệu MỤC LỤC CHƯƠNG KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH .1 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 1.1.3 Quy mô công trình 1.2 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CỦA CƠNG TRÌNH 1.2.1 Giải pháp mặt 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo: 1.2.3 Giải pháp mặt đứng 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 1.4.1 Thông gió – chiếu sáng 1.4.2 Hệ thống điện 1.4.3 Hệ thống cấp nước 1.4.4 Hệ thống thoát nước 1.4.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.4.6 Hệ thống chống sét 1.4.7 Hệ thống thoát rác CHƯƠNG KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH .10 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 10 2.1.1 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 10 2.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần ngầm: 12 2.2 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU: 12 2.2.1 Yêu cầu vật liệu: 12 2.2.2 Bê tông (theo TCVN 5574-2018[1]) 13 2.2.3 Cốt thép (theo TCVN 5574-2018[1]) 13 2.3 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ 13 TRANG I 2.4 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 14 2.4.1 Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu 14 2.4.2 Sơ kích thước cấu kiện 14 CHƯƠNG KHÁI QT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH .19 3.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 19 3.2 TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG 19 3.2.1 Tĩnh tải 19 3.2.2 Hoạt tải 22 3.3 TẢI TRỌNG NGANG(TẢI TRỌNG GIÓ) 23 3.3.1 Ngun tắc tính tốn thành phần tải trọng gió (theo mục TCVN 27371995[2]) 23 3.3.2 Thành phần tĩnh tải gió 23 3.3.3 Thành phần động gió 26 3.3.4 Tổ hợp tải trọng gió 37 3.4 CÁC TRƯỜNG HỢP TỔ HỢP TẢI TRỌNG VÀ CẤU TRÚC TỔ HỢP 37 3.4.1 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 37 3.4.2 Các trường hợp tải trọng trung gian 38 3.4.3 Các trường hợp tổ hợp tải trọng 38 3.5 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA MƠ HÌNH 39 3.5.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 39 3.5.2 Kiểm tra chuyển vị tương đối gió 39 Bảng 3.20- Kiểm tra chuyển vị tương đối gió theo phương X 39 Bảng 3.21- Kiểm tra chuyển vị tương đối gió theo phương Y 40 3.5.3 Kiểm tra gia tốc đỉnh 41 3.5.4 Kiểm tra lật 41 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 42 4.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 42 4.1.1 Kích thước sơ 42 4.1.2 Vật liệu sử dụngg 42 4.1.3 Tải trọng 43 TRANG II 4.2 TÍNH TOÁN BẢN THANG 44 4.2.1 Sơ đồ tính tốn 44 4.2.2 Mơ hình 3D 45 4.2.3 Kết nội lực 46 4.2.4 Tính tốn cốt thép 49 4.2.5 Kiểm tra khả chịu cắt 49 4.3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG CỦA BẢN THANG 50 4.3.1 Kiểm tra điều kiện hình thành khe nứt 50 4.3.2 Kiểm tra võng thang 53 4.4 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ VÀ DẦM CHIẾU TỚI 59 4.4.1 Nội lực tính tốn 59 4.4.2 Tính tốn cốt thép dọc 60 4.4.3 Tính cốt thép đai 62 CHƯƠNG KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH .64 5.1 MẶT BẰNG SÀN, DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH (LẦU 5) 64 5.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 64 5.2.1 Tiêu chuẩn thiết kế 64 5.2.2 Vật liệu 64 5.2.3 Kích thước sơ 64 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 65 5.3.1 Tải trọng thường xuyên trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn 65 5.3.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn 66 5.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH THÉP BẰNG PHẦN MỀM SAFE 66 5.4.1 Mơ hình dầm sàn tầng điển hình (lầu 5) 66 5.4.2 Khai báo loại hoạt tải 67 5.4.3 Các trường hợp tải 68 5.4.4 Chia dải Strip theo hai phương 71 5.4.5 Biểu đồ nội lực 72 5.4.6 Tinh thép cho ô 73 5.5 TÍNH TỐN SÀN THEO TTGH II 76 TRANG III 5.5.1 Kiểm tra nứt cho sàn 76 5.5.2 Tính độ cong cấu kiện xuất vết nứt vùng chịu kéo 77 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 2, TRỤC B 83 6.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 83 6.1.1 Tiêu chuẩn thiết kế 83 6.1.2 Vật liệu thiết kế 83 6.2 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 83 6.2.1 Lựa chọn sơ đồ tính tốn 83 6.2.2 Lựa chọn tiết diện thiết kế 83 6.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT KHUNG TRỤC B, CỘT KHUNG TRỤC 86 6.3.1 Tính toán cốt thép dọc cho cột 86 6.3.2 Tính thép đai cho cột 94 6.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH (LẦU 5) 95 6.4.1 Nội lực tổ hợp nội lực 95 6.4.2 Tính toán cốt thép dọc 97 6.4.3 Tính tốn cốt thép đai 111 6.4.4 Tính tốn cốt treo gia cường vị trí dầm phụ truyền lên dầm chình 112 CHƯƠNG THIẾT KẾ VÁCH LÕI THANG MÁY 113 7.1 LÝ THUYẾT TÍNH TỐN 113 7.1.1 Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi 113 7.1.2 Phương pháp giả thuyết vùng biên chịu moment 115 7.1.3 Phương pháp biểu đồ tương tác 116 7.2 ÁP DỤNG TÍNH TỐN LÕI CƠNG TRÌNH 116 7.2.1 Chia phần tử 116 7.2.2 Giá trị nội lực 117 7.2.3 Tính tốn cốt thép cho vách 127 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG TRỤC B, TRỤC 131 8.1 GIỚI THIỆU CHUNG 131 8.2 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 131 8.2.1 Địa tầng 131 TRANG IV 8.8.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Sơ số lượng cọc n N tt 4758.86    2.18 Rtk 3050 Chọn cọc Bố trí cọc đài Khoảng cách cọc theo phương X 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách tim cọc tới mép đài chọn 800 mm Mặt bố trí cọc: Hình 8.10 Mặt bẳng bố trí cọc (móng M3) 8.8.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm Hiệu ứng nhóm cọc xác định theo công thức Converse-Labarre  (n  1)n  (n  1)n1    1    90n1n   Trong :  n1 : Số hàng cọc nhóm cọc, n1 =  n2 : Số cọc hàng, n2 =  d : Đường kính cọc  s : Khoảng cách hai cọc tính từ tâm  d  0.8    arctg    arctg    18.43 s  2.4     0.795 Sức chịu tải nhóm cọc : Qn h  n cQaTK  5475.26(kN)  N tt  4758.86(kN) Vậy thoả điều kiện sức chịu tải nhóm cọc TRANG 158 8.8.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc Tải trọng tác dụng lên cọc : N tt M ytt  xi M xtt  yi  tt Pi    n  xi2  yi2 Trong N tt  Nott  Ndtt  4758.86  1.11.3 3.7 1.5  24.5  4953.30( kN ) M M tt x  M xtt  Qytt  hd  59.04  39.86 1.5  118.83( kN.m ) tt y  M ytt  Qxtt  hd  256.6  145.42 1.5  474.73( kN.m ) Bảng 8.13 Bảng kiểm tra phản lực đầu cọc (móng M2) STT xi yi x2i y2i Σ x2i Cọc (m) (m) -1.20 1.200 1.440 0.00 1.20 1.200 1.440 Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả Pi (kN) 2278.85 2.88 Σy2i 0.00 10.00 2674.46 p max  2674.46(kN)  R tk  3050(kN)  p  2278.85(k N)  8.8.4 Kiểm tra ổn định đất 8.8.4.1 Kích thước khối móng quy ước Chiều dài móng quy ước theo phương X  21.290 Lqu  L1  Ltb tan tb  3.2   39.2  tan  10.5( m ) 4 Trong L1 khoảng cách mép cọc theo phương X, L1 = 3.2 (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 39.2(m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, 13.55o  2.1  13.67o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o  3.2 tb   21.29o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  2.4 Chiều dài móng quy ước theo phương Y tb 21.290 Bqu  B1  Ltb tan  3.2   39.2  tan  10.5( m ) 4 Trong B1 khoảng cách mép cọc theo phương Y, B = 3.2 (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 39.2 (m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, tb  13.55o  2.1  13.67o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o  3.2  21.29o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  2.4 TRANG 159 Hình 8.11 Hình dạng khối móng quy ước 8.8.4.2 Trọng lượng khối móng quy ước Khối lượng đất khối móng quy ước Qd  Aqu  H i i  10.5 10.5  ( 18.6  0.4  19.7  2.8  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5  10.1 2.5 11.3  3.2 )  50467.9( kN ) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ   0.82 Qdc  nAp  H i i   Vdai    ( 19.7 1.7  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5 10.1 2.5  11.3  3.2 )  1.3  3.7 1.5 19.15  568.74( kN ) Khối lượng cọc đài bê tông   0.82 Qc  nAp bt Lc  Wdai   39.2   24.5  1.3  3.7 1.5  24.5  1142.27(kN) Khối lượng tổng móng quy ước Qqu  Qd  Qc  Qdc  51041.43( kN ) 8.8.4.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi móng quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước tc tc Nqu  Ndai  Qqu  4138.14  51041.43  55179.57( kN ) M M tc xqu  M xtc  Qytc  H qu  51.34  34.66  40.7 1462.00( kN.m ) tc yqu  M ytc  Qxtc  H qu  223.04  126.45  40.7 5368.56( kN.m ) Diện tích khối móng quy ước Fqu  Bqu  Lqu  10.5 10.5  110.33m2 ) Moment kháng uốn móng quy ước Bqu L2qu 10.5 10.52 Bqu2 Lqu 10.52 10 qu qu Wx    193.16( m ) , Wy    193.16( m3 ) 6 6 Sức chịu tải khối móng quy ước theo trạng thái giới hạn thứ II (theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): TRANG 160 Rtc  m1m2 ' ( A  Bqu   II  B   vp  D  cII ) ktc Với:   II  11.3  kN / m  dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc  '  vp ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân khối đất,  vp'  507.89( kN / m2 )  cII = 59.9 lực dính lớp đất mũi cọc o  Góc ma sát   16.28 , tra bảng ta nội suy ta được: A = 0.3674; B = 2.4697; D = 5.0326 R tc  1.2    0.3674  10.65  11.3  2.4697  507.89  5.0326  59.9   1919.31 kN / m  Áp lực đáy móng N tc  tc Ptb   535.74  Rtc  1919.31( kN ) Fqu N  M  tc x N  M tc x tc tc max P qu x Fqu W tc tc Pmax  Fqu M  tc y M tc y W qu x W  W qu y qu y  535.48(kN/ m2 )  1.2 Rtc  2303.17( kN )  501.55(kN/ m2 )   Vậy thỏa mãn điều kiện ổn định đất làm việc trạng thái đàn hồi 8.8.5 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước - Chiều sâu tính lún theo phụ lục C TCVN 9386-2012 đất trung bình  bt   gl - Ứng suất trọng lượng thân gây ra: bt    i h i  507.89  kPa  - Ứng suất gây lún tạu đáy khối móng quy ước: - gl  Ptctb  bt  535.74  507.89  27.85  kPa  Tính lún theo phương pháp tổng phân tố: Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi = 1m Ta tính đến  bt   gl dừng tính lún, coi tắt lún vị trí  z  K o  gl - Cơng thức tính lún: - Dựa vào biểu đồ quan hệ e-p thí nghiệm ta xác định hệ số e Độ lún tính cơng thức:  bt    i h i TRANG 161 e1i  e2i  hi i 1 i 1  e1i Độ lún giới hạn Sgh = 10 (cm) Theo phụ lục E TCVN 10304-2014 Tại độ sâu z = 40m lớp đất thứ có: n n S   Si   - bt  507.89  kPa    gl   27.85  139.33 kPa  Do đó, thỏa điều kiện tính lún nên ta khơng cần kiểm tra lún trường hợp 8.8.6 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Vẽ hình tháp nén thủng tự với góc  = 45o Với chiều cao đài hd = 1.5 m tháp chọc thủng từ chân cột trùm ngồi tim cọc nên khơng cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng Hình 8.12 Tháp xuyên thủng đài móng M3 8.8.7 Tính thép cho đài cọc Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột Giả thiết đài tuyệt đối cứng Tính tốn với tổ hợp tính tốn Nmax, Mxtư, Mytư, Qxtư, Qytư Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị: n M   d i Pi i 1 TRANG 162 Trong đó: di : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm Pi : phản lực đầu cọc thứ i Diện tích cốt thép tính theo cơng thức : . R b.h o M ;     2. ; As  b b m   b R b b.h o Rs Hình 8.13 Sơ đồ tính thép đài cọc (Móng M4) 8.8.7.1 Tính cốt thép đặt theo phương X M I I   Pi li  P2l2  2674.46  0.9  2407.01(kN.m) h o  h  a  1.5  0.15  1.35(m) m  M II 2407.01106   0.023  b R b bh o2 0.9 17  3700 1350     2  0.024 Diện tích cốt thép tính theo công thức:  R bh 0.024  0.9 17  3700 1350 As  b b o   51.55(cm2 ) Rs 350 Chọn 17 20 ( As = 53.40 cm2)  As 5340  100   100  0.11% bho 3700 1350 8.8.7.2 Tính cốt thép đặt theo phương Y M IIII   Pi li  P2l1  2674.46  0.35  936.06(kN.m) TRANG 163 h o  h  a  1.5  0.15  1.35(m) m  M IIII 936.06 106   0.009  b R b bh o2 0.9 17  3700 1350     2  0.009 Diện tích cốt thép tính theo cơng thức:  R bh 0.009  0.9 17  3700 1350 As  b b o   1990(cm2 ) Rs 350 Chọn 1812 ( As = 20.35cm )  As 2035  100   100  0.04% bho 3700 1350 8.9 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG (M4) Bảng 8.14 Tổ hợp tải trọng tính tốn móng M4 Trường hợp tải Nmax, Mxtư,Mytư, Qxtư, Qytư Mxmax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Mymax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Tổ hợp Combo1 Combo4 Combo3 Ntt (kN) 38115.43 33736.89 12216.48 Mxtt (kN.m) Mytt (kN.m) -1984.29 1284.21 -21990.9 580.23 -473.76 12670.6 Qxtt (kN) 1154.8 1033.7 994.81 Qytt (kN) -55.56 208.82 119.83 Bảng 8.15 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn móng M4 Trường hợp tải Nmax, Mxtư,Mytư, Qxtư, Qytư Mxmax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Mymax, Ntư,Mytư, Qxtư, Qytư Tổ hợp Ntc (kN) Mxtc (kN.m) Mytc (kN.m) Combo1 -33143.9 -1725.47 1116.71 Combo4 -29336.4 -19122.0 504.55 Combo3 -10623.0 -411.96 11017.9 Qxtc (kN) 1004.2 898.92 865.05 Qytc (kN) 48.31 181.58 104.20 8.9.1 Sơ chiều cao đài móng chiều dài cọc Thiết kế mặt đài trùng mép sàn tầng hầm Chọn chiều cao đài móng dự kiến hđ = 1.5 (m) Chọn cao trình mũi cọc so với mặt đất tự nhiên -42.7 m Chiều dài tính toán cọc: Ltt = 42.7 – 3.5 – 1.5 = 37.7 m Chiều dài thực tế phải thi công cọc là: TRANG 164 Lt.tế = l1 + l2 + Ltt + lmũi = 1.0 + 0.1 + 37.7 + 0.4 = 39.2 (m) 8.9.2 Xác định sức chịu tải cọc Tính tương tự mục 8.5 Bảng 8.16 Sức chịu tải cọc Sức chịu tải Sức chịu tải Sức chịu tải cọc theo tiêu cọc theo tiêu cọc theo tiêu lý đất cường độ đất SPT (kN) (kN) (kN) 6893.17 6664.80 7788.22 13481.93 8.9.3 Sức chịu tải thiết kế Tính tốn theo TCVN 10304 – 2014[6] So sánh sức chịu tải cọc theo tiêu ta lựa chọn sức chịu tải nhỏ Rc.u  min( Rc,u1 ,Rc,u ,Rc,u )  min( 6664.80; 7788.22;13481.93 )  6664.80( kN ) Sức chịu tải cọc theo vật liệu (kN)  R Sơ móng có cọc:  Rtk   tk đó:  n k  : hệ số điều kiện làm việc lấy 1.15 móng nhiều cọc theo Mục 7.1.11, TCVN 10304 – 2014[6]  n : hệ số tin cậy lấy 1.15 cơng trình cấp II theo Mục 7.1.11, TCVN 10304 – 2014[6]  k : hệ số tin cậy lấy 1.55 móng 10-20 cọc theo Mục 7.1.11, TCVN 10304 – 2014[6] → Sức chịu tải thiết kế cọc: Rtk  1.15  6664.80  4299.87  kN  1.15  1.55 Chọn Rtk = 4290 (kN) 8.9.4 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Sơ số lượng cọc N 38115.43 n    tt  1.2   10.66 Rtk 4290 Chọn 12 cọc Bố trí cọc đài Khoảng cách cọc theo phương X 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3d = × 800 = 2400 mm Khoảng cách tim cọc tới mép đài chọn 800 mm Mặt bố trí cọc: TRANG 165 Hình 8.14 Mặt bẳng bố trí cọc (móng M6) 8.9.5 Kiểm tra phản lực đầu cọc Xuất mơ hình từ ETABS sàn SAFE, sử dụng tính SAFE để giả nội lực đài móng, nội lực vẽ theo trục dải Độ cứng cọc đơn tính theo cơng thức: k R tk 0.5Scdon Trong đó: Q tải trọng tác dụng lên cọc, Q = 38115.43 kN Scdon độ lún cọc đơn, tính cơng thức: Scdon  D QL  100 AE (phụ lục B.1 phương pháp xác định độ lún cọc theo kinh nghiệm-TCVN 10304-2014) D đường kính cọc, D = 0.8 m L chiều dài cọc, L = 48.8 m A diện tích tiết diện ngang cọc, A = 3.14.D2/4 = 0.502 m2 E modun đàn hồi vật liệu làm cọc, E = 32500 MPa Từ thơng số ta tính Scdon = 0.117 Do đó: k = 73.12 (kN/m) Ta tiến hành chia dải Safe để tìm phản lực cho đài cọc: TRANG 166 Hình 8.15 Phản lực đầu cọc Vậy tải trọng tác dụng lên cọc thoả p max  4262.58(kN)  R tk  4290(kN)   p  2226.30(k N)   8.9.6 Kiểm tra ổn định đất 8.9.6.1 Kích thước khối móng quy ước Chiều dài móng quy ước theo phương X  20.39 Lqu  L1  Ltb tan tb    48.8  tan  16.71( m ) 4 Trong L1 khoảng cách mép cọc theo phương X, L1 = (m) Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 48.8 (m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, tb  13.55o  2.1  13.67 o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o 12  20.39o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  12 Chiều dài móng quy ước theo phương Y  20.390 Bqu  B1  Ltb tan tb    48.8  tan  16.71( m ) 4 Trong B1 khoảng cách mép cọc theo phương Y, B1 = 8(m) TRANG 167 Ltb chiều dài tính từ đáy đài tới mũi cọc, Ltb = 48.8 (m) tb góc ma sát trung bình đoạn Ltb, 13.55o  2.1  13.67 o 1.9  24.35o  25.8  12.75o  4.5  23.92o  2.5  16.28o 12 tb   20.39o 2.1  1.9  25.8  4.5  2.5  12 Hình 8.16 Hình dạng khối móng quy ước 8.9.6.2 Trọng lượng khối móng quy ước Khối lượng đất khối móng quy ước Qd  Aqu  H i i  16.7116.71 ( 18.6  0.4  19.7  2.8  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5 10.1 2.5  11.3  3.2 )  127662.97( kN ) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ   0.82 Qdc  nAp  H i i   Vdai  12   ( 19.7 1.7  10.4  0.4  10.11.9  10.5  25.8  8.7  4.5 10.1 2.5  11.3  3.2 )  8.5  6.11.5 19.15  4072.84( kN ) Khối lượng cọc đài bê tông Qc  nAp bt Lc  Wdai  12  48.8    0.82  24.5  8.5  6.11.5  24.5  9117.18(kN) Khối lượng tổng móng quy ước Qqu  Qd  Qc  Qdc  132707.31( kN ) 8.9.6.3 Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi móng quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước tc tc Nqu  Ndai  Qqu  33143.9  132707.31  165851.21( kN ) M M tc xqu  M xtc  Qytc  H qu  1725.47  1004.22  50.3 42597.22( kN.m ) tc yqu  M ytc  Qxtc  H qu  1116.71  48.31 50.3 3082.93( kN.m ) Diện tích khối móng quy ước Fqu  Bqu  Lqu  16.7116.71  279.10( m2 ) Moment kháng uốn móng quy ước TRANG 168 Wxqu  Bqu L2qu  Bqu2 Lqu 16.712 16.71 16.7116.712   777.12( m3 ) , Wyqu   777.12( m3 ) 6 Sức chịu tải khối móng quy ước theo trạng thái giới hạn thứ II (theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): Rtc  m1m2 ' ( A  Bqu   II  B   vp  D  cII ) ktc Với:   II  11.3  kN / m  dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc  '  vp ứng suất hữu hiệu trọng lượng thân khối đất,  vp'  516.93( kN / m2 )  cII = 59.9 lực dính lớp đất mũi cọc o  Góc ma sát   16.28 , tra bảng ta nội suy ta được: A = 0.3674; B = 2.4697; D = 5.0326 R tc  1.2    0.3674  10.65  11.3  2.4697  516.93  5.0326  59.9   1984.46  kN / m  Áp lực đáy móng  N tc  580.48  R  1984.46( kN ) Ptbtc  tc Fqu tc max N  M  tc N  M  tc P qu x Fqu W tc P Fqu tc x Wxqu tc x M  W tc y qu y M  Wyqu tc y  625.91(kN/ m2 )  1.2 Rtc  2381.36( kN )  535.04(kN/ m2 )  0( kN )  Vậy thỏa mãn điều kiện ổn định đất làm việc trạng thái đàn hồi 8.9.7 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước Chiều sâu tính lún theo phụ lục C TCVN 9386-2012 đất trung bình  bt   gl Ứng suất trọng lượng thân gây ra: bt    i h i  516.93  kPa  Ứng suất gây lún tạu đáy khối móng quy ước: gl  Ptctb  bt  580.48  516.93  63.55  kPa  TRANG 169 Tính lún theo phương pháp tổng phân tố: Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi = 1m Ta tính đến  bt   gl dừng tính lún, coi tắt lún vị trí Cơng thức tính lún:  z  K o  gl  bt    i h i Dựa vào biểu đồ quan hệ e-p thí nghiệm ta xác định hệ số e Độ lún tính cơng thức: e1i  e2i  hi  e i 1 i 1 1i Độ lún giới hạn Sgh = 10 (cm) Theo phụ lục E TCVN 10304-2014 n n S   Si   Tại độ sâu z = 43.9m lớp đất thứ có: bt  516.93 kPa    gl   63.55  127.1 kPa  Do đó, thỏa điều kiện tính lún nên ta không cần kiểm tra lún trường hợp 8.9.8 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng Từ vị trí bố trí hệ cọc so với tiết diện vách đài ta thấy cọc không gây xuyên thủng nằm tháp chọc thủng nên ta khơng cần kiểm tra đk chọc thủng 8.9.9 Tính thép cho đài cọc Chia móng thành dải Strips SAFE để tính nội lực cho đài móng TRANG 170 Hình 8.17 Biểu đồ moment theo phương X Y Lấy moment lớn để tính tốn cốt thép cho đài móng Nội lực tính tốn theo phương Theo phương X (I-I) Theo phương Y (II-II) kNm/m dãi kNm/m dãi 965.71 2488.21 -361.58 -454.87 Moment dương lớn Moment âm lớn Bảng tính tốn thép đài Phương M (kNm) m  As (cm2) Chọn thép As chọn (cm2) I-I (max) I-I (min) II-II (max) II-II (min) 965.71 -361.58 2488.21 -454.87 0.035 0.013 0.089 0.016 0.035 0.013 0.094 0.016 20.81 7.70 55.25 9.71 d25s200 d25s180 d28s110 d14s150 24.54 7.69 55.41 10.77 chon % 0.18 0.05 0.52 0.08 TRANG 171 S K L 0 ... đặc điểm cơng trình 1.1.2.1 Vị trí cơng trình Chung cư XNK Tân Bình toạ lạc số 85B đường Âu Cơ, phường 14, quận Tân Bình, TP HCM Chung cư nằm khu dân cư hữu, gần trục giao thơng chính, bao quanh... gồm văn phòng, phòng quản lý, hộ chung cư cao cấp: - Tầng hầm cao 3.5(m) nơi đậu xe máy xe cho dân cư sống chung cư, nơi tập trung vận chuyển rác khỏi chung cư, làm vị trí đặt bể nước ngầm, hầm... trung bình lớn có mặt đơn giản *Hệ lõi hộp TRANG 10 Thích hợp cho cơng trình siêu cao tầng khả làm việc đồng kết cấu chịu tải trọng ngang lớn Lựa chọn kết cấu cho cơng trình Chung cư XNK Tân Bình