I. Đầu đóng kín; 2 Đẩu đặt vào
d L Đường cắt
H ình 5.4: c ắ t kim loại của bộ phận
liên kết bởi bulổng hay dinh tán ' ° / r °
Ort I i
c) T ín h to á n b u lô n g và đ in h tá n c h ịu kéo
K iểm tra ứng suất kéo trong bưlông hay đinh tán do tải trọng bên ngoài tác dụng khô ng được vượt q uá cường độ tính toán chịu kéo của vật liệu c h ế tạo chúng (hình 5.5):
A,---N ---
|N
í H ình 5.5: Sơ đồ tính toán bulông vàđinh tán chịu kéo. - Đ ối với bulông:
*
ơ = N N (5.5)
hay số bulông cần thiết ở liên kết:
n > N _ N Ĩ N Ĩ Í " ^ d [ T
4 k
trong đó: d 0 - đường kính thân bulông theo rãnh cắt ren (xem bảng 5.3) - Đối với đinh tán:
N N „ dt ơ = — r = — — — < R Í ;đt gi n Tld2 (5.6) (5.7)
hoặc số đinh tán ở liên kết:
n > N N
[N t n d 2 đt
(5.8)
trong đó: d - đường kính lỗ đinh tán.
Cường độ tính toán chịu kéo của đinh tán lấy tháp hơn so với cường độ tĩnh toán của thép bởi vì thường xuất hiện độ lệch tâm của lực đặt vào đinh tán chịu kéo do áp lực kh ô ng đều ở đầu đinh tán và vì thế phát sinh ứng suất phụ ở chỗ nối thân đinh tán với m ũ dinh. Do vậy, việc tính toán đinh tán chịu kéo thường gọi là tính toán đinh tán chịu giựt đầu.
ứ n g suất kéo ban đầu trong bulông và đinh tán khi tính toán chúng về chịu kéo k h ông cần xét đến bởi vì chúng không ảnh hưởng đến độ bển của liên kết, do khi tính toán liên kết theo mức độ khắc phục lực xiết chúng cân bằng với ngoại lực. Cường độ tính toán củ a liên kết b u lô n s và liên kết đinh tán xem bảng 5.4 và 5.5.
Bảng 5.2. Hệ sô ma sát f
Phương pháp làm sạch bề mặt liên kết
Hệ số ma sát f đối với các bộ phận liên kết của kết cấu bằng thép
C44/29C38/23 C46/33 C38/23 C46/33 C52/40 C6Ơ/45 C 70/60 C85/75 1. Gia cô n g khí nén bằng cát thạch anh hay
bôt kim loai 0,45 0,55 0,55