... ơng pháp trạngtháigiớihạnTrạngtháigiớihạntrạngthái mà kết cấu móng không thoả mãn đ ợc yêu cầu khai thác ảnh h ởng tác động tác động lực Khi tính toán theo trạngtháigiới hạn, trị số nội ... ới 10 15 20 trở lên Hệ số xói chung cho phép 2,20 2 ,10 1, 70 1, 40 1, 30 1, 25 Chỉ dẫn chung tính toán kết cấu móng chịu lực 1. 34 Phải tính toán kết cấu chịu lực móng cầu cống theo ph ơng pháp trạng ... kế cầu công theo trạngtháigiới hạn, đồng thời Viện tr ởng Viện kỹ thuật giao thông Quyết định Điều 1: Ban hành kèm theo định Quy trình thiết kế cầu cống theo trạngtháigiớihạn để dùng thống...
... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... EJ 48 B M M2 M1=Mmax B1=Bmin B Khi chëu ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1 max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/ δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22) Trong ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h -...
... tãú cọ thãø láúy gáưn âụng ξ =1/ 2 thç Wn = [0,292 + 0,75 1 + 0 ,15 1 ]b.h2 (b c − b) h c + n.Fa Trong âọ: 1 = b.h ; (7 - 19 ) (7 - 20) , , (b c − b) h c + n Fa, 1 = b h Cäng thỉïc gáưn âụng ... EJ 48 B M M2 M1=Mmax B1=Bmin B Khi chëu ti trng báút k thç âäü vng âỉåüc biãøu diãøn theo cäng thỉïc täøng quạt: Mc ⎛ 1 max 2 f = β ⎜ ⎟ l = β .l ; B ⎝ ρ ⎠ max l 1/ δ M 1c B1 c M2 B1 (7 - 22) Trong ... ; ⎟ + 2.n.Fa ' ⎜ 3⎠ ⎝ h −x ⎠⎝ ⎠ (9 - 18 ) Âäúi våïi tiãút diãûn chỉỵ nháût âàût cäút âån (Fa’ = 0) x b h =1= 12.(b h + n Fa ) h 2. (1 + n 1 ) Fa Trong âọ 1 = b h x⎞ ⎛ h x⎞ ⎛ Váûy: Wn = b.(h -...
... fpy 0,80 fpy (Nguồn: AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 19 94) 4.2 TRẠNGTHÁIGIỚIHẠN MỎI Trạngtháigiớihạn mỏi sử dụng để hạn chế ứng suất cốt thép nhằm khống chế bề rộng vết nứt tác ... fs = Trong nM ( d − x ) Icr n= ⎛d ⎞ = nfc ⎜ − ⎟ ⎝x ⎠ (4.9) Es Ec M mô men tính trạngtháigiớihạn sử dụng Các giớihạn ứng suất bê tông Các TTGH sử dụng xem xét thiết kế cấu kiện có cốt thép dự ... men quán tính tính đổi mặt cắt nứt Icr tính công thức thay bw b 41 Hình 1: Phân tích ứng suất dầm BTCT thường trạngtháigiớihạn sử dụng Ứng suất thớ bê tông chịu nén cùng: fc = Mx Icr (4.7)...
... hệ biến hình n +1= 1 +1= 2), lúc 2 dầm trạngtháigiớihạn (xem hình 20 .14 c) Pl Tải trọng giớihạn Pgh biểu đồ nội lực Mgh 32 ứng với trạngtháigiớihạn trình bày b) hình 20 .14 d 13 - Từ Mgh= Md, ... trục x1 cách mép 5cm (chia đôi mặt cắt) Vậy Wd=SK+Sn=5 1 2,5 +11 0,5+4 1 1, 5 =19 cm3 Cuối ta có: [M]dh = σ ch ⋅ Wdh = 32 × 10 ,85 = 18 7,67KNcm n 1, 85 [M]d = σ ch ⋅ Wd = 32 × 19 = 328,84kNcm n 1, 85 ... hoàn toàn bị biến hình toàn cục Khi ta nói kết cấu tới trạngtháigiớihạn Tải trọng ứng với trạngtháigiớihạn kết cấu gọi tải trọng giớihạn kí hiệu Pgh Đôi người ta bỏ qua giai đoạn đàn hồi,...
... đến trạngtháigiớihạn dẻo tiết diện M BT a) P2 (t) P1 (t) OS 0.5m MU() EL EL 1. 5m P1 (t) (3) (4) (2) 2.0m OS f(t) P1 (t) (1) (6) 1. 0m 1. 5m ML( (5) M( b) P1 (t) 2.5m 2.5m t(s) 1. 5m 1. 0m ... uốn tính toán thời điểm khảo sát; OS (overshooting): giớihạn chảy bước vào trạngthái ĐDSTT; BT (backtracking): giớihạn quay trở lại trạngthái ĐHTT EL (Elastic linear): miền đàn hồi ĐHTT Dựa ... ảnh hưởng lực dọc đến trạngtháigiớihạn dẻo tiết diện làm tăng chuyển vị (giá trị chuyển vị lớn nút lớn gấp 1. 16 lần) làm giảm mômen (giá trị mômen lớn tiết diện nhỏ 1. 12 lần) kết cấu khung...
... thỉûc nghiãûm: ξ= (9 - 13 ) + 5( L + T ) 18 + 10 µ n hc b bc Fa Mc hc, ⎛ δ '⎞ ; T = γ ' 1 − ⎟ ; δ '= ; R c b h h0 2⎠ ⎝ n Fa Ea µ= ; n= ; b h Eb Trong âọ L= b) Tênh 1: Cạnh tay ân näüi ngáùu ... nghiãûm sau: ψ a = 12 5 − S R kcWn ≤ Mc (9 - 16 ) Trong âọ: S Hãû säú phủ thüc hçnh dảng màût ngoi cäút thẹp v ti trng tạc dủng Ti trng tạc dủng ngàõn hản S = 1, 1 thẹp gåì; S =1, 0 thẹp trån Ti trng ... Ma + Mb = σa1 Fa.Z + Mb ; Suy ra: σa Fa.Z1 = σa1 Fa.Z + Mb ; Nãúu láúy Mb = χ Mbn , âọ: (khi) Mbn = Rkc Wbn Mbn : mä men ún BT chëu âỉåüc trỉåïc xút hiãûn vãút nỉït Wbn : mä men khạng ân häưi...
... tiếp cận trạngtháigiớihạn điểm Mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn biểu diễn dạng đường đồng giá trị mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn (đường đồng mức) Từ (4) (5) thấy giá trị ω ≤ 1, ω đạt ... tồn điểm so với trạngtháigiớihạn xác định mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn theo biểu thức sau [5] (hình 2): ω* = τ max τgh (3) Với: ω*: Mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn τmax: Giá trị ... chung cân giớihạn Trong trường hợp tổng qt, trạngthái cân giớihạn theo giá trị ứng suất điều kiện đối xứng trục biểu diễn cơng thức (hình 1) : sin ϕ = 1 − σ 1 + σ + 2.c cot gϕ (1) Đối với...
... thái u n, Hình 4 .1 Các thơng số hình học, thuộc tính vật liệu tải trọng tác dụng sau: y 61 16 56 11 51 46 42 13 38 34 30 26 22 62 17 57 12 52 47 43 14 39 10 35 31 27 23 63 18 58 13 53 48 44 15 ... giá trị điểm ma trận ngoại suy: 1 / 1/ 1/ 1 /2 1/ 1 /2 / 2 1/ L( m ) 1/ 1/ 1 /2 1 3/2 1/ 1 3/2 / 2 1/ (3.34) Giá trị nút tính tốn trung ... đến trạngtháigiớihạn phẳng có vết nứt Trong vật liệu tr ng thái gi i h n lƠ tr ng thái mà n u vượt q k t c u khơng sử d ng Trạngtháigiớihạn cường độ (kết cấu bị đổ vỡ) Trạngtháigiới hạn...
... đất 11 1. 4 .1 Cân đàn hồi cân dẻo 11 1. 4 .1. 1 Đất vật liệu đàn - dẻo lý tưởng .11 1. 4.4.3 Lý thuyết Cam - Clay .25 1. 4.5 Các phương pháp dùng mặt trượt giả định 25 1. 5 Giải ... trọng đường đắp 1.1 Chương trình Damk1 1. 2 Chương trình Damk1a 1. 3 Chương trình Damk1b Nghiên cứu xác định trạngthái ứng suất (trạng thái chưa giới hạn) đất tự nhiên ... phải áp dụng điều kiện cân giớihạn Morh - Coulomb biểu diễn dạng ứng suất 1, σ2 biến đổi ta được: sin ϕ = 1 − σ 1 + σ + c tgϕ (1. 11) Thay phương trình (1. 10) vào (1. 11) sau xếp lại ta có: z=...
... nhiên 10 1. 4 Trạngthái ứng suất tải trọng giớihạn đất 11 1. 4 .1 Cân đàn hồi cân dẻo 11 1. 4 .1. 1 Đất vật liệu đàn - dẻo lý tưởng 11 1. 4 .1. 2 Đất vật liệu cứng - dẻo lý tưởng 13 1. 4.2 Lý thuyết biến ... được: sin ϕ = 1 − σ 1 + σ + c tgϕ Thay phương trình (1. 10) vào (1. 11) sau xếp lại ta có: (1. 11) z= p − γh sin ( β ) c sin ϕ − β − h − γ tgϕ πγ (1. 12) Phương trình (1. 12) cho ta trị ... TRỌNG GIỚIHẠN CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TẢI TRỌNG NỀN ĐƯỜNG ĐẮP 10 1 4 .1 Đặt vấn đề 10 1 4.2 Khảo sát quan hệ tải trọng giớihạn đất yếu với tải trọng bệ phản áp 10 3 4.2 .1 Quan hệ tải trọng giới hạn...
... hành TCVN 6560 : 19 99 Bảng - Giớihạn tối đa cho phép thông số ô nhiễm khí thải lò đốt chất thải rắn y tế Thông số Công thức Đơn vị ký hiệu hoá học cho phép Bụi Giớihạn tối đa mg/m 10 0 Axít flohidric ... chế tạo, nhập khẩu, lắp đặt, vận hành, bảo dỡng lò đốt chất thải rắn y tế Giá trị giớihạn 2 .1 Danh mục giớihạn tối đa cho phép thông số ô nhiễm đặc trng khí thải lò đốt chất thải rắn y tế quy ... Co; Cr mg/m3 ng/m3 mg/m3 20 Tổng kim loại nặng Pb; Cu; V; Sn; Mn 10 Tổng Dioxin / Furan Dioxin C12H8-n*Cln*O2 Furan C12H8-n*Cln*O 11 Tổng hợp chất hữu Chú thích - n* : n ...