tính toán ổn định hệ tường cừ bản btct dự ứng lực và đất nền bước 4
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DỰ ỨNG LỰC VÀ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
... 1019.263 K2 24. 5 644 .201 966.301 K3 24. 5 611.729 917.5 94 K4 24. 5 582.007 873.010 K5 24. 5 5 54. 946 832 .42 0 K6 24. 5 530 .46 0 795.690 K7 24. 5 508 .46 1 762.691 K8 24. 5 48 8.860 733.291 K9 24. 5 47 1.572 707.358 ... 2.0 74 2.098 2.121 2. 144 2.15 BI1-2 1 .45 1 1 .48 3 1.5 14 1.556 1.598 1. 640 1.65 BI3 2. 040 2.057 2.0 74 2.098 2.121 2. 144 2.15 BI3-2 1 .45 1 1 .48 3 1.5 14 1.556 1.598 1. 640 1.85 - Bảng tính tốn đặc trưng ... HI2 0 .45 0 .45 0 .45 0 .45 0 .45 0 .45 0 .45 0 .45 HI3 4. 00 3.6 54 3.330 3.029 2.751 2 .49 6 2.263 2.0 54 HI4 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 HI5 1.00 0.913 0.833 0.758 0.688 0.6 24 0.567 0.5 14 BI1...
- 342
- 955
- 1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG THÀNH PHỐ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ NÚT GIAO THÔNG LẬP THỂ VÀ CẦU DẦM BẢN BTCT DỰ ỨNG LỰC
... 13. 543 13.9 34 13.9 34 13.9 34 13.696 12.516 11.166 11 .41 1 12.268 13.873 13.9 34 13.9 34 13.877 12.966 11.611 11.0 54 12 .40 4 13.63 9.1 64 10.6 14 11.789 12.18 12.18 12.18 12. 042 10.762 9 .41 2 9.657 10.5 14 ... T7-C T8-C T9-D T8-D T7-D T6-D T4-D T3-D T2-D T1-D THIẾT KẾ TỔNG THỂ NỦT GT LẬP THỂ 13.9 34 13.9 34 13.889 12.992 11. 642 10.7 84 12.1 34 13 .44 4 13.9 34 13.9 34 13.8 94 12.5 94 11.167 12.18 12.18 12.135 11.338 ... 200mm bên ngồi vùng neo dự ứng lực Phải dùng dự ứng lực kéo sau kéo trước theo phương ngang khoảng cách tịnh bụng dầm nách dầm lớn 45 00mm Các bó thép dùng cho dự ứng lực kéo trước theo phương...
- 141
- 1,010
- 1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CẦU DẦM BTCT DỰ ỨNG LỰC VÀ CẦU DẦM THÉP BTCT LIÊN HỢP L=33M
... ωv-(m2) Tổng ω(m2) M 29 .4 10.70 18.70 V0 29 .4 0.00 29 .40 V1 29 .4 10.70 18.70 6.806 100. 048 0.636 0.3 64 100. 048 14. 7 5. 947 -1. 947 14. 7 1.7.3 Xác định nội lực mặt cắt a Tính nội lực tĩnh tải - Để tính ... 144 6.2.5 Tải trọng gió thẳng ứng 144 6.2.6 Nội lực trọng lợng đất đắp . 144 a Nội lực áp lực đất EH, LS 145 b Ap lùc ngang ®Êt EH 145 c.Ap lực ... 145 145 35 72.5 51.29 7.26 131.05 0 .40 52 .42 1 14. 67 Xe trục thiết kế x4 x5 x6 14. 7 15.9 y4 y5 y6 0.50 0 .46 P-tr,3 P-tr,2 P-tr,1 110 110 55.00 50.51 105.51 0 .40 42 .20 92.32 1.7 .4 Tổng hợp nôị lực...
- 210
- 1,374
- 13
Phần 23 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN DỤNG PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Kịch bản nghiên cứu theo tiêu chuẩn IEEE trên Phần mềm PSSE)
... at bus 23 to 1.03pu and re-run the simulation g p eBook for You • IEEE 24 – N-1 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You 42 43 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Power Flow Solution Parameters Some N-1 cases ... and click OK 44 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Preparing the input files for the DFAX file Write a subsystem file defining the whole system as well a subsystem for each area eBook for You • 45 N-1 CONTINGENCY ... LOAD FLOW ANALYSIS Correcting the voltage issues To address the low voltage at buses 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11 and 14, another reactive compensation device will be needed • Place a fixed shunt capacitor...
- 63
- 785
- 6
Phần 24 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Kịch bản nghiên cứu theo tiêu chuẩn IEEE trên Phần mềm PSSE)
... • Mbase= 44 8MVA • Pmax= Vmax*Mbase= 0.85 *44 8=380.8 MW < Pinit (40 0MW) • Therefore, change Vmax to 1pu 25 DYNAMICS DATA VERIFICATION Initialization Errors Governors • Bus 18 Mbase= 44 8MVA • Pmax= ... VERIFICATION Initialization Errors Governors • Bus 18 Mbase= 44 8MVA • Pmax= Vmax*Mbase= 0.85 *44 8=380.8 MW < Pinit (40 0MW) • Therefore, change Vmax to 1pu eBook for You • • Bus 22 • Mbase= 775MVA • Pmax= ... 1.2pu eBook for You • 43 DYNAMICS DATA VERIFICATION Exciter Open Circuit Step Response Test Plot EFD • Are the overshoot, rise time and settling time adequate? eBook for You • 44 DYNAMICS DATA VERIFICATION...
- 72
- 667
- 8
Phần 25 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Kịch bản nghiên cứu theo tiêu chuẩn IEEE trên Phần mềm PSSE)
... 200 200 200 200 500 200 KE or zero 0 1 1 1 KF 0.02 0.02 02 0.02 0. 04 0. 04 0. 04 0. 04 0. 04 0. 04 04 0. 04 eBook for You • 37 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small Signal Stability using NEVA New exciters ... • IEEE 24 – LONG TERM STABILITY eBook for You 14 15 IEEE 24 – LONG TERM STABILITY On-load On load Tap Changer OLTC1 eBook for You M d l OLTC1 typical values Model t i l l 16 IEEE 24 – LONG ... following channels 25 IEEE 24 – LONG TERM STABILITY eBook for You Long-Term Long Term Voltage Stability IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY eBook for You 26 27 IEEE 24 – SMALL SIGNAL STABILITY Small...
- 39
- 532
- 7
BẢN CHẤT HIỆN TƯỢNG NỨT CỤC BỘ VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHỐNG NỨT TRONG THÂN ĐẬP ĐẤT
... hpd : chiều cao ban đầu mẫu đất chịu áp lực P, trước bị ướt • hpc : chiều cao ổn định cuối mẫu đất chịu áp lực P sau bị làm ướt Theo SNHIP II.A.10.62, đất coi có tính lún ướt S u ≥ 0,01 b/ Phương ... phương trình, xác định thơng số thứ 3.2 TÍNH TỐN VÙNG NỨT CỤC BỘ THEO “ SƠ ĐỒ NỨT ĐÁY ” a/ Mục tiêu: - Xác định áp lực nén gây nứt P, từ xác định độ sâu bị nứt H khối đất P = γ H - Xác định chiều dài ... lệch lớp đất, phụ thuộc nhiều yếu tố như: độ chặt, độ ẩm đầm nén, độ bão hòa nước, áp lực nén nguồn gốc loại đất Điều chứng tỏ : Bản chất tượng nứt cục thân đập đất vấn đề lún lệch lớp đất bị...
- 10
- 726
- 1
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... cắt đất 4. 2 Giới thiệu phơng pháp thí nghiệm xác định sức chống cắt đất 4. 3 Giới thiệu sơ đồ thí nghiệm cắt 4. 4 Chọn sơ đồ thí nghiệm sức chống cắt phục vụ tính toán ổn định đê đất yếu ĐBSCL 4. 4.1 ... cứu xác định thành phần lực dính (Cc, w) hệ số nhớt () đất Do đề tài luận án đợc chọn Nghiên cứu thay đổi sức chống cắt hệ số nhớt () đất loại sét theo thời gian áp dụng tính toán ổn định đê ... cÊu Cc) thµnh phần lực dính tổng quát (m = w/Cw) theo trạng thái độ sệt B đất ĐBSCL 4. 4 Đề nghị công thức dự tính độ lún tổng hợp (do cố kết thấm bớc đầu giai đoạn từ biến) đất dính dới đê ĐBSCL...
- 27
- 1,161
- 1
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
... phân tích ổn định phục vụ tính toán thiết kế đập đất 4. 1 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đến hệ số ổn định tính theo stab.07.f 4. 1.1 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đén hệ số ổn định tính theo ... 1.503 1. 546 2.9% 1.510 1. 546 2 .4% 4. 3 Tính toán ổn định đập Thuận Ninh STAB.07.F STAB.07.S Các tính toán ổn định cho trờng hợp mặt cắt đập thiết kế mặt cắt đợc thay đổi xem bảng 4. 32 Kết tính toán ... 3 .4 Kiểm chứng chơng trình tính toán hệ số ổn định theo STAB.07.F cho đập đồng chất cao 50m Bảng 3.5 So sánh kết tính toán theo phơng pháp Bishop đơn giản chơng trình Phơng pháp tính toán ổn định...
- 26
- 2,014
- 5
CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH
... 2727.6 04 -3060.710 5788.3 14 80 -6776.387 3 640 .261 -1 041 6. 648 90 347 2.728 - 344 6. 847 6919.575 100 -42 22.761 1 745 .3 64 -5968.125 110 -1557. 744 119.199 -1676. 943 120 1665 .46 5 -2 344 .075 40 09. 540 130 - 640 8.558 ... 0 .41 5 - 1.598×sin (δ12 – 9 .44 10) ∆P2II = P20 – P2II = 1.7 84 – [1.738 - 1.598×sin (δ12 + 9 .44 10)] = - 0. 046 + 1.598×sin (δ12 + 9 .44 10) Tính góc cắt 12cắt thời gian cắt lớn đảm bảo ổn định hệ ... -2 344 .075 40 09. 540 130 - 640 8.558 341 5.816 -98 24. 3 74 140 3917.599 -3786.831 77 04. 430 150 -5337. 147 2 540 .350 -7877 .49 7 160 -132.517 -8 74. 918 742 .40 1 170 388.115 - 147 0.791 1858.906 Thực hiện: Nguyễn...
- 23
- 906
- 37
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
... điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái ổn định (6) Vấn đề hệ số an ton tính toán ổn định đờng đắp Qua phân tích ta thấy: 3.1 Với phơng pháp tính toán theo sức chịu tải giới hạn (Pgh) đất hệ số ... tíi kh¸i niƯm vỊ “hƯ thèng nỊn - mặt đờng đất đắp - đất tự nhiên Tính toán ổn định đờng đắp thực chất phải tính toán ổn định tổng thể hệ thống đất đắp - đất tự nhiên Những nội dung nghiên cứu nh ... nghiên cứu làm sáng tỏ 3.2 Với phơng pháp tính toán ổn định theo sức chống cắt đất tự nhiên hệ số an toàn ổn định K2 hệ số an toàn ổn định cho điểm đất tự nhiên Đối với đờng cấp cao, có yêu cầu...
- 4
- 564
- 1
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
... Thiesemann Bảng 3 .4 Kết tính tốn vận tốc flutter U F (m/s) Tính tốn lý thuyết luận 21.78 39.6 74. 1 19 .4 văn Kết tính lý thuyết [165] 21.5 40 .2 73.0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41 .3 70.2 16.1 ... gió trung bình Lực đẩy, lực nâng momen xoắn đơn vị dài xác định [46 , 149 ] U BCD L U BCL M U B 2CM D (2.5) (2.6) (2.7) 2.2.1.2 Các tượng ổn định tĩnh a Mất ổn định uốn ngang ... cánh vẫy, vận tốc gió flutter tới hạn lớn theo tính tốn lý thuyết: U F opt 58(m/s) Hiệu suất lớn mặt lý thuyết 58 40 , 14 *100 44 , 49 % 40 , 14 5.5 Kết luận chƣơng Chương trình bầy việc nâng...
- 24
- 556
- 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp
... CÁC BẢNG Bảng 2.1: Bảng 3.1: Phân loại tượng khí lực học Hàm C k F k iG k đại lượng liên quan Bảng 3.2: Các tham số khí động Bảng 3.3: Bảng 3 .4: Bảng 3.5: Bảng 3.6: Bảng 4. 1: Bảng ... 23 24 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hình 3. 14: Hình 3.15: Hình 3.16: Hình 3.17: Hình 3.18: Hình 3.19: Hình 4. 1: Hình 4. 2: Hình 4. 3: Hình 4. 4: Hình ... (2 .46 ) (2 .47 ) vào (2 .48 ) ta được: Fy U r2cos bC y Và hệ số lực theo phương thẳng ứng C y là: FD C y CL CD tan (2 .46 ) (2 .47 ) (2 .48 ) (2 .49 )...
- 139
- 721
- 1
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
... for You • Now perform QV analysis for Bus 24 IEEE 24 – DYNAMIC ANALYSIS eBook for You 39 40 DYNAMIC ANALYSIS Dynamic Analysis Setup Prepare the IEEE 24 saved case file (V32) to use for dynamic ... address the low voltage at buses and 24, we added a fixed shunt capacitor of 75 MVAR at bus • To address the low voltage at buses 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11 and 14, we placed a fixed shunt capacitor ... simulation ten more seconds eBook for You • 43 DYNAMIC ANALYSIS 3-Phase Line Fault Results What can be said of the machine angles? eBook for You • 44 DYNAMIC ANALYSIS 3-Phase Line Fault Results...
- 62
- 1,037
- 9
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)
... 41 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters IEEET1 eBook for You f 42 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You IEET1A 43 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You IEEEX1 44 ... Exciters eBook for You ESDC1A (IEEE DC1A) 45 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters IEEET1, IEET1A, IEEEX1 and ESDC1A KA = 46 TA = 0.06 TB = TC = TE = 0 .46 KF = 0.1 TF = 1.0 SE[E1] = 33 0.33 SE[E2] ... You EXDC2 and ESDC2A 47 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You EXDC2 (IEEE DC2) 48 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You ESDC2A (IEEE DC2A) 49 EXCITER MODELS IN PSS®E...
- 125
- 794
- 8
Phần 7 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Nguyên tắc mô phỏng Ổn định động và các thư viện mô hình mô phỏng trên Phần mềm PSSE)
... test 44 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE Performance Verification Ceiling voltage is the maximum direct voltage that the excitation system is able to supply from its terminals (IEEE Std 42 1.2-1990) ... open circuit step response test 48 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE Performance Verification eBook for You Transient response to a step change [IEEE421.2-1990] 49 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE ... rated 0 sec fd eBook for You Response ratio 46 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE Performance Verification eBook for You Response ratio 47 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE Performance Verification...
- 60
- 942
- 11
Phần 8 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn Bộ Điều Tốc trong mô phỏng ổn định và mô hình Điều tốc trên Phần mềm PSSE)
... You HYGOV 41 GOVERNOR MODELS IN PSS®E Hydro Turbine Models HYGOV eBook for You Model 42 GOVERNOR MODELS IN PSS®E Hydro Turbine Models HYGOV eBook for You Typical parameters 43 GOVERNOR ... and IEEEG3 44 GOVERNOR MODELS IN PSS®E Hydro Turbine Models IEEEG2 eBook for You Model and typical parameters Speed-governing system Approximate linear model for Hydroturbines 45 GOVERNOR ... 13 TYPES OF GOVERNORS Hydraulic Turbine eBook for You Kaplan turbine (up to 45 m) Source: V ith S Voith Siemens 14 TYPES OF GOVERNORS Small gas turbines use centrifugal compressors Large...
- 58
- 779
- 5
Phần 9 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hành lập file mô phỏng và tính toán ổn định trên Phần mềm PSSE)
... 100 (x3) 43 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Generator at bus 100 (x3) 44 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Exciter at bus 100 (x3) 45 DYNAMIC ... Exciter at bus 201 40 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Governor at bus 201 41 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Governor at bus 201 42 DYNAMIC FILE ... 100 (x3) 46 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Governor at bus 100 (x3) 47 DYNAMIC FILE Models Used for Dynamic File eBook for You Governor at bus 100 (x3) 48 DYNAMIC...
- 112
- 1,026
- 11
Phần 21 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Ổn định kích thích nhỏ và ứng dụng trên Phần mềm PSSE)
... Eigenvalues eBook for You P ti l Ei Partial Eigenvalue solution l l ti 40 NEVA – PSS NETOMAC eBook for You Calculation of Eigenvalue 41 NEVA – PSS NETOMAC Calculation of Eigenvalue eBook for You Mode ... th d h f rotor speed deviation weighted by the generator size eBook for You Controller Siting 24 SMALL-SIGNAL STABILITY Further improvement of the method uses mode participation factors as ... STABILITY Dominant Mode eBook for You Very significant mode NEVA – PSS NETOMAC eBook for You 33 34 NEVA – PSS NETOMAC Introduction Damping evaluation D i l ti Mode observability...
- 61
- 823
- 6
Phần 22 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Mô phỏng các sự kiện ổn định trên Phần mềm PSSE)
... NONG (44 00 – 3500) 856 MVA (48 .5%) Low voltages at PHU LAM but above limits 16 SCENARIO Special Protection Scheme PLAM_T5 (bus 43 678, load 43 MW) PLAM T6 (bus 43 688 load 42 MW) PLAM_T6 43 688, ... voltage at PHU LAM 500 ( 00) is t e o tage U (44 00) s less than 43 0 kV (0.86 pu) for seconds PLAM_T5 (bus 43 678, load 43 MW) PLAM_T6 (bus 43 688, load 42 MW) Trip auto-transformers at LONG AN ... Line PLEIKU – DI LINH (3300 – 40 20) 835 MVA (46 .8%) 11 SCENARIO Special Protection Scheme PLAM_T5 (bus 43 678, load 43 MW) PLAM T6 (bus 43 688 load 42 MW) PLAM_T6 43 688, Trip auto-transformers...
- 35
- 669
- 8
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25