giáo trình sức bền vật liệu 2

... chạm: 121 2Trang 26 hb1 Xác định hệ số Kđ.ydĐộ võng của dầm tại C (2 )Trang 27 ydĐộ võng tĩnh của dầm tại mặt cắt va chạmQM= ⇒ =R0, 2 1,5.100, 26 .2. 10 12K=Trang 28 2max . max 25 ,3.0,078 1,97(/)2max ... của vật liệu E =2. 104kN/cm2; (Khi tính bỏ qua trọng lượng bản thân của dầm).Trang 19Tra bảng thép chữ I số 18 có:Ix=1330cm4; Wx=148cm3( 2) 33 42, 25 3.100,048()4848 .2. 10 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 ... 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 / 2hTrang 22 - Độ giảm thế năng Π− TNBD đàn hồi UĐịnh luật bảo toàn năng lượngT + U1 = Π +U2Trang 23 = ++⎝⎠ yt - chuyển vị tại mặt cắt va chạm do vậtgây va chạm đặt tĩnh gây

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... chạm: 121 2Trang 26 hb1 Xác định hệ số Kđ.ydĐộ võng của dầm tại C (2 )Trang 27 ydĐộ võng tĩnh của dầm tại mặt cắt va chạmQM= ⇒ =R0, 2 1,5.100, 26 .2. 10 12K=Trang 28 2max . max 25 ,3.0,078 1,97(/)2max ... của vật liệu E =2. 104kN/cm2; (Khi tính bỏ qua trọng lượng bản thân của dầm).Trang 19Tra bảng thép chữ I số 18 có:Ix=1330cm4; Wx=148cm3( 2) 33 42, 25 3.100,048()4848 .2. 10 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 ... 1330sTrang 20 295,6()/ 21 8 / 2hTrang 22 - Độ giảm thế năng Π− TNBD đàn hồi UĐịnh luật bảo toàn năng lượngT + U1 = Π +U2Trang 23 = ++⎝⎠ yt - chuyển vị tại mặt cắt va chạm do vậtgây va chạm đặt tĩnh gây

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... Khi có đồng thời 2 thành phần lực cắt Qx, Qy thì ứng suất tiếp toànphần bằng tổng đại sô ứng suất tiếp do Qx và Qy gây ra11 .2 Thanh thành mỏng chịu uốn ngang phẳngTrang 9c 11 .2 Thanh thành mỏng ... phẳngtải trọng sao cho tải trọng gây ra mômen xoắn triệt tiêu với mô men xoắn11 .2 Thanh thành mỏng chịu uốn ngang phẳngTrang 12Giao điểm của mặt phẳng tải trọng với trục x: TÂM UỐN™ Tâm uốn là vị trí ... kiện cân bằng của mô men trongmặt cắt ngang11 .2 Thanh thành mỏng chịu uốn ngang phẳngTrang 13 .t x- Thành phần ứng suất tiếp trên cánh ngang11 .2 Thanh thành mỏng chịu uốn ngang phẳngTrang 1511.3

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26

... cos 2? ? − τ xy sin 2? ? = σ u Tương tự, ta có: GM = R sin (2? ?1 + 2? ? ) = R cos 2? ?1 sin 2? ? + R sin 2? ?1 cos 2? ? ⎛σ −σ y ⎞ =⎜ x ⎜ ⎟ sin 2? ? + τ xy cos 2? ? = τ uv ⎟ ⎝ ⎠ Ta nhận lại phương trình (4 .2) 3- ... đơn vị N/m2 , xác phụ thuộc vào vật liệu có thứ nguyên ⎢ 2? ?? ⎣ (chiều dài) ⎦ định từ thí nghiệm Bảng 3.1 cho trị số E số vật liệu εz = E (kN/cm2) Vật liệu μ Thép (0,15 ÷ 0 ,20 )%C x 104 0 ,25 ÷ 0,33 ... ds cosα, 1 (1 + cos 2? ? ); sin 2? ? = (1 − cos 2? ? ) 2 sin α cosα = sin 2? ? cos α = σu = ⇒ σx +σy τ uv = + + σx −σ y σx −σ y cos 2? ? − τ xy sin 2? ? (4.2a) sin 2? ? + τ xy cos 2? ? (4.2b) ♦ Tính σv : Xét

Ngày tải lên: 22/07/2014, 05:20

... mỏng hở 22 .7.1 Khái niệm Bimomen 22 .7 .2 Trường hợp chịu lực tổng quát thành mỏng 22 4 22 4 22 5 22 5 22 6 22 7 23 2 23 6 24 0 24 2 24 7 24 7 24 8 Chương 23 : Bài toán tiếp xúc 23 .1 Bài toán tiếp xúc Hezt 23 .1.1 ... 20 5 20 5 20 7 20 8 20 9 21 0 21 4 Chương 22 : Kết cấu thành mỏng 22 .1 Khái niệm 22 .2 Đặc trưng quạt mặt cắt ngang thành mỏng 22 .2. 1 Toạ độ quạt 22 .2. 2 Toạ độ quạt hệ trục vuông góc 22 .2. 3 Đặc trưng quạt ... cắt phương pháp gần Kiểm tra bền 24 24 25 29 31 Chương 12: Thanh cong phẳng 12. 1 Khái niệm chung 12. 2 Ứng suất pháp cong phẳng 12. 2.1 Thanh cong chịu uốn túy 12. 2 .2 Thanh cong chịu uốn đồng thời

Ngày tải lên: 05/12/2015, 22:57

... 1a: Q = 22 x 29 4 x 3x 2= 882N Độ võng tĩnh khi kể đến trọng lượng của đầm là : | are (Qt Q'w? _ ( 120 00 + 8 82) 3?.10° 48EJ, 48 .2. 107 .28 00 Tần số vịng riêng của hệ sẽ là : ¬.¬= 95.10 Š 2 Hệ số ... nên là : ^.= 1.10 ” .20 0 = 0,02m Vậy : A, = 0, 02 + 0,0008 = 2, 08 10 ˆm hệ số động sẽ là : l+ “ 3y —— =2, 7 TU 2 ụ + 20 0 ) 2, 08.10 kg=1+ Vậy ứng suất động sẽ là : G4 = 23 9 .2, 7 =645,3 N/em? Nếu ... phương trình bậc 4 đối với @ : @*.mymy(8} 599 — 875) — w°(8,;m, +5y9m2) + 1 =0 Phương trình đĩ cho hai trị số của tần số dao động riêng 2 2 2 = Sum + ồzm; 3 vim, — 539mg)" + 4mym9d 42 2mm (3,181

Ngày tải lên: 07/12/2015, 04:13

... mỏng hở 22 .7.1 Khái niệm Bimomen 22 .7 .2 Trường hợp chịu lực tổng quát thành mỏng 22 4 22 4 22 5 22 5 22 6 22 7 23 2 23 6 24 0 24 2 24 7 24 7 24 8 Chương 23 : Bài toán tiếp xúc 23 .1 Bài toán tiếp xúc Hezt 23 .1.1 ... 190 196 20 5 20 5 20 7 20 8 20 9 21 0 21 4 Chương 22 : Kết cấu thành mỏng 22 .1 Khái niệm 22 .2 Đặc trưng quạt mặt cắt ngang thành mỏng 22 .2. 1 Toạ độ quạt 22 .2. 2 Toạ độ quạt hệ trục vuông góc 22 .2. 3 Đặc ... HOÀNG PHONG GIÁO TRÌNH SỨC BỀN VẬT LIỆU TẬP II ĐÀ NẴNG 20 05 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ LỜI NÓI ĐẦU Ở tập I trình bày toán môn học sức bền vật liệu Ngày nay, ngành công trình, giao

Ngày tải lên: 30/05/2016, 10:55

... Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ ... http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ ... http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/

Ngày tải lên: 30/05/2016, 10:55

... ¬ / Qo ea 22 277 X 1 r2 á u \ j xy D đan J J, 1 L¥3 yy ? ?2 hil | _ L “Số 20 1,58 VL V25: I 0, ì y 100 x 63 x 10 NS | | L_ x 5 OM 21 5 x, 1 027 42 - C ) 0, 0, | i X, ie ˆ II 2/ 222 ) —Il— 11 ... : 2Jy _ 25 66 j,-J, ~~ 3055-670 4” tg2a = — 2a = 25 ? ?24 ' + k.180° ; Oy = 12? ? 42& #34;; ay = 1 02? ? 42' 4 Mơmen qn tính chính : — J„ +1, : (7s -Jy Ï „J2 - 3055 + 670 „ (20 55-670 + (566)? max " ;2 2 ... hình 5? ?20 4a 4a 4a : | | | | ö | _—- â VY ‘ | s0 2? ? ) 4 ols ce Lm) a | 1 3 2 — A ⁄⁄ tC {| 2a jal 2a 2b b =o 27 va” a y 125 x 125 x 10 ° N | Nisa JN 24 0% 20 a 2 JS Hinh 5 -20 5.4

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:12

... 1a: Q = 22 x294 x 3x2=B82N Độ võng tĩnh khi kể đến trọng lượng của đầm là : _(Q+Q9Ÿ _ ( 120 00 + 8 82) 3°.10° At = = 0,095 cm A8EJ,, 48 .2. 107 .28 00 Tần số vòng riêng của hệ sẽ là : @' = 2. 8 x =l10I ... = —— = 125 ,6- 60 6 $ ? ?2 cũng đồng thời là tốc độ góc của động cơ Cường độ của lực quán tinh li tam 1a: F, =mQ*r= oe ( 125 ,6)".0,003 = 972N Hệ số động là : ky = 4 os = 2, 32 2] | 025 ,67] wo” ... Giải phương trình đó ta có các tần số dao động riêng œ Vi du với hai khối lượng đang xét ta có : 2 fh, — @“m 11 1 T 12 =0 2 DỊ 12 — 0 My Từ đó ta có phương trình bậc 4 4 2 ‘ m¡1m2ú) + (Mr),

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:21

... E=4.10 ”mˆ | rẻ œ = 125 .10””, k Bài giải : Hinh 14- 12 Trang 15 Thay vào phương trình (I4? ?24 ) với tị = (2 ta cĩ : 5 5 H+] 4.107.833 - 125 | 2 _ 4.1 023 5 825 _ 2. 100.( 125 )° | 20 0 Hay : Hỷ - 18,4.Hƒ ... 13,4, 22 00 = 425 ,5 kN ( 420 ) Như vậy trị số ban ddu H, = 420 KN là hơi nhỏ Lấy H; = 422 kN Sau khi thay vào vế phải của (g) ta cĩ : H, = 18,4+ 7105.10" 165.10" = 420 ,8 kN < 422 kN ( 422 ) ... thái 2 Ta cĩ : AL, = a(t) tạ)L¿ (14 -23 ) Virang: AL=AL;+AL, Dem (14? ?22 ), (14 -23 ) va (14-19) thay vao ta cé phương trình : De Pa Hil), PL) Hal), Pe) Ste apd, 2H 2H EFL HỆ} EF| Hệ Đá là phương trình

Ngày tải lên: 05/08/2016, 11:21

... biểu đồ nội lực AB(Hình 2. 21a) b Thanh AB đảm bảo độ bền  z2  8,75kN / cm2 PA A D F2 F3 C B F1 110KN 40KN 60KN NZ Hình 2. 21a Bài 2: a Vẽ biểu đồ nội lực cho thanh(Hình 2. 22a) b Biến dạng dài tuyệt ... đảm bảo độ bền  z33  5,57kN / cm2 PA A D F2 F3 C F1 B 20 KN 60KN 70KN NZ Hình 2. 22a 114 Bài 3: a Vẽ biểu đồ nội lực cho AD: (Hình 2. 23a) b Vẽ biểu đồ ứng suất cho thanh: σz (Hình 2. 23a) c Thanh ... Z11  m2  m1  m1 m1 C 20 KN.m  M Z11  m2  m1  50  30  20 KN + Xét đoạn BC: Dùng mặt cắt (2- 2) cắt thanh, xét cân phần bên phải, ta có: Mz 40KN.m Hình 5.3 M Z2? ?2  m1   M Z2? ?2  m1

Ngày tải lên: 24/03/2022, 09:12

... mặt cắt (2- 2) cắt thanh, mặt cắt (2- 2) tiến từ C đến B, tức (0 ≤ z2 ≤ a ) Xét cân phần phải, ta có: + F y  Q2  YC  70  Q2  YC  30 KN + M x  YC z2   M x  YC z2 - Khi z2 =  Mx2 = KNm ...  P.a  Y 2a  C  Yc P YA Mx Q 1 Mx  X A    YA  30 KN  P 60 YC    30 KN 2  Yc 2 Q2 30KN C a z2 C Q 30KN Mx * Chia làm đoạn: AB, 30KNm BC Hình 6.3 + Xét đoạn AB: Dùng mặt cắt (1-1) ... Khi z =  Q1 = -50N 125 Nm - Khi z = l =10m  Q1 = 50N Hình 6.5 71 * z M x  YB z  q.z  z2  M x  YB z  q  M x  50.z  5.z - Khi z =  Mx = Nm - Khi z = l /2 = 5m  Mx = 125 Nm - Khi z = l =

Ngày tải lên: 25/03/2022, 09:18

... Sức bền vật liệu Tập 1 +2 Nhà xuất KH-KT 20 02 Bùi Trọng Lựu- Nguyễn văn Vượng Bài tập Sức bền vật liệu Nhà xuất giáo dục 20 05 Lê Quang Minh- Nguyễn Văn Vượng Sức bền vật liệu Tập 1 +2 Nhà xuất giáo ... đồ nội lực AB (Hình 2- 21a) b Thanh AB đảm bảo độ bền  z2   8,75kN / cm2 PA A D F2 F3 C B F1 110KN 40KN 60KN NZ Hình 2- 21a Bài 2: a Vẽ biểu đồ nội lực cho thanh(Hình 2- 22a) b Biến dạng dài ... đảm bảo độ bền  z33  5,57kN / cm2 PA A D F2 F3 C F1 B 20 KN 70KN 60KN NZ Hình 2- 22a 108 Bài 3: a Vẽ biểu đồ nội lực cho AD: (Hình 2- 23a) b Vẽ biểu đồ ứng suất cho thanh: σz (Hình 2- 23a) c Thanh

Ngày tải lên: 15/07/2022, 15:36

... 150 - 20 = 170 ( KN ) h q.l2 0 ,2 1 .22 Mx = P1 = 150 = 13 ( KNm ) 2 2 b l 0 ,2 My = P1 + P3 = 150 + 10 = 19 ( KNm ) 2 2 Ø Các đặc trưng hình học: ( ) F = b.h = 12. 20 = 24 0 cm2 Wx = J b.h2 12. 2 02 b.h3 ... 109 Sức Bền Vật Liệu P1=10KN; P2=30KN; P3 =20 KN Giải: Ø Tính đặc trưng hình học mặt cắt ngang: F = b.h = 12. 15 = 180cm2 bh3 12. 153 hb3 15. 123 = = 3375cm4 ; Jy = = = 21 60cm4 12 12 12 12 Jy 21 60 ... 12. 2 02 b.h3 h2 = = 800 cm4 ; i2x = x = = 6 F 12. b.h 12 Wy = Jy b h.b2 20 . 122 = = 480 cm4 ; i2y = = = 12 ( cm ) 6 F 12 ( ) ( ) Þ smax,min = - Nz F ± Mx Jx ± My Jy ì 170 13.1 02 19.1 02 s = s = +

Ngày tải lên: 30/12/2022, 16:58

... -0.37113 -2. 78350 5.134 02 -2. 96907 0.7 422 7 0.7 422 7 -2. 96907 4.39175 -2. 59794 -0.18557 0.7 422 7 -2. 59794 3.64948 0.06186 -0. 123 71 0.4 329 9 -1.60 825 PL9.3.4 .2 Phản lực gối đỡ nhân với hệ số EI l -7.17 526 ... l 4.3 923 5 -5.56938 1.4 928 2 -0.40191 0.11483 -2. 78469 5.13875 -2. 98564 0.80383 -0 .22 966 0.74641 -2. 98564 4.44976 -2. 81339 0.80383 -0 .20 096 0.80383 -2. 81339 4.44976 -2. 98564 0.057 42 -0 .22 966 0.80383 ... an Do an 3 32 Phụ lục 3.6 428 6 -2. 57143 0.6 428 6 -0.10714 -9.85714 9. 428 57 9. 428 57 -13.71 428 -3.85714 9. 428 57 0.6 428 6 -2. 57143 -3.85714 9. 428 57 -9.85714 3.6 428 6 0.6 428 6 -2. 57143 3.6 428 6 -1.60714

Ngày tải lên: 07/07/2023, 00:03

... I,=1! +2 811 =1 12 vabor 12 = ae mm‘ + _ (et )2 quán (o -2) x¢ + (186)? x 147 x 28 = 43467 cm‘ Lt 106 Chương L~17+ : : s1j~ SẺ * v3 8É 12 _ 400 x (28 ) AM xảo 28 (147) 12 Mômen Bey v[Š) x(b—£f)xt|= + (2 ... trục này, cho 1„ biểu thức (6 .22 ) khơng, ta tìm được: 104 Chương 21 tg2q = -——” a (6 .25 ) fs đó: ø - góc xác định trục quán tinh Phương trình (6 .25 ) ln có hai nghiệm 2z 180° Như vậy, tồn hai nghiệm ... sin? a — 2] SiN& COs Œ (a) Ta sử dụng công thức lượng giác: sin? a = sú —~cos 2a); 2a); cos” a = = (1+ cos 2sinacosa = sin 2a Khi biểu thức (a) trở thành: lg+dwnøôtt, 2? ?, : (6 .21 ) h * cos 2? ? — Ï,„

Ngày tải lên: 01/09/2023, 17:54

... 1) + Dy BC =2R Cosa Hinh 7.1] Trang 25 Sc = | pdF = [pbdp y Fe 1 /2 = | Rsing.2R cosed( ik sin @) ni2 x /2 2 =2. R° | cos” @.SHl0.d0 = ~2R° | cos” ¢.d(cos@) = ak cos’ a Suy ra: Q 2 R3 yg 68 ... liên kết: Bằng các phương trình cân bà, 18 tinh hoc ta tinh được các phản lực liên kết »Z= 0>H,=0 Trang 31 6 +24 .1+6 .2. 3 5°m, =0= Vụ = ° =22 KN YY =0= Vy =24 +6 .2- 22 = 14KN Bảng phương pháp ... (I+y2Ï? (2) Tu (1) va (2) ta suy ra: — —y=‡ SẺ 2\ 2 EJ G) [I+y x _Theo hình (8 .2) ta thấy y°' và M, luôn ngược dấu nhau nên trong (3) ta phải chọn dấu âm tức là: | | ————xz=-—* 6 .2 mm l+y đó E2}

Ngày tải lên: 15/11/2023, 12:39

... ( Đúng chiều đã chọn ) Vậy chiều thật của VA ngược với chiều đã chọn 52 q 52 q 32 q 52 qd) 52 qa 25 qa 32 q 52 qa C qa 52 qa2 52 q 52 qaqaTrang 16Vẽ biểu đồ nội lực Đoạn AB: dùng mặt cắt 1-1 và xét cân ... trung P0 , mômen tập trung M0 ( H .2. 12b) Viết các phương trình cân bằng ⇒ ∑Y = 0 ⇒ Q1 + P0 – Q2 = 0 ⇒ Q2 – Q1 = P0 (i) ∑M/K = 0 ⇒ M1 +M0 - M2 + Q1Q 2M 2Q 1Trang 122 .4 LIÊN HỆ VI PHÂN GIỮA NỘI ... khảo sát là: Thứ nguyên của ứng suất là [lực]/[chiều dài ]2 (N/m2, N/cm2…) H .2. 1 Vật thể chịu lực cân bằngH .2. 2 Nội lực trên mặt cắtP3ATrang 2? ??ng suất toàn phần p có thể phân ra hai thành phần:

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:25

... ∞=− 1 22 1 0 yy K rr x a =− =− = ∞ 1 2 2 1 6 12. 2 x K r hh y h b =− =− = ⎛⎞ − ⎜⎟ ⎝⎠ - ĐTH tiếpxúcAD: 2 2 2 6 y K r b x a =− = 2 2 2 0 x K r y b = −= 12 ; 2 b ab= −=∞ K 1 K 2 => Đốixứng Tran Minh Tu – University ... tpnt20 02@ yahoo.com 45(50) Chapter 7 ®¹i häc 7.4. Thanh chịu kéo (nén) lệch tâm Lõi mặtcắt ngang chữ nhật x y h b AB C D - ĐTH tiếp xúc AB: 11 ; 2 h ab= ∞=− 1 22 1 0 yy K rr x a =− =− = ∞ 1 2 2 1 6 12. 2 x K r hh y h b =− ... tính 22 10 KK xy yx yx rr ⎛⎞ ++ = ⎜⎟ ⎜⎟ ⎝⎠ 1 xy ab + = 2 y K r a x =− 2 x K r b y =− x y a b Tran Minh Tu – University of Civil Engineering E-mail: tpnt20 02@ yahoo.com 30(50) Chapter 7 ®¹i häc 7 .2. ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 16:26