chọn tiết diện cột hình 2 1 diện chịu tải của cột
nhà chung cư cao tầng - từ liêm - hà nội
... 29 6, 91 317 ,986 340, 517 363 ,17 9 384,857 13 14 15 405,049 426 ,844 440, 825 17 ,9 718 20 ,20 17 22 ,18 35 24 ,24 42 26 ,18 80 28 ,20 65 30 ,20 87 32, 34 91 34,5 020 36,5 614 469,3403 603,4 911 665,6957 695, 018 3 738, 816 3 ... Ski(KN) 1, 16 0 ,11 02 59 ,25 72 3,5554 19 0,4 72 18 ,0948 27 7 ,29 65 16 ,6378 Sinh viờn: Nguyn Trung Hiu Page 47 I HC DN LP HI PHềNG N TT NGHIP 10 11 12 18 9 ,17 7 21 2,649 23 3, 51 25 5 ,20 2 27 5,663 29 6, 91 ... 3.9*(45 +2* 1 .2) *(7.5 *2+ 1 .2) = 29 94.73 KN - Lõi thang máy : 2* 1. 1 *25 *2. 35*3 = 387.75 KN - Tờng 22 0 : 8 .14 * 12 0 .8 = 983. 31 KN - Tờng 11 0 : 5.35* 12 6 .2 = 675 .17 KN - Vách kính : 13 .2* 1 72. 8 = 22 80.96 KN - Cột...
- 296
- 1,249
- 4
THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH
... γ(kN/m3 ) 20 18 25 18 δ(cm) n 22 1. 5 1. 1 1. 3 1. 1 1. 3 1. 1 gtts SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 08 51 020 15 1 gtcs gtts (kN/m2) 0 .2 0.54 5.5 0 .27 0.3 (kN/m2) 0 .22 0.7 02 6.05 0.3 51 0.33 7.653 Trang 17 Đồ án ... γ(kN/m3 ) 20 18 25 18 18 δ(cm) n 3 22 1. 5 1. 1 1. 3 1. 1 1. 3 1. 3 1. 1 gtts SVTH: Phạm Văn Lâm MSSV: 08 51 020 15 1 gtcs gtts (kN/m2) 0.6 0.54 5.5 0.54 0 .27 0.3 (kN/m2) 0.66 0.7 02 6.05 0.7 02 0.3 51 0.33 8.795 ... chuẩn(kN/m2) 1. 5 1. 5 1. 5 1. 5 0.75 Hệ số n 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1 .2 1. 3 MSSV: 08 51 020 15 1 Hoạt tải tính tốn(kN/m2) 1. 95 1. 95 1. 95 1. 95 4.8 0.975 Trang 19 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng khóa 20 08 GVHD:...
- 294
- 372
- 0
CHƯƠNG 4 : THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH
... KN / m2 ) ( KN / m ) Đá mài 20 1 .2 0. 02 0.4 0.48 Vữa lót sàn 18 1. 3 0. 027 0.486 0.6 318 Gạch xây bậc 18 1. 1 0.0 72 1 .29 6 1. 425 6 Bản bê tông cốt thép 25 1. 1 0 .15 3.75 4. 12 5 Vữa trát 18 1. 3 0. 02 0.36 ... B 11 .965 1. 95 = = 11 .67(kN / m) 2 Tổng tải trọng q7=g1+g2+g3 =1. 65 +11 .67 =13 . 32 (kN/m) Tính nội lực Sơ đồ tính Hình 4. 12 : Sơ đồ tính dầm D2 × L 13 . 32 × = = 26 .64(kNm) 8 q × L 13 . 32 × = = = 26 .64(kN ... Chon (mm2) thép As chọn μ (%) (mm2) ) M gối 3. 41 M nhịp 1. 705 0.0 41 0.0 41 1 82. 11 7 φ6a15 0. 020 0. 020 φ6a20 18 9 0 . 21 4 90.0843 1 42 Bảng 4.6:Bảnh tính thép chiêu nghỉ 0 .10 6 4.4 .2 Tính thang: Tải trọng...
- 16
- 1,655
- 4
Tính toán kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép có tầng cứng chịu tác động của động đất theo TCXDVN 3752006
... 10 1 .2. 3 Nguyên tắc bố trí kết cấu chịu tải trọng ngang 11 1. 3 Các hệ kết cấu chịu lực 12 1. 3 .1 Hệ khung chịu lực (I) 12 1. 3 .2 Hệ tờng chịu lực (II) 14 1. 3.3 ... Vậy tải trọng gió: W = 1, ì 95 1, 21 1, = 19 3 (daN/m2) Tải trọng gió trung bình tác dụng lên khung trục đợc xác định theo diện 7+6 = 12 5 5 (daN/m ) truyền tải: w = 19 3 ì 45 d c b a Hình 2. 11 ... K1 , viết: 63 / 64 WL3 / EI WL3 / EI ì 1, 31 )ì M2 = ( = 1/ K1 + L / EI 3/ 1/ K1 + L / EI So sánh với (2. 5) ta có: M = 1, 31 M Chuyển vị công trình vị trí có tầng cứng: (2. 11 ) 33 L2 WL2 = ì( 1, ...
- 109
- 2,275
- 11
Nghiên cứu thiết kế tính toán kết cấu tường biên tầng hầm nhà cao tầng tại thành phố Nam Định thi công theo phương pháp tường trong đất
... ) 2ctg (45 ) 2 14 14 0 18 18 (18 10 ) 1tg (45 ) 7tg (45 ) 2 15 ,92kN / m 39 Pw w hw 10 x1 10 kN / m2 độ sâu Z = m: Pa (q h)tg (45 ) 2ctg (45 ) 2 14 14 0 18 18 (18 10 ) ... 40 Hình 2. 9 Sơ đồ tính toán 41 Hình 2. 10 Sơ đồ chuyển vị hệ 41 Hình 2. 11 Chuyển vị tường liên tục 42 Hình 2. 12 Biểu đồ mô men tường liên tục 42 Hình 2. 13 Biểu ... [8] x1 h1 k1 p1 x2 h2 k2 p2 Pxi = aix2i+bixi+ci x3 pi -1 ki -1 xi ki hi xi +1 Trong vùng pi pi +1 hi ki +1 pk kk xk +1 y hk +1 pk +1 Trong vùng pp x pi = EsYc Trong vùng áp lực đất bị động Hình 2. 4...
- 95
- 2,531
- 7
tính toán, thiết kế và bố trí mô hình trạm bơm công nghiệp
... 5 .15 : Hình ảnh thực tế relay nhiệt 42 Hình 5 .16 : Biến dòng – CT 43 Hình 5 .17 : Máy bơm pha HCP 225 -1. 75 26 1HP 44 Hình 5 .18 : Máy bơm pha Panasonic GP- 12 9 JXK 44 Hình ... Hình 5 .11 : Relay YL-303H-S -24 VDC 40 Hình 5. 12 : Bộ relay mức nước FS-3 41 Hình 5 .13 : Hình ảnh thực tế công công tắc tơ 41 Hình 5 .14 : Cấu tạo relay nhiệt 42 Hình ... Tra bảng 3 .2/ 6 TC33 -20 06 ta có: Kgiờmax = 𝛼𝑚𝑎𝑥 ∗ 𝛽max = 1 .2* 1. 75 = 2. 1 Kgiờmin = 𝛼𝑚𝑖𝑛 ∗ 𝛽min =0.4*0 .1 625 = 0.065 Qgiờmax = (2. 1* 426 ) /24 = 37m3/ngày đêm Qgiờmin = (0.065* 319 .5) /24 = 0.87 m3/ngày...
- 70
- 478
- 2
tính cầu thang bộ điển hình
... AI, Ra = 21 00KG/cm2 Rađ =17 00Kg/cm2 Bê tông M250, Rn =11 0KG/cm2; Rk=8.3 KG/cm2 h =25 cm Chọn lớp bảo vệ : a=2cm h0 =25 -2= 23cm M 1 523 00 A= R bh = 11 0 *11 * 23 2 = 0, 23 => =0.875 n M 1 523 00 Fa= R h = 27 00*0,875* ... đai chọn ta có: Qđ =2, 8h0 R k bq db =2, 8 *27 8,3 .20 .64 ,15 =7801KG>Qmax Vâỵ không cần tính toán cốt xiên 6a150 21 8 20 16 0 1- 1 Sinh viờn: H c Anh Lp: XDD47 - H2 21 4 20 22 0 80 22 0 80 21 4 6a150 21 8 20 ... + ql /2 = 1 .29 + 0,678*3,6 /2 = 2. 51 T Mô men nhịp: Mmax=Rl /2 - p0.38 /2- ql2/8 =2. 51* 3.6 /2- 1 .29 *0.38 /2- 0.678*3.6*3.6/8=3 .17 5 Tm Qmax=R =2. 51T 1 .29 t 1 .29 t 0.678t/m 380 r =2. 51 t 3600 r =2. 51t m=3 .17 5...
- 8
- 7,704
- 208
Tính toán cầu thang bộ
... liệu n (kN/m2) (kN/m ) (mm) Gạch Ceramic 20 10 1. 1 0 .22 Vữa xi măng 18 20 1. 3 0.468 Bản BTCT 25 10 0 1. 1 2. 75 Vữa trát 18 15 1. 3 0.3 51 g1 = 3.789 SVTH: HUYNH TRUNG TIN MSSV: 10 710 41 12 Trang 53 ... 3 .2/ 1. 5= 2. 13 BCT BCN làm việc phương Cắt dải có bề rộng 1m theo phương liên kết để tính Sơ đồ tính thể hình 4.4 17 00 q1 F q2 E q1 VẾ 27 20 17 00 D 17 50 617 0 q2 q1 A 17 00 q1 C VẾ B 17 00 27 20 17 50 ... 10 00 10 00 10 00 85 85 85 85 αm ξ 0. 01 0.06 0.06 0.058 0.04 0.043 0.06 0.058 As (mm2) 33.6 315 .5 23 6.8 317 .7 φ m m 10 10 10 chọn thép As chọn u mm mm2 20 0 25 1 .2 200 3 92. 5 20 0 3 92. 5 20 0 3 92. 5 µ...
- 15
- 1,778
- 3
Nghiên cứu tính toán độ bền cục bộ kết cấu tàu vỏ thép theo mô hình tổng thể
... 27 828 12 12 cargo 2s 1. 48x10 1. 45x10 1 .23 x10 39609 12 12 cargo 2p 1. 48x10 1. 45x10 1 .23 x10 39579 12 12 cargo 3s 1. 69x10 1. 65x10 1. 41x10 57880 12 12 cargo 3p 1. 70x10 1. 66x10 1. 41x10 57894 12 12 cargo ... 1 .28 x10 1. 08x10 11 4986 12 12 cargo 6p 1. 30x10 1 .28 x10 1. 08x10 11 5 024 11 11 bottom tank 1. 52x10 1. 52x10 1 5 21 21 16477 11 11 after ballast tank 2. 57x10 2. 57x10 25 66 42 424 .87 10 10 main engine 5.71x10 ... 4s 1. 55x10 1. 52x10 1 .29 x10 7 627 8 12 12 cargo 4p 1. 55 x10 1. 52x10 1 .29 x10 76335 12 12 cargo 5s 1. 80x10 1. 76x10 1. 50x10 95357 12 12 cargo 5p 1. 80x10 1. 76x10 1. 50x10 95400 12 12 cargo 6s 1. 30x10 1 .28 x10...
- 75
- 902
- 4
đồ án kết cấu thép - Tính toán khung ngang nhà một tầng ba nhịp & tính toán cốt thép cho cột
... *S= 1+ 1+ 60 h 6,4 0 ,19 62 ( 2, 4 x10 x 720 000 + 2, 1x10 x 24 227 ,8) = 4 628 37,5kG * Nth = 1 027 ,5 1, 3 31 = 1, 1397 * = 56, 72 x10 4 628 37,5 * e0gh = 0,4 (1 .25 h - 0h0) = 0,4 (1 ,25 x60 0,62x56) = 16 ,11 cm ... x10 E = r3 = 10 ,45 (1 + 0,056 ) 4 => r = 2( r1 + r2) = 2 ( 1, 725 x10 + 4 ,24 9 x10 ) E = 1, 195 x10 E = Rg r = 14 ,15 1 11 8 41, 84 = E 1, 195 x10 E Phn lc ti cỏc nh ct h thc : 11 8 41, 84 = 0, 615 T E 11 8 41, 84 ... = 1, 6% * Ja = 0. 016 x40x56x(60 /2 4 )2 = 24 22 7,8 cm4 bh 40 x 60 Jb = = = 720 000cm 12 12 0,6 1, 511 + 56, 72( 0,04) = 1, 3 31 *K =1+ 0,6 34,37 + 56, 72( 0,04) 0 ,11 0 ,11 0 ,1 + = 0 ,1 + = 0 ,19 62 e0 62, 6...
- 38
- 600
- 0
Tính toán thiết kế sàn, cọc móng, dầm sàn tầng điển hình công trình ,bài toán quy hoạch nguyên để tối ưu hóa việc cắt thép
... 0.0 62 14 63 0.67 488 14 a150 1 026 0.47 - 61. 63 22 0.033 0.034 8 02 0.36 26 7 14 a100 15 39 0.70 11 9.77 22 0.063 0.065 15 34 0.70 511 14 a150 1 026 0.47 -1 92. 21 22 0 .10 1 0 .10 7 25 25 1. 15 8 42 14 a100 15 39 ... 11 3 .13 22 0.060 0.0 62 14 63 0.67 488 14 a150 1 026 0.47 -14 5.49 22 0.077 0.08 18 88 0.86 629 14 a100 15 39 0.70 12 1 .20 22 0.063 0.065 15 59 0. 71 511 14 a150 1 026 0.47 -19 8.86 22 0 .10 3 0 .10 9 26 15 ... 14 a150 1 026 0.47 0.86 723 14 a100 15 39 0.70 9 82 0.45 18 9 14 a150 1 026 0.47 0.0 02 82 0.04 16 14 a100 15 39 0.70 0. 018 0. 018 488 0 .22 14 1 14 a150 1 026 0.47 22 0 .1 02 0 .10 8 29 31 1.33 850 14 ...
- 257
- 877
- 0
Tỉnh toán thiết kế cầu thang bộ
... 13 80 MẶT CẮT A-A Trang 31 20 0 600 20 0 600 2 Ø6a180 12 Ø6a 12 0 12 2400 DẦM CHIẾU NGHỈ 2 12 10 12 0 2 12 250 25 0 12 0 10 Ø6a 12 0 2 14 Ø6a180 12 11 2 14 20 0 20 0 1- 1 2- 2 12 11 Trang 32 ... 12 3 0 43 43 52. 89 20 .87 60 23 60 60 24 80 8 19 .84 7.83 730 19 19 13 .87 5.47 10 4575 11 11 50. 325 31. 03 12 8 0 10 10 12 . 8 5.05 11 50 10 10 11 .5 4.54 12 316 0 2 6. 32 5. 61 14 27 60 2 5. 52 6.67 860 16 16 ... THANG Ø8a200 Ø8a130 Ø8 a20 Ø8a130 10 a 110 10 0 25 20 Ø8a200 13 80 MẶT CẮT B-B Ø8a130 29 2 Ø8a130 10 a 110 Ø8a200 10 a 110 Ø8a130 1' 14 85 A Ø8a130 B Ø8a200 Ø8a200 26 00 B 11 50 Ø8a200 a20 Ø8 10 0 25 20 13 80...
- 10
- 510
- 2
Tính toán kết cấu thép cần của cần trục bánh xích sức nâng q = 160 tấn
... 10 923 0 -10 719 7 11 3043 -11 0858 11 6854 -11 49 02 12 1 0 92 -11 9065 12 5 3 92 - 12 3 448 12 9 896 -24 4764 23 5486 -20 48 12 19 56 31 -19 0 8 21 18 6 12 5 -18 13 02 15 96 41 -14 8 920 14 00 42 -13 6579 1 325 80 -13 1 624 12 4 836 - 12 0 019 GVHD: ... 15 710 0 -15 56 82 -15 0443 15 12 5 8 -14 315 5 14 36 91 -13 6766 13 7075 -13 1580 13 1 720 - 12 7 17 7 12 7 1 82 - 12 3 625 12 3 527 - 12 0 636 12 0 456 -11 814 7 11 79 02 -13 75 51 12 5 8 42 -11 5846 10 6 12 3 - 915 15 875 61 -865 12 8 015 4 ... 38 613 384 92 38 016 36 4 21 334 91 310 42 11 680 32 11 7 315 8 17 58 828 17 6 21 10 14 7 328 1 11 920 16 918 315 922 097 804868 6797 91 546 826 4048 62 253797 925 30 7 91 32 2 61 727 36 12 5 1 023 42 15 4 12 8 16 8 923 17 84 31 180 013 18 5 618 ...
- 58
- 2,649
- 10
Tính toán kết cấu thép
...
- 164
- 956
- 6
TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP
... - 319 4 N2 12 2 18 17 18 92 -22 73 01 N2 12 3 315 42 30788 -39 923 2 N 222 3 14 0 61 24 483 - 429 836 N 222 4 -11 96 31 -17 911 5 4 525 11 N2 324 4 326 30 514 -493688 N2 325 416 31 27 15 0 - 315 967 N2 425 -11 778 -544 42 8080 61 N2 426 ... -11 36766 N 911 50945 17 37 71 3 8 21 74 N 910 8990 9 822 9 15 4480 N1 011 -11 500 -10 0534 -15 528 0 N10 12 815 96 97 413 - 914 522 N 11 12 14 110 1 028 39 15 6080 N 111 3 35640 327 87 384 418 N 12 1 3 -11 685 -73348 -11 09 31 ... -584469 N2 022 -1 027 0 -9599 3357 N2 12 2 7553 8949 6 12 8 2 N2 12 3 -58363 - 728 52 -5 818 42 N 222 3 9089 21 460 23 2477 N 222 4 -3 9 21 1 -98530 - 816 187 N2 324 13 499 27 4 71 15 016 8 N2 325 -60477 -77 029 - 525 685 N2 425 -4 410 ...
- 46
- 1,049
- 9
Tính toán kết cấu thép
... 986 42, 4 N1 819 12 3 40,64 9750,63 623 1, 8 N1 820 11 687 ,2 16 473,3 13 804,7 N1 920 7 723 ,86 3 624 ,8 12 7 48,6 N1 9 21 11 034, 52 1 824 3, 52 14 749,6 N2 0 21 7694 ,23 3578,08 12 7 30,38 N2 022 18 7, 42 12 4 ,57 75,8 N2 12 2 564 ,24 ... Gc m − N 21 20 cos 460 + N 21 19 21 22 ∑Y = ⇔ N 46 21 19 46 N − Gc m + N 21 22 cos 460 − N 21 19 − N 21 20 cos 460 = 0 21 20 21 23 N 21 23 G ⇒ N 21 22 = 21 22 sin 460 + N 21 20 sin 460 − Gcm = − N 21 20 sin ... N N2 023 = N 20 19 20 23 20 21 = − Pnm − Pnd d 20 21 Pn *)Tách mắt 21 : N 21 19 N 21 20 ∑X =0⇔ N P m n N 21 23 ⇒ N 21 22 = N 21 10 cos 330 − N 21 23 cos 330 + N 21 18 33 33 N 21 18 + N 21 23 cos 330 − N 21 18 ...
- 61
- 753
- 2
THIẾT KẾ CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ DẠNG CỔNG SỨC NÂNG Q = 36T. TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP : CẦN & VÒI.
... 12 . 310 = = = 303 71 328 (mm ) 12 12 δ H 12 3. 310 = J y4 = t t = = 44 928 (mm ) 12 12 - Xét toàn mặt cắt tiết diện J X = 2. J x1 + J x = 2. 1 82, 3 .10 + 30,6 .10 = 395 .10 J Y = 2. J y1 + J y = 2. 67885 416 ... mm 1 = 1 = 15 mm ⇒ J =γ 2. b h δ δ 12 0 5 2. 16 15 2. 15 .15 =1 = 2, 01. 1 010 b.δ + h.δ 12 0 5 .15 + 16 15 .15 ( mm ) - Ứng suất pháp lớn sinh tiết diện : σ max = σ max = N F + MX Wx + MY Wy 13 14 52 14 5079659 ... diện ( = 2( J ) ( ) = 2. ( 25 000 .10 ) 0 J X = J x1 + J x = 1 ,23 210 10 + 1, 3 82. 10 10 = 5 ,22 8 .10 10 JY y1 + J y3 ) + 4,5 .10 = 5,0 .10 10 (mm ) (mm ) Momen chống uốn tiết diện trục X WX = JX 5 ,22 8 .10 10 =...
- 56
- 1,120
- 3
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25