bài tập lớn kết cấu bê tông cốt thép 1

... 778 × 4, 043 .10 −3 = 1, 16 ≤ 1, 3 → OK o ϕb1 = − β Rb với : β = 0, 01 (bê tông nặng) Rb = 11 ,5MPa ⇒ ϕb1 = − 0, 01? ?11 ,5 = 0,885 ⇒ Qbt = 0,3 ? ?1, 16 × 0,885 ? ?11 5 × 35 × 63, = 785 91, 87 daN Có Q3 = Qmax ... Qbt = 785 91, 87daN Vậy thỏa mãn điều kiện ứng suất nén 1. 3 .1. 3 Xác định bước cốt đai cho đoạn nhịp có độ dài 1. 9 mét: P P= 391KN 1. 9 1. 9 P 1. 9 P P 1. 9 1. 9 P 1. 9 P 1. 9 P 1. 9 1. 9 Q9 Q1 Q4 a Q8 Q5 ... As 0,566 = = 1, 35 .10 −3 b × sbtri 35 ? ?12 ϕ w1 = + × 7, 778 × 1, 35 .10 −3 = 1, 0525 < 1, 3 → OK ϕb1 = − β Rb = 0,885 ⇒ Qbt = 0,3 ? ?1, 0525 × 0,885 × 11 5 × 35 × 63, = 713 08,58daN Vậy: Q1 = Qmax = 28780daN

Ngày tải lên: 09/09/2021, 14:29

... (kN) Đoạn Sơ đồ A -1 1-2 2-B B-3 3-4 a QG 37 ,1 -13 ,4 -64,4 50,8 b QP1 70,6 -11 -92 ,1 0 c QP2 -10 ,7 -11 -10 ,7 81, 3 d QP3 56 ,1 -25,3 -10 6,74 10 0,2 18 ,8 e QP4 3,6 3,6 3,6 -18 ,1 -18 ,1  Xác định biểu ... Gối B M 1= M G + M P 204,6 15 8,3 -13 8,9 -42,3 -42,3 M 2=M G + M P 50 ,1 3,8 -13 8,9 11 2,2 11 2,2 M 3=M G + M P 17 7 ,1 103,6 -2 21, 5 65,5 10 1,2 M =M G + M P 77,3 58,7 -56,8 11 2,2 11 2,2 Mmax 204,6 15 8,3 ... A -1 1-2 2-B B-3 3-4 Q1=QG + QP 10 7,7 -24,4 -15 6,4 50,8 Q2=QG + QP 26,4 -24,4 -75 ,1 132,2 Q3=QG + QP 93,2 -38,7 -17 1 ,1 1 51, 1 18 ,8 Q4 =QG +Q P 40,7 -9,8 -60,8 32,8 -18 ,1 Qmax 10 7,7 -9,8 -60,8 15 1,1

Ngày tải lên: 19/12/2023, 15:23

... 0, 414 ×( × 3 .10 3 17 06666, 67 + 21. 10 3 × 72 914 , 62) = 2 019 5, 66kN 2 10 05 1, 28 η= 1 1 = = 1, 11 N 2035 1 1 N cr 2 019 5, 66 - Tính e = η e0 + 0,5.h − a = 1, 11 2, 67 + 0,5 × ... 3 → OK ϕb1 = 1 − β Rb Với: β = 0, 01 (bê tông nặng) Rb = 11 ,5MPa ⇒ ϕb1 = 1 − 0, 01 11 ,5 = 0,885 ⇒ Qbt = 0,3 1, 09 × 0,885 11 5 × 35 × 65,3 = 76062, 41daN Có Q3 = Qmax = 3 919 0daN < ... chính 1. 3 .1. 3 Xác định bước cốt đai cho đoạn giữa nhịp 1 có độ dài 1. 9 mét: P P= 391KN 1. 9 1. 9 P 1. 9... 2, 31. 10 −3 35 × 7  ϕ w1 = 1 + 5 × 7, 778 × 2, 31. 10 −3 = 1, 09 ≤ 1,

Ngày tải lên: 06/10/2014, 21:11

... 12 3456 Bài tập Lớn Kết cấu BÊ tông cốt thép A = 606900mm2, Ig = 4 ,1. 1 010 mm4, yt = 658mm Xác định ứng suất kéo bê tông Ma 645 ,10 .10 fc y 658 10 , 35MPa Ig t 4 ,1. 1 010 Cường độ chịu kéo uốn bê ... môn kết cấu Bài tập lớn Kết cấu bê tông cốt thép Giảng viên hướng dẫn: NORTH SAINT_AMITABHA Họ tên: NS Mã sinh viên: 12 3456 Lớp: GRADUATED Hà Nội days/month/2 016 Bài tập Lớn Kết cấu BÊ tông cốt ... _MSV: 12 3456 Bài tập Lớn Kết cấu BÊ tông cốt thép A ct 2947, 6 0, 8 ld 550 .1. 0, 8 440mm A tt 3664 Chọn ld = 440mm... _MSV: 12 3456 Bài tập Lớn Kết cấu BÊ tông cốt thép

Ngày tải lên: 28/10/2016, 15:53

... 10 517 ,38 2.6 357.46 35 626.34 809.95 911 .64 75 935.0 358 904,59 11 67 ,10 32.072 13 10,54 37.6 11 67 ,10 0 .1 7.605 904,59 1. 3 517 ,38 517 .37 83 904.58 56 11 67 .1 03 13 10.5 35 13 40.8 73 Kết cấu Bê tông ... (kN.m) MiSD (kN.m) KÕt cÊu Bê tông cốt thép Bộ môn Kết cấu t 31. 864 3.9 0.2 13 .52 36 .14 17 .74 0.3 34.664 5.2 31. 136 6.5 0.4 20.28 33 .17 2 21. 12 0.5 31. 68 31. 552 13 10,54 13 40,87 30.72 hình 5: Biểu ... Qua c¸nh 18 ,59 Qua c¸nh 13 ,94 Qua c¸nh 27,9 11 8 11 9 12 0 12 0 16 80, 15 12,0 14 17, 12 76,0 11 38, 10 24,9 859,8 773,8 7.3 Xác định vị trí cắt cốt thép dọc chủ, vÏ biĨu ®å bao vËt liƯu 7.3 .1 HiƯu chØnh

Ngày tải lên: 03/06/2022, 17:27

... 17 57 .11 5 12 05.568 5 7.5 0.5 28 .12 5 29.57 26.99 17 98.795 12 36.832 Biểu đồ bao mômen ở TTGHCĐ như sau: 692.55 12 11. 522 16 53.964 17 57 .11 5 692.55 12 11. 522 16 53.964 17 57 .11 5 ...   MiMIMdwdci AIMLLmLLmgwwM  1. 111 11 Bài tập lớn Kết cấu BTCT GVHD: SV: Page: 6         iQIQidwdci AIMLLmLLmgAwwV 1 1 .11 111  Trong đó: L LL : Tải ... 15 0 15 0 10 0 10 0 18 0 210 400 12 50 200 2200 MẶT CẮT ĐÃ CHỌN 1. 7. Tính trọng lượng bản thân dầm. Diện tích mặt cắt ngang dầm: A = (18 00+400)x180 + 400x 210 + (12 50-200 -18 0)x200 + 15 0x150

Ngày tải lên: 14/01/2015, 11:43

... ViCĐ kN 478 .12 7 4 01. 158 325.067 2 51. 076 18 0.048 11 6.752 ViSD kN 320. 815 267.874 215 .4 61 164. 311 11 4.943 70.227 Biểu đồ bao lực cắt TTGHCĐ sau: BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP DỌC CHỦ ... V  1. 0  (1. 0w   1. 50w Dw ) AVi  mgV ? ?1. 75 LLL  1. 75mLLVi ? ?1  I M   A1,Vi  M i  1. 0 1. 0w DC  1. 0w Dw  mg M ? ?1. 0 LLL  1. 0mLLMi ? ?1  I M   AMi i DC  1. 0w Dw ) AVi  mgV ? ?1. 0 ... Vu= 4 21. 086 kN 5.2 Tính toán cốt thép đai: - Xác định ứng suất cắt danh định bê tông sườn dầm: Vu xi 478 .12 7 4 01. 158 325.067 2 51. 076 18 0.048 11 6.752 1. 2 2.4 3.6 4.8 [...]... 38.8 61 1.822

Ngày tải lên: 24/11/2016, 17:56

... KẾT CẤU BÊ TÔNG Design of Concrete Structures KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP (CẤU KIỆN CƠ BẢN) Tài liệu tham khảo [1] [2] [3] [4] [5] [6] TCXDVN356-2005, Tiêu chuẩn thiết kế bê tông b? ?tông cốt thép, ... 2737 -19 95, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất Xây dựng, 19 95 Kết cấu bê tông cốt thép – Cấu kiện (Tập 1) , Võ Bá Tầm, Nhà xuất ĐHQG TP HCM, 2006 Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu ... chiều cao tương đối miền bê tông chịu nén Bê tông nặng β = 1. 8 ξ= Bê tông hạt nhỏ β = 1. 6 Bê tông rỗng tổ ong β = 1. 4 1. 5 +ϕf ± ? ?1 eo,tot 1+ 5(δ + λ) ±5 11 .5 β+ ho 10 μα (6*) * Cấu kiện chịu uốn: thành

Ngày tải lên: 30/10/2017, 09:29

... - BỘ MÔN KẾT CẤU TÀI LIỆU LƯU HÀNH NỘI BỘ 1 Chương 1 KHÁI NIỆM CHUNG VỀ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1. ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1. 1. Thực chất của bê tông cốt thép thường ... a) Kết cấu bê tông cốt thép thường: Cốt thép được đặt vào trong cấu kiện bê tông cốt thép thường bao gồm: cốt thép chịu ứng suất kéo, chịu ứng suất nén, để định vị các cốt thép khác và cốt thép ... cốt thép gồm hai loại: Cốt thép thường (hay cốt thép không kéo căng) và cốt thép Dự ứng lực (cốt thép kéo căng). Cốt thép thường làm nhiệm vụ và được bố trí giống như cấu kiện bê tông cốt thép

Ngày tải lên: 29/11/2014, 21:14

... Quang Hùng ĐT: 0 912 472670 Ch­¬ng? ?1. ­ KháiưNiệmư Chung ư? ?1. ưThcưchtưca? ?bê? ?tông? ?cốt? ?thép? ? 1. ưKháiưniệm B? ?tông? ?cốt? ?thép? ?(BTCT) loại vật liệu xây dựng phức hợp bê tông cốt thép kết hợp chịu lực với ... môn: Kết cấu bê tông cốt thép – Gạch đá Khoa Xây dựng – Trường đại học Kiến trúc Hà nội Tài liệu học tâp: Giáo trình chính: Giáo trình kết cấu BTCT – phần 1: ? ?Cấu kiện bản” Giáo trình kết cấu ... ngoµi néi øng suÊt co ngãt vµ gi·n në nhiệt cốt thép ứng suất b Bê tông cốt thép ứng lực trớc(BTCT ƯLT): Khi chế tạo, ngời ta căng cốt thép để nén vùng kéo cấu kiện(BT đợc ƯLT) nhằm khống chế xuất

Ngày tải lên: 09/11/2017, 22:41

... 0.8 216 8.844 (Bên trái)Uốn (5+4+6) 4? ?16 +1? ?12 Fa =10 .299 Cm2 3.756 41. 244 0. 319 1 0.8 41 8. 211 (Bên trái) Cắt (6+4) 2? ?16 +1? ?12 Fa=6.28 Cm2 4.304 40.696 0 .19 72 0.9 01 5 .19 9 (Bên trái) Uốn (6) 2? ?16 Fa=4. 019 ... 25.9065 -22.6 719 -7.9 615 -6.06 01 -17 . 013 6 24.00 51 i+l 5.29 51 -2.3032 -22.6 719 20.2482 22.06 51 -17 . 013 6 -4 .12 02 i+m 28.4372 15 .8304 -37.7903 11 .5235 19 .7847 -12 .9595 -1. 7806 i+n 10 .3374 7.7729 ... -0 .19 10 -2.5606 1. 06 14 . 210 8 0.06 0.8044 o  Q(T) -0.093 -1. 2468 -0.093 -1. 2468 -0.093 -1. 2468 0.796 10 .6 715 -0.204 -2.7349 -1. 204 -16 .14 1 1. 243 16 .6642 0.243 3.25776 p  Q(T) 0. 812 10 .886 -0 .18 8

Ngày tải lên: 06/10/2014, 13:47

... 316 +11 8 312 + 216 216 +11 4 2 316 +11 8 312 + 216 216 +11 4 412 +11 4 216 +11 4 Sinh Viờn:Phm Vn Chin XDD48-DH2 Page 12 N Bấ TễNG CT THẫP 3 314 + 216 312 + 216 216 +11 4 412 +11 4 216 +11 4 ... 316 +11 8 312 + 216 216 +11 4 316 8,57 7, 41 5,56 6,03 314 + 216 11 4+ 316 11 8+ 214 412 +11 4 8,64 7,57 5,62 6,06 414 +11 8 214 + 412 316 414 8,7... g B S Gia n gia 1, 267 Bờn phi g B 1 8,224 ... 30.3 15 .15 38 .11 15 .34 14 .04 6.93 29.78 15 .96 17 0. 81 12 3.48... 2500 830 11 8 1 900 1 ỉ8a200 17 0 17 0 2 12 0 10 2 5ỉ8a70 2700 13 00 12 50 3 1 2 3 6 550 4 15 0 550 4 15

Ngày tải lên: 06/10/2014, 13:48

... cm Nhịp Xnb_1A biên Xnb_3A 15 2,5 86 81 1,8 36 52 ,1 100,4 67,8 86 81 1,8 36 52 ,1 15,7 Nhịp Xng_2C 96 ,1 58 41 1,6 32 37,0 59 ,1 Gối B Xg_1B 27,6 915 8 1, 8 36 54,5 82 ,1 Gối C Xg_1C 36,7 6892 1, 8 36 43,2 ... 0 ,14 3 M A B C 0,238 α G G α M G G -0,286 7264 4662 -0 ,19 0 11 260 8658 -7902 -19 96 -11 894 0,095 -3934 -62 α 39 51 -0 ,14 3 C 960 14 40 16 494 12 662 -3788 10 094 11 377 279 2604 -11 87 -18 577 -3755 -24 71 ... 7 ,17 Gối C 12 ,72 5,32 54,68 0,224 0,888 16 ,06 (30x60) 10 ,17 5, 81 54 ,19 0 ,18 1 0, 910 13 ,04 5,09 3,4 56,6 0,087 0,957 7 ,17 8,04 3,3 56,7 0,024 0,988 11 ,74 4,02 3,3 56,7 0, 012 0,994 5,89 Nhịp (17 4x60

Ngày tải lên: 06/10/2014, 13:49

... Ceramic Vữa lót Bê tông cốt thép Vữa trát 0, 010 0,030 0,080 0, 015 Khối lượng riêng γi (kN/m3) 20 18 25 18 Hệ số vượt tải γf,i 1, 2 1, 1 1, 1 1, 1 Tính toán kết 3 .1 Bản sàn 3 .1. 1 Phân loại sàn: Xét tỷ ... Chọn cốt thép d a Asc (mm) (mm) (mm2/m) ξ As (mm2/m) μ (%) 0,074 0.077 17 2 0,29 16 0 17 7 2,674 0,074 0,077 17 2 0,29 200 2 51 1,733 0,048 0,049 12 0 0 ,18 5 200 14 1 1, 733 0,048 0,049 12 0 0 ,18 5 200 2 51 ... án kết cấu bê tông cốt thép - Tổng tải tác dụng lên sàn ứng với dãi có chiều rộng b = 1m 3 .1. 5 Xác định nội lực 3 .1. 5 .1 Momen lớn nhịp biên: 3 .1. 5.2 Moment lớn gối thứ hai: 3 .1. 5.3 Moment lớn

Ngày tải lên: 05/11/2015, 18:51

... 1, 2 - Vật liệu: Bê tông B20, cốt thép cốt đai dầm loại AI, cốt dọc dầm loại AII Bảng1:Tổng hợp số liệu tính toán L1 L2 PTC (m) (m) (Kn/m2) γ f,p Bê tông B15 (Mpa) 1. 9 6.3 7.2 1. 2 Rb=8.5 Cốt thép ... Tính bước thép a = b1 * a s 10 00 * 28.3 = =16 5mm As 17 2 Chọn Φ 6, a = 16 0 mm có As = 17 7mm2 Bảng 3: Tính cốt thép cho sàn Tiết diện M (kN/m) Nhịp biên 3 .15 Gối 3 .18 Nhịp giũa, gối 2 .19 αm ξ 0.088 ... Φ6, a = 13 0cm có As = 218 mm2 c - Giảm cốt thép 20% cho gối nhịp giữa: Tại nhip gối vùng cho phép giảm cốt theùp 20%: As = 0,8 x 215 = 17 2 mm2 µ% = As 17 2 x100% = * 10 0% = 0,265% bxh0 10 00 * 65

Ngày tải lên: 11/06/2016, 23:38

... 11 41 51 649 0 .19 0 .17 4 18 6.9 Uốn 1d22, 2d22 760 51 649 0 .12 0 .12 1 13 0.0 4d22 15 21 36 664 0.06 0.058 273.9 Uốn 1d22, 3d22 11 41 36 664 0.04 0.044 207,8 Uốn 1d22 , 2d22 760 36 664 0.03 0.030 14 1.7 ... 267 0,059 0,06 15 16 0,8 4d22 15 21 Gối C 304,7 0, 311 0,385 217 3 1, 2 6d22 22 81 Nhịp CD 288,9 0,063 0,065 16 16 0,8 4d22 15 21 4.4.2 Cốt ngang Lực cắt lớn gối : QA = 18 1,1kN , QtrB = 289,1kN , Q Bph ... ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Gối C (300 x 700) Nhịp (12 60 x 700) Uốn 1d22 , 2d22 760 36 664 0.03 0.030 14 1.7 6d22 22 81 68 632 0.39 0. 318 323.9 Uốn 1d22, 5d22 19 01 61 639 0.32 0.274 285.3

Ngày tải lên: 04/11/2016, 10:34

... KN-m 2.665E -14 33.6378 67.2757 10 0. 913 5 13 4.5 513 16 8 .18 91 168 .18 91 159.4 316 15 0.67 41 1 41. 916 6 13 3 .15 91 124.4 017 12 4.4 017 73.2488 22.0960 -29.0568 -80.2096 -11 9. 414 9 1. 776E -15 14 . 819 9 29.6398 ... 73.2488 12 4.4 017 12 4.4 017 13 3 .15 91 1 41. 916 6 15 0.67 41 159.4 316 16 8 .18 91 168 .18 91 134.5 513 10 0. 913 5 67.2757 33.6378 5.588E -14 -18 0.7795 -12 6.3322 - 71. 8849 -34.3577 -2.0228 30. 312 1 30. 312 1 39.0695 ... -4 .17 65 -42.8062 - 81. 110 5 -11 9. 414 9 FrameElem Text 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 SVTH: Thái Thanh Phương ElemStation m 0.00000 0.44000 0.88000 1. 32000 1. 76000 2.20000 2.20000

Ngày tải lên: 06/11/2016, 19:48

... KN-m 2.665E -14 33.6378 67.2757 10 0. 913 5 13 4.5 513 16 8 .18 91 168 .18 91 159.4 316 15 0.67 41 1 41. 916 6 13 3 .15 91 124.4 017 12 4.4 017 73.2488 22.0960 -29.0568 -80.2096 -11 9. 414 9 1. 776E -15 14 . 819 9 29.6398 ... 73.2488 12 4.4 017 12 4.4 017 13 3 .15 91 1 41. 916 6 15 0.67 41 159.4 316 16 8 .18 91 168 .18 91 134.5 513 10 0. 913 5 67.2757 33.6378 5.588E -14 -18 0.7795 -12 6.3322 - 71. 8849 -34.3577 -2.0228 30. 312 1 30. 312 1 39.0695 ... -4 .17 65 -42.8062 - 81. 110 5 -11 9. 414 9 FrameElem Text 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 SVTH: Thái Thanh Phương ElemStation m 0.00000 0.44000 0.88000 1. 32000 1. 76000 2.20000 2.20000

Ngày tải lên: 18/05/2017, 14:55

... 76 ,19 - 53,82 26 ,15 54,34 - 92,52 - 53,82 88,3 10 1 ,14 - 60, 31 - 14 ,06 - 12 ,11 P6 Mmax 15 2,24 Mmin 38,66 11 3,9 0,73 17 5,23 14 1 ,15 17 5,23 14 1 ,15 0,73 38,66 11 3,97 53,82 14 ,06 12 ,11 60, 31 88,3 10 1 ,14 ... M2 M1 =11 3,36- 10 9 ,17 /3=76,97(KN.M) M2 =11 3,36- 10 9 ,17 .2/3=40,58 (KN.M) M1 11 3,36 10 9 ,17 16 ,32 C B M3 Đ oạn dầm BC: M3 =11 3,36- 16 ,32- 2 (10 9 ,17 - 16 ,32)/3=35 ,14 (KN.M) M4 =11 3,36- 16 ,32- (10 9 ,17 - 16 ,32)/3=66,09 ... 44,44 11 , 61 P2 M3=MG+M P3 M4=MG+M 11 4,69 17 5,23 - 98,36 53,38 77,38 Gèi C - 12 ,11 - 76 ,19 10 1 ,14 - 76 ,19 91, 73 62,79 14 6,26 P5 M6=MG+M 59,06 10 3,3 - 13 0,67 41, 19 14 1 ,15 P4 M5=MG+M - 60, 31 - 14 ,06

Ngày tải lên: 13/03/2018, 14:36

... 78 ,1 Gối 2( 200x400) 61, 3 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG m  0,06 0,27 0,06 0,33 As( mm2) % 800 1, 11% 730 1, 01 % Chọn cốt thép Chọn Asc(mm2) 2d12+3d1 829 3d12+2d1 7 41 13 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP ... kNm % 79,6 2,0 15 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 628 49 3 51 0,0 51 0,050 60 ,1 402 33 367 0,0 31 0,0 31 Gối trái cắt 1d16 2d12+2d16 uốn 2d12 2d16 2d16+3d12 7 41 46 354 0,345 ... ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM GVHD : PGS.TS HỒ ĐỨC DUY SVTH : TRẦN MẠNH HÙNG MSSV : 16 114 18 LỚP : XD16TNCT Tháng 12 năm 2 018 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:

Ngày tải lên: 19/12/2018, 20:45