ĐỒ án kết cấu bê TÔNG cốt THÉP 1

Mẫu báo cáo đồ án Bê tông cốt thép 1 của 2 Sv ĐH Bách Khoa TPHCM. Nội dung hướng dẫn chi tiết trình tự thiết kế sàn sườn toàn khối loại bản dầm. Giúp người đọc nắm được trình tự thực hiện cũng như cách tiến hànhđúng và đủ nhất.

[GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Mục lục trang Số liệu tính tốn Bản sàn 2.1 Phân loại sàn .4 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn 2.3 Xác định tải trọng .5 2.3.1 Hoạt tải tính tốn .5 2.3.2 Tĩnh tải Dầm phụ .5 3.1 Sơ đồ tính 3.2 Xác định tải trọng 3.2.1 Tĩnh tải 3.2.2 Hoạt tải .6 3.2.3 Tổng tải Dầm 4.1 Sơ đồ tính 4.2 Xác định tải trọng 4.2.1 Tĩnh tải 4.2.2 Hoạt tải .7 4.3 Xác định nội lực 4.3.1 Biểu đồ bao mômen 4.3.2 Xác định mômen mép gối .11 4.3.3 Biểu đồ bao lực cắt .12 4.4 Cốt thép 16 4.4.1 Cốt dọc 17 Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 4.4.2 Cốt ngang 21 4.4.3 Cốt treo 24 4.5 Biểu đồ vật liệu 24 Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 Số liệu tính tốn - Thiết kế sàn sườn BTCT tồn khối có sơ đồ mặt (Sơ đồ sàn V) số liệu kích thước hoạt tải tiêu chuẩn sau: L1 L2 = 2.2 (m) = 6.0 (m) 1 1 hdc ≈  ÷ ÷L1 = ( 0.183 ÷ 0.22 ) → c p  10 12  - = 10 (kN/ m2 ) Chiều dày tường chịu lực t = 340 mm, Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP - Tiết diện cột : 300x300 mm Mặt dầm sàn (SƠ DỒ V) Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP BẢN SÀN 2.1 Phân loại sàn Nhịp dầm : • Nhịp dầm phụ : • Tỷ số • L2 L1 L1 L2 = 2.2 (m) = 6.0 (m) = 2.73 > → Đây sàn phương 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn • Chọn chiều dày sàn theo công thức sau: hb = D × L1 = × 2200 = 73 ≥ hmin = 60mm → m 30 Chọn chiều dày sàn 80(mm) Chiều cao h tiết diện dầm phụ thuộc vào nhịp dầm , tải trọng tác dụng lên • dầm liên kết 1 1 1 1 hdp ≈  ÷ ÷L2 =  ÷ ÷.6000 = 375 ÷ 500 →  12 16   12 16  - Dầm phụ: - chiều cao dầm phụ 400 (mm) Bề rộng dầm phụ : bdp = (0.25 ÷ 0.5)hdp = (0.1 ÷ 0.2)(m) → bdp = 0.2 Chọn (m) 1  1  hdc ≈  ÷ ÷3L1 =  ÷ ÷.6600 = 550 ÷ 825 →  12   12  - Dầm chính: - cao dầm 700 (mm) Bề rộng dầm : Chọn Chọn chiều Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP bdc = (0.25 ÷ 0.5) hdc = (175 ÷ 350)(m m) → Chọn bề rộng dầm bdc = 300(m m) 2.3 Tải trọng tác dụng lên 2.3.1 Hoạt tải tính tốn: ps = p c × n p = 10 ×1.2 = 12(kN/ m ) 2.3.2 Tính tải: Chiều dày lớp Hệ số an tồn γf Tải tính toán kN / m ( ) Gạch Ceramic Trọng lượng γi riêng kN / m3 ( ) 20 1.2 0.24 Vữa lót 16 1.3 0.42 Bê tơng cốt thép 25 1.1 2,2 Vữa trát 16 1.3 0.31 δ g = 10mm δ v = 20mm δ b = 80mm δ v = 15mm Tổng cộng - Vậy g s = γ i γ f δ i 3,17 g s = 3,17( kN / m3 ) Tải trọng toàn phần: qs = ( g s + ps ).1 = (3,17 + 12) = 15, 2( kN / m3 ) Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP DẦM PHỤ 3.1 Sơ đồ tính 3.2 Xác định tải trọng 3.2.1 Tĩnh tải - Trọng lượng thân dầm phụ: g = ng × γ bt × bdp × ( hdp − hb ) → g = 1,1× 25 × 0.2 × (0.4 − 0.08) = 1,8( kN / m) - Tổng tĩnh tải tính tốn: g dp = g + g s × L1 → g dp = 1,8 + 3,17 × 2, = 8,8( kN / m) 3.2.2 Hoạt tải - Hoạt tải tính toán từ sàn truyền vào dầm phụ: pdp = ps × L1 → pdp = 12 × 2.2 = 26, 4( kN / m) 3.2.3 Tổng tải qdp = g dp + pdp → qdp = 8,8 + 26, = 35, 2(kN/ m) - DẦM CHÍNH 4.1 Sơ đồ tính - Dầm + cột = khung chịu lực - Xem dầm dầm liên tục tựa lên i d ≥ 4ic tường biên cột khi: i d ic , = độ cứng đơn vị dầm cột Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Dầm tính tốn theo sơ đồ đàn hồi, nhịp tính tốn lấy theo trục, L = 3L1 cụ thể sau: Cdc = chiều dài đoạn dầm kê lên tường , lấy chiều dày Cdc = t = 340mm tường , 4.2 Xác định tải trọng Tải trọng từ sàn truyền lên dầm phụ từ dầm phụ truyền lên dầm dạng lực tập trung 4.2.1 Tĩnh tải - Trọng lượng thân dầm : G0 = ng × γ bt × bdc × S0 S0 = diện tích xác định trọng lượng thân dầm chính, S0 = ( hdc − hb ) L1 − ( hdp − hb ) b dp → S0 = (0, − 0, 08).2, − (0, − 0, 08).0, = 1,3 m → G0 = 1,1× 25 × 0,3 ×1,3 = 10(kN / m ) Tĩnh tải tính tốn từ dầm phụ truyền vào dầm chính: G1 = g dp × L2 → G1 = 8,8 × = 53( kN / m ) Tổng tỉnh tải tính tốn : G = G0 + G1 → G = 10 + 53 = 63(kN / m ) 4.2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn từ dầm phụ vào đầm chính: P = p dp × L2 → P = 26, × = 158(kN ) Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 4.3 Xác định nội lực 4.3.1 Biểu đồ bao mômen Sơ đồ tính dầm nhịp , trường hợp đặt tải hình vẽ Biểu đồ momen cho trường hợp tải (KNm) theo thứ tự Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP Biểu đồ mơmen thành phần cho trường hợp tổ hợp tải theo thứ tự Biểu đồ bao mơmen (kNm) Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 10 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP → As = ξ Rb b'f h0 0, 061× 8,5 × 1260 × 650 = = 1516mm Rs 280 Kiểm tra hàm lượng cốt thép → µ = 0, 05% < µ = As ξ R 0, 65.8,5 1516 = = 0,8% < µ max = R b = = 2% bh0 300 × 650 Rs 280 (thỏa) Nhịp CD Nhận xét: M h0 = h - agối = 700 – 80 = 620mm Gối B Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 18 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP B ,ph M mg = 409, kNm < Mf = 523kNm Với giá trị mơmen âm cánh chịu kéo nên tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b dc × hdc = 300 × 700mm  Rs As = ξ Rbbh0   M gh = α m Rb bh0 M gh → αm = Rbbh02 → αm = 409, ×106 = 0, 417 < α R = 0, 439 8, × 300 × 6202 Suy : tính cốt đơn → ξ = − − 2α m = 0,593 → As = ξ Rb bh0 0,593 × 8,5 × 300 × 620 = = 3348mm Rs 280 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: → µ = 0, 05% < µ = As ξ R 0, 65.8,5 3348 = = 1,8% < µ max = R b = = 2% bh0 300 × 650 Rs 280 Gối C C,tr M mg = 304, kNm < Mf = 523kNm Với giá trị mơmen âm cánh chịu kéo nên tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b dc × hdc = 300 × 700mm Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 19 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP  Rs As = ξ Rb bh0   M gh = α m Rbbh0 M gh → αm = Rbbh02 304, ×106 → αm = = 0,311 < α R = 0, 439 8, × 300 × 6202 Suy : tính cốt đơn → ξ = − − 2α m = 0,385 → As = ξ Rb bh0 0,385 × 8,5 × 300 × 620 = = 2173mm Rs 280 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: → µ = 0, 05% < µ = As ξ R 0, 65.8,5 2173 = = 1, 2% < µ max = R b = = 2% bh0 300 × 620 Rs 280 Kết tính cốt thép tóm tắt Tiết diện M αm ξ As (mm2) (kNm) µ Chọn As (mm2) (%) Nhịp AB 398,5 0, 063 0, 092 2287 1,2 6d22 2281 Gối B 409,4 0,417 0,593 3348 1,8 6d22+2d25 3263 Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 20 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Nhịp BC 267 0,059 0,06 1516 0,8 4d22 1521 Gối C 304,7 0,311 0,385 2173 1,2 6d22 2281 Nhịp CD 288,9 0,063 0,065 1616 0,8 4d22 1521 4.4.2 Cốt ngang Lực cắt lớn gối : QA = 181,1kN , QtrB = 289,1kN , Q Bph = 266,8kN , QCtr = 246,3kN , QCph = 249, kN giả thiết a = 80mm => h0 = h – a = 700 – 80 = 620 mm kiểm tra điều kiện tính tốn: Qbo = 0,5ϕb (1 + ϕ n )γ b Rbt bh0 = 0,5 × 1,5 × (1 + 0) × 0, 75 × 300 × 620 = 104625 N → Q > Qbo  Bê tông chưa đủ khả chịu cắt , cần tính tốn cốt đai Chọn cốt đai d8 ( asw = 50 mm2 ) , số nhánh cốt đai n=2 Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo  h 700 = 233mm  = sct ≤  3 300mm Chọn s = 200 mm bố trí đoạn L1 = 2200mm gần gối tựa Kiểm tra: ϕ w1 = + Es nasw 21.104 × 50 = 1+ 5× × = 1, 076 ≤ 1,3 Eb bs 23.10 300 × 200 ϕb1 = − βγ b Rb = − 0, 01× 8,5 = 0,915 Qmc = 0,3ϕ w1ϕb1γ b Rbbh0 = 0,3 ×1, 076 × 0,915 × 8,5.103 × 0,3 × 0,62 = 467kN  Q < Qmc Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 21 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Kết luận : tính tốn cốt đai chịu cắt Khả chịu cắt cốt đai: qsw = Rsw nasw 175 × × 50 = = 87,5kN / m s 200 Qb = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bh0 = 0, × (1 + + 0) × 0, 75 × 300 × 620 = 83, 7kN → qsw < Qb 83, = = 68kN 2h0 × 0, 62 ϕb (1 + ϕ f + ϕn ) Rbt bh02 × (1 + + 0) × 0, 75 × 300 × 6202 C = = = 1595mm qsw 68 * → C * > 2h0 = 1240 → C = C * = 1595mm; C0 = 1, 6h0 = 992mm ϕb (1 + ϕ f + ϕn ) Rbt bh02 × (1 + + 0) × 0, 75 × 300 × 6202 Qb = = = 108451N C 1595 → Qb > Qb Qsw = qsw C0 = 68 × 992 = 67456 N → Qbsw = Qsw + Qb = 67456 + 108451 = 176kN < Q  Bê tông cốt đai không đủ khả chịu cắt  Phải tính cốt xiên + dựa biểu đồ bao lực cắt, phạm vi cần bố trí cốt xiên 2,2m từ gối tiết diện + dự kiến bố trí số lớp cốt đai Khoảng cách lớn cốt đai: smax ϕb (1 + ϕ n ) Rbt bh02 1,5 × (1 + 0) × 0,75 × 300 × 620 = = Q Q Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 22 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP A  smax = 716mm  B →  smax = 449mm  C  smax = 520mm  Bố trí lớp cốt xiên với α = 450 Diện tích lớp cốt xiên: + Gối A: AsA,inc ,1 = QA − Qbsw 181,1.103 − 176.103 = = 32mm2 Rs ,inc sin α 225 × sin 450  Chọn 1d22 ( As = 380 mm2 ) + Gối B ,tr AsB,inc ,1 = QBtr − Qbsw 289,1.103 − 176.103 = = 711mm Rs ,inc sin α 225 × sin 45 Bên trái :  Chọn 2d22 ( As = 760 mm2 ) , ph AsB,inc ,1 = QBph − Qbsw 266,8.103 − 176.103 = = 570mm Rs ,inc sin α 225 × sin 450 Bên phải :  Chọn 2d22 ( As = 760 mm2 ) + Gối C tr AsC,,inc ,1 = QCtr − Qbsw 246,3.103 − 176.103 = = 442mm Rs ,inc sin α 225 × sin 45 AsC,ph ,inc ,1 = QCph − Qbsw 249, 7.103 − 176.103 = = 463mm Rs ,inc sin α 225 × sin 450  Chọn 2d22 ( As = 760 mm2 ) Bố trí cốt đai cho dầm nhịp: Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 23 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP  3h × 700 = 525mm  = sct ≤  4 500mm  Chọn s = 450 mm bố trí đoạn L1 = 2200mm dầm 4.4.3 Cốt treo Lực tập trung dầm phụ tác dụng lên dầm chính: F = P + G + G0 = 158 + 63 – 10 = 211kN Chọn cốt treo dạng đai Chọn d8 ( asw = 50 mm2 ) Tổng số lượng cốt treo dạng đai cần thiết m : hs ) 211.103 × (1 − 620 − 400 ) h0 620 m≥ = = 7,8 nasw Rsw × 50 ×175 F (1 − Chọn m = đai, bố trí bên dầm phụ đai , đoạn hs = 220 mm  Khoảng cách cốt treo 55mm > 50mm ( thỏa ) 4.5 Biểu đồ vật liệu 4.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện Trình tự tính sau: - - ξ= Tại tiết diện xét , cốt thép bố trí có diện tích As Chọn chiều dày lớp bê tơng bảo vệ cốt thép dọc anhịp = 25 mm a0,gối = 40 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm Xác định ath => h0th = hdc - ath Tính khả chịu lực theo công thức sau: Rs As → α m = ξ (1 − 0.5ξ ) → [ M ] = α mγ b Rb bh02th Rs Rbbh0th Kết tính tốn tóm tắt bảng 14 Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 24 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Tiết diện Cốt thép As ath (mm2) (mm) Nhịp biên hoth ξ αm (mm) [M] ( kNm) (%) 1.2 6d22 2281 53 647 0.09 0.088 393.9 Uốn 2d22, 4d22 1521 62 638 0.06 0.060 263.2 Uốn 2d22, 2d22 760 36 664 0.03 0.030 141.6 Gối B bên trái 6d22+2d25 3263 77 623 0.57 0.410 405.8 (300 x 700) Uốn 2d22, 4d22+2d25 2503 85 615 0.44 0.347 334.7 Cắt 2d22, 2d22+2d25 1743 76 624 0.30 0.260 258.2 Uốn 2d22, 2d25 982 53 647 0.16 0.153 163.3 Gối B bên Uốn 1d22, phải 5d22+2d25 2883 73 634 0.50 0.377 377.9 Cắt 4d22, 1d22+2d25 1362 67 633 0.23 0.208 212.5 Uốn 1d22, 2d25 982 53 647 0.16 0.153 163.3 4d22 1521 36 664 0.06 0.058 273.9 Uốn 1d22, 3d22 1141 36 664 0.04 0.044 207,8 (1260 x 700) (300 x 700) Nhịp (1260 x 700) ∆M Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 0.9 2.5 25 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Gối C (300 x 700) Nhịp (1260 x 700) Uốn 1d22 , 2d22 760 36 664 0.03 0.030 141.7 6d22 2281 68 632 0.39 0.318 323.9 Uốn 1d22, 5d22 1901 61 639 0.32 0.274 285.3 Cắt 2d22, 3d22 1141 51 649 0.19 0.174 186.9 Uốn 1d22, 2d22 760 51 649 0.12 0.121 130.0 4d22 1521 36 664 0.06 0.058 273.9 Uốn 1d22, 3d22 1141 36 664 0.04 0.044 207,8 Uốn 1d22 , 2d22 760 36 664 0.03 0.030 141.7 5.9 2.5 5.4 Kiểm tra đồ án: Chi tiết uốn cốt thép thể hình *Bên trái gối B, uốn thép số (2d20) số (2d20) để chịu momen lực cắt Uốn từ nhịp lên gối B: xét phía momen dương (1) Thanh thép số (2d22) Tiết diện trước có [M]tdt = kNm Tiết diện sau có [M]tds = kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn mm h 700 > o = = 2 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện có M = kNm đoạn: 296,0 − 263, = 0,128 255, m = 128 mm (229,01 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 192+ 2400 = 2592 mm Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 26 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 685 + 2785 = 3470 mm > 2591 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 3470 – 2592 = 878 mm (2) Thanh thép số (2d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 235,9 kN Tiết diện sau có [M]tds = 125,9 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 692 > o = = 346 2 878 + 250 = 1128 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 235,9 − 125,9 = 0, 480 229,01 mm = 480 mm (229,01 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 580 + 1128 = 1708 mm > 480 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1708 – 480 = 1228 mm Uốn từ gối B xuống nhịp biên: xét phía momen âm (1) Thanh thép số (2d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 414,8 kN Tiết diện sau có [M]tds = 265,3 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 675 > o = = 338 2 350 + 150 – 40 = 460 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 414,8 − 265,3 = 0,597 250,55 mm = 597 mm (250,55 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 580 + 460 = 1040 mm > 597 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1040 – 597 = 443 mm (3) Thanh thép số (2d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 265,3 kN Tiết diện sau có [M]tds = 177,2 kN Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 27 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 677 > o = = 339 2 250 + 443 = 693 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 265,3 − 177, = 0,352 250,55 mm = 352 mm (250,55 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 685 + 693 = 1378 mm > 352 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1378 – 352 = 1206 mm Thanh thép số (2d20) số (2d20) tận dụng làm cốt xiên để chịu lực cắt nên phải đảm bảo điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: x1 = 385 mm, x2 = 250 mm, x3 = 350 mm < smax = 715 mm *Bên phải B, uốn thép số (1d20) số (1d20) để chịu momen lực cắt: Uốn từ nhịp B xuống nhịp 2: xét phía momen âm (1)Thanh thép số (1d22) Tiết diện trước có [M]tdt = 414,8 kNm Tiết diện sau có [M]tds = 222,6 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn : h 675 > o = = 338 2 350 + 150 – 40 = 460 mm mm Trên nhánh momen âm, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách gối tựa đoạn: 310,66 − 222,6 = 0,789 111,66 m = 789 mm (111,66 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 789 – 40 = 749 mm Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 630 + 460 = 1090 mm > 749 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1090 – 749 = 341 mm (2)Thanh thép số (1d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 222,6 kN Tiết diện sau có [M]tds = 177,2 kN Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 28 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 591 mm: h 685 > o = = 343 2 591 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 222,6 − 177, = 0, 407 111,66 m = 407 mm (111,66 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 630 + 591 = 1221 mm > 407 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1221 – 407 = 814 mm Uốn từ nhịp lên gối B: xét phía momen dương: (1) Thanh thép số (1d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 246,4 kN Tiết diện sau có [M]tds = 180,7 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 2940 mm: h 715 > o = = 358 2 2940 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện có M = 219,57 kNm đoạn: 219,57 − 180,7 = 0,191 203,87 mm = 191 mm (203,87 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 191 + 2400 = 2591 mm Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 630 + 2940 = 3570 mm > 2591 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 3570 – 2591 = 979 mm (2) Thanh thép số (1d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 180,7 kN Tiết diện sau có [M]tds = 125,9 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 615 > o = = 308 2 979 + 250 = 1229 mm mm Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 29 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 180,7 − 125,9 = 0, 269 203,87 mm = 269 mm (203,87 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 630 + 1229 = 1859 mm > 269 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1859 – 269 = 1590 mm Thanh thép số (1d20) số (1d20) tận dụng làm cốt xiên để chịu lực cắt nên phải đảm bảo điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: x4 = 350 mm, x5 = 250 mm, x6 = 540 mm < smax = 715 mm *Bên trái gối C, uốn thép số (1d20) số (1d20) để chịu momen Uốn từ nhịp lên gối C: xét phía momen dương (1) Thanh thép số (1d22) Tiết diện trước có [M]tdt = 249,78 kNm Tiết diện sau có [M]tds = 180,7 kNm Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn 335 mm h 715 > o = = 358 2 335 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 249,78 − 180,7 = 0,387 178,72 m = 387 mm (178,72 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 685 + 335 = 1020 mm > 387 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1020 – 387 = 633 mm (2) Thanh thép số (1d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 180,7 kN Tiết diện sau có [M]tds = 125,9 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 715 > o = = 358 2 633 + 250 = 883 mm mm Trên nhánh momen dương, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 30 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 180,7 − 125,9 = 0,307 178,72 m = 307 mm (178,72 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 630 + 883 = 1513 mm > 307 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1513 – 307 = 1206 mm Uốn từ gối C xuống nhịp 2: xét phía momen âm (1) Thanh thép số (1d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 314,44 kN Tiết diện sau có [M]tds = 227,4 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 683 > o = = 342 2 350 mm mm Trên nhánh momen âm, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 314, 44 − 227, = 0, 419 207,64 m = 419 mm (207,64 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 630 + 350 = 980 mm > 419 mm Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 980 – 419 = 561 mm (2) Thanh thép số (1d20) Tiết diện trước có [M]tdt = 227,4 kN Tiết diện sau có [M]tds = 177,2 kN Điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước đoạn: h 698 > o = = 349 2 561 + 250 = 811 mm mm Trên nhánh momen âm, theo tam giác đồng dạng, tiết diện sau cách tiết diện trước đoạn: 227, − 177, = 0, 242 207,64 mm = 242 mm (207,64 kN độ dốc biểu đồ momen tương ứng) Điểm kết thúc uốn cách tiết diện trước đoạn: 685 + 811 = 1496 mm > 242 mm Sàn sườn toàn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 31 [GVHD: HỒ ĐỨC DUY] ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Như vậy, điểm kết thúc uốn nằm tiết diện sau, điểm kết thúc uốn cách tiết diện sau đoạn: 1496 – 242 = 1254 mm 5.5 Sàn sườn tồn khối loại dầm| SVTH: LÊ ĐÌNH ĐỨC MINH HUỲNH QUỐC CƯỜNG 32