ĐỒ án kết cấu bê TÔNG cốt THÉP 1

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN I TÍNH BẢN SÀN 1.Sơ đồ sàn Xét tỷ số : l 5.6 = = 2.667> ⇒ Xem sàn dầm làm việc theo phương Khi tính l l 2.1 toán cắt dải rộng 1m theo phương vuông góc với dầm phụ ta tính dầm liên tục Lựa chọn kích thước tiết diện : Chọn sàn có chiều dày : hb = cm Giả thiết kích thước dầm phụ : Ta có chiều cao dầm phu :nhịp dầm l2 = 5.6m Với tải trọng tương đối lớn nên chọn md tương đối lớn với md = 13 có hdp = (1/13 )*560 = 43cm chọn hdp = 45 cm Ta có be roọng dam phuù : bdp = (1/2 ữ 1/4)ìhdp = (1/2 ữ 1/4)ì45 Choùn bdp = 20 cm Vaọy kích thước sơ dầm phụ : 20 cm×45cm Giả thiết kích thươc dầm ldc 3x 2.1 = 6.3m : Ta có chiều cao dầm : hdc = (1/8ữ1/12)ìldc = (1/8 ữ1/12)ì630 = 52.5ữ78.75 cm Choùn hdc = 70cm Ta có bề rộng dầm : bdp = (1/2 ữ 1/4)ìhdc = (1/2 ữ 1/4)ì70 Choùn bdc = 30cm Vậy kích thước sơ dầm phụ : 30cm×70 cm 3.Xác định nhịp tính toán :  Nhịp biên : lb = l1 − bdp + t − c = 2.1 − 0.20 + 0.34 + 0.08 = 1.87 m  Nhịp : lg = l1 – bdp = 2.1 – 0.20= 1.90 m  Chênh lệch nhịp : 1.90 − 1.87 × 100% = 1.589% < 10% 1.90 4Xác định tải trọng tính toán :  Hoạt tải tính toán : Ptt = Ptc × n = 900×1.3 = 1170 kg/m2  Tónh tải : theo cấu tạo mặt sàn Ta có trọng lượng lớp : gi = i×i×ni  2000 (kg/m3 ) , n = 1.1  2000 (kg/m3 ) , n = 1.2  2000 (kg/m3 ) , n = 1.1  2000 (kg/m3 ) , n = 1.2  Ta có tónh tải lớp cấu tạo sàn sau : g1 = ×n1 = 50×1.2 = 60 ( kG/m2 ) g2 = 2××n2 = 1800×0.03×1.2 = 64.8 ( kG/m2 ) g3 = 3××n3 = 2500×0.08×1.1 = 220 ( kG/m2 ) g4 = 4××n4 = 1800×0.01×1.2 = 21.6 ( kG/m2 ) Ta có toàn tónh tải tính toán : gtt = g1 + g2 + g3 + g4 gtt = 60 + 64.8 + 220 + 21.6 = 366.4 (kG/m2 )  Tổng tải trọng tác dụng lên saøn : qb = Ptt + gtt = 1170 + 366.4 = 1536.4 (kG/m2 ) Vì tính dầm liên tục nhịp có bề rộng 1m nên tải trọng tính toán phân bố 1m sàn : qtt = qb ×1 = 1536.4 (kG/m ) 5.Sơ đồ tính toán sơ đồ cấu tạo sàn : 6.Tính thép cho sàn : − Bản sàn coi dầm liên tục có tiết diện chữ nhật b×h = 100x8 cm − Chọn a = 1.5cm nên chiều cao tính toán : h0 = hb – a = – 1.5 = 6.5 cm − Dùng thép AI có Ra = 2300 kG/cm2 − Tính côt thép cho sàn ta áp dụng công thức dầm chịu uốn : Mnhg = qttxl2/16 Mnhb = qttxl2/11 A= M Rn × b × h02 γ = 0.5(1 + − A ) Fa = M Ra × γ × h0 Tiết diện M (kG.m) A  Fa (cm2) Nhịp biên 488.42 0.12845 0.93102 3.5091 µ 0.53986 Chọn thép a (mm) Fac (cm2) φ8a140 3.59 Gối 488.42 0.12845 0.93102 3.5091 0.53986 φ8a140 3.59 Nhịp 346.65 0.09116 0.95212 2.43532 0.37466 φ6a110 2.57  Xét tỷ số Uốn thép chịu lực : Pb 1170 = = 3.2 từ ta có : g b 366.4 Góc uốn cốt thép lấy 300 Vì Mmax nên trục trung hoà qua cánh Do công thức tính cốt thép (hình chữ nhật lớn) sau : A= M Rn × b × ho2 Bằng tra bảng tính trực tiếp γ : γ = 0.5×(1+ − × A ) Có γ ta tính cốt thép công thức : Fa = M γ × Ra × h0 Kiểm tra tỉ số cốt thép :Ta sử dụng công thức sau kết ghi bảng µ= Fa × 100 b × h0 Tiết diện Mmax (Tm) A  Fa (cm2)  Nhịp biên 9.06787 0.03655 0.98138 8.04871 0.98155 Nhịp 6.02169 0.03655 0.98138 5.3449 0.65182 Ta thấy hàm lượng thép hợp lí 0.60 < µ < 1.50%  Chọn cốt thép chịu lực cho dầm phụ sau: Tiết diện Cách xác định kết Chọn thép Fachọn  Theo tiết diện chữ nhật lớn Fa =8.0487cm2 Gối B Nhịp 2φ12+3φ16 Fac=8.29 cm2 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ Fa = 9.66184 cm2 Theo tiết diện chữ nhật lớn Fa = 5.3449 cm2 Nhịp biên 4φ16+2φ12 Fa=10.3cm2 2φ16+2φ12 Fac=6.283Cm2 0.2413 0.63816 0.9381 Bố trí cốt thép chịu lực tiết diện dam phuù 4ỵ16 2ỵ12 2ỵ12 2ỵ12 3ỵ16 2ỵ16 nhũp bieõn gối B nhịp 5Tính cốt thép ngang : − Trước tiên kiểm tra điều kiện hạn chế Q = k0Rnbh0 cho tiết diện chịu lực cắt lớn Ta có Qmax = QB =11.093 T, có h0 = 45 – = 41cm Q = koRnbho = 0.35×90×20×41 = 25.830 T ⇒ Q > Q max Thoả điều kiện hạn chế − Kiểm tra tính toán cho cốt đai : Q = k1Rkbh0 = 0.6×7.5×20×41 = 3.690 T ⇒ Q < Qmax Nên ta phải tính toán thép đai Φ =  f = 0.2827  ad   Rad = 0.8 × 2800 = 2240( KG / Cm n =  Ta choïn thép đai : Ta tính khoảng cách cốt đai: Khoảng cách cốt đai khoảng cách nhỏ ba trường hợp sau:  Rad nf ad Rk bh0 Utt = Qmax 2240 × × 0.2827 × × 7.5 × 20 × 412 = 20.76 cm 11093 =  Umax = 1.5 Rk bh02 Qmax = 1.5 × 7.5 × 20 × 412 = 34.096 cm 11093  Theo cấu tạo : 1  h = 45 = 22.5cm U ≤ 2 15cm  Khi chiều cao h ≤ 450mm Vậy ta chọn thép đai φ6 u150 bố trí cho gối tựa Còn nhịp nghóa cách mép gối tựa 1/4L ta φ6 u300 Tính toán, vẽ hình bao vật liệu : a Khả chịu lực tiết diện: Tiết diện Loại thép Diện tích a (cm) ho (cm) α  Mtds (Tm) Giữa nhịp biên(1+2+3+4) 3φ16+3φ12 Fa=9.4278 Cm2 4.304 40.696 0.0361 0.982 8.758 Uoán (1+3+2) 3φ16+2φ12 Fa=6.8192 Cm2 4.185 40.815 0.0317 0.984 7.659 Uoán (1+2) 3φ16 Fa=6.029 Cm2 2.9 42.100 0.0307 0.985 5.773 Goái B (6+4+3+5) 4φ16+3φ12 Fa=11.43 Cm2 4.057 40.943 0.3567 0.8216 8.844 (Bên trái)Uốn (5+4+6) 4φ16+1φ12 Fa=10.299 Cm2 3.756 41.244 0.3191 0.841 8.211 (Bên trái) Cắt (6+4) 2φ16+1φ12 Fa=6.28 Cm2 4.304 40.696 0.1972 0.901 5.199 (Bên trái) Uốn (6) 2φ16 Fa=4.019 Cm2 2.9 42.1 0.122 0.939 3.654 Nhòp (1+7) 2φ16+2φ12 Fa=6.28 Cm2 2.828 42.172 0.0232 0.988 6.021 Caét (1) 2φ16 Fa=4.019 Cm2 2.9 42.1 0.0149 0.993 3.863 Goái C (6+8+9) 2φ16+3φ12 Fa=7.410 4.059 40.941 0.2313 0.884 6.171 Caét (6+9) 2φ16+1φ12 Fa=5.15 2.85 42.15 0.1561 0.922 4.603 Caét (6) 2φ16 Fa=4.02 Cm2 2.9 42.1 0.122 0.939 3.655 b Vị trí cắt uốn cốt thép : + Bên trái nhịp biên: Uốn 3φ16+2φ12 có Fa = 6.819 Cm2 Mtd = 7.66 Tm Vị trí điểm uốn lý thuyết cách gối A đoạn 1674 mm cách mặt cắt trước đoạn 617 mm.Nên uốn điểm cách gối A đoạn 1670 mm Điểm cuối đoạn uốn cách mép gối đoạn 1320 mm Uốn 3φ16 có Fa = 6.03 Cm2 va Mtd = 5.773 Tm Vị trí điểm uốn cách gối A đoạn 1000 mm cách điểm uốn trước 674 mm Để chịu phụ them lực cắt nên ta uốn vị trí cách A đoạn 640 mm điểm cuối đoạn uốn cách A đọan 300 mm + Bên phải nhịp biên : Uốn ta có điểm uốn lý thuyết cách mép gối B đoạn 2382 mm cách mặt cắt trước đoạn 718 mm uốn tư vị trí nầy trở việc uốn phụ thuôc vào uốn từ gối B xét Tương tự Uốn cung phụ thuôc vào việc uốn từ B xét Điểm uốn lý thuyết cách B 1867 mm cách đoạn uốn trước 514 mm + Bên trái gối B: Uốn điểm uốn lý thuyết cách gối B 228 mm nên ta uốn vị trí cách gối B 250 mm điểm cuối đoạn uốn cách B 650 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối 597 mm cách điểm uốn trước 347 mm nên ta cắt vị trí cách mép gối B 600 mm đoạn kéo dài W W= 0.8Q − Q x + 5d ≥ 20d 2q d Q = 8692 kG Qx = 0.8×2300×2.26×sin450 = 2940 kG R ad nf d 1840 × × 0.283 = = 69.43 kG/Cm 15 U 0.8 × 8692 − 2940 W= + 5×1.2 = 35 Cm × 69.43 qđ = Chọn W = 350 mm Uốn điểm uốn lý thuyết cách mép gối B 859 mm cách điểm cắt trước 262 mm nên tai uốn tai vị trí cách mép gối B 860 mm điểm điểm cuối cách mèp gối B 1200 mm + Bên phải gối B Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B 255 mm, cắt vi trí cách mép gối B đoạn 255 mm Q = 7895 kG Qx = qd= 69.43 kG/Cm W= 0.8 × 7895 − + 5×1.2 = 51.5 Cm2 × 69.43 Đoạn kéo dài W = 520 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B 655 mm cách điểm cắt trước 411 mm nên ta cắt vị trí cách mép gối B đoạn 660 mm Đoạn kéo dài Q =6542 kG Qx =0 qd = 69.43 W= 0.8 × 6542 − + 5×1.2 = 44 Cm × 69.43 Đoạn kéo dài 440 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B đoạn 958 mm cách điểm cắt trước 292 mm Cắt vi trí cách mép gối B đoạn 960 mm Đoạn kéo daøi Q = 5579 kG Qx = qd = 69.43 kG/Cm W = 40 Cm Đoạn kéo dài 400 mm + Bên trái nhịp 2: Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối B đoạn 1688 mm cách tiết diện trước đoạn 961 mm Cắt vi trí cách mép gối B đoạn 1680 mm Đoạn kéo dài: Q = 3169 kG Qx = qd = 1840 × × 0.283 = 34.71 kG/Cm2 30 W = 70.3 Cm Đoạn kéo dài 710 mm Do đối xứng nên đoạn kéo dài phía bên phải nhịp 710 mm + Bên trái gối C: Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối C đoạn 389 mm Cắt tai vị trí cách mép gối B đoạn 390 mm Đoạn kéo dài W: Q = 7454 kG Qx = qd = 69.43 kG/Cm W = 490 mm Cắt điểm cắt lý thuyết cách mép gối C đoạn 700 mm cách điểm cắt trước 311 mm Nên cắt vị trí cách mép gối C đoạn 700 mm Đoạn kéo dài là: Q = 6428 kG Qx = qd = 69.43 kG/Cm W = 43 Cm Đoạn kéo dài W = 430 mm C TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính: Vì dầm phải chịu tải trọng lớn nên tính toán ta chọn sơ đồ đàn hồi, tức nhịp tính toán tính từ trục đến trục − Dầm dầm liên tục nhịp với kích thước dầm (30×70) cm − Dầm gối lên tường đoạn 34cm (bằng chiều dày tường ) − Giả thiết cột có kích thước 30×70 cm − Nhịp tính toán : l = 3l1 = 3×2.1 = 6.3 m Xác định tải trọng : a Hoạt tải tập trung : P = Pdptt ×l2 = 2.457×5.6 = 13.759 T b Tónh tải  Do trọng lượng dầm phụ truyền xuống : G1 = gdptt×l2 =0.973×5.6 = 5.4488 T ∆  Do trọng lượng thân dầm : G2 = b(h-hb)×l1×γ×n = 30(0.7-0.08)×2.1×2500×1.1 = 1.074 T  Tónh tải tác dụng tập trung : G = G1 + G2 = 5.4488 +1.074 = 6.5228 T Tính vẽ biểu đồ bao momen : Sử dụng tính chất đối xứng sơ đồ ta vẽ biểu đồ bao momen theo cách tính tổng hợp nội lực  Biểu đồ MG : Ta sử dụng bảng tra với dầm nhịp, chịu hai tải tập trung cách để tính : MG = αGl Trong α tra bảng  Biểu đồ MP : Ở ta phải xét tới sáu trường hợp bất lợi tải trọng (hoạt tải) Với trường hợp theo bảng có α MP = αPl  Cách xác định momen mép gối : Xét gối tựa B Theo hình bao momen xem bên có độ dốc ta tính mép phía bên cho giá trị tuyệt đối lớn Ta tính độ dốc biểu đồ momen đoạn gối tựa B M max − M l1 i × bc ∆M = i= Mmg = Mmax - ∆M Mặt cắt i α Các giá trị tính toán moment sơ đồ chất tải ghi bảng sau : B C 0.2400 0.1460 -0.2810 0.0760 0.0990 -0.2110 0.123 M(Tm) 9.2647 5.6361 -10.8475 2.9338 3.8217 -8.1453 4.7482 k α M(Tm) 0.2870 24.2401 0.2400 20.2705 -0.1400 -11.8244 -0.1290 -10.8954 -0.1170 -9.8819 -0.1050 -8.8683 0.228 19.2570 l α M(Tm) -0.0470 -3.9696 -0.0940 -7.9393 -0.1400 -11.8244 0.2050 17.3144 0.2160 18.2434 -0.1050 -8.8683 -0.105 -8.8683 m α M(Tm) 0.2270 19.1725 0.1207 10.1944 -0.3190 -26.9428 0.1017 8.5896 0.1890 15.9630 -0.0570 -4.8142 -0.0773 -6.5288 n α M(Tm) 0.0127 1.0726 0.0253 2.1368 0.0380 3.2095 -0.0257 -2.1706 -0.0893 -7.5423 -0.1530 -12.9224 0.2003 16.9174 o α M(Tm) -0.031 -2.6183 -0.062 -5.2365 -0.093 -7.8548 0.1723 14.5525 0.1043 8.809211 -0.297 -25.0847 0.1173 9.9072 p α M(Tm) 0.2707 22.8634 0.208 17.5677 -0.188 -15.8785 -0.0967 -8.1673 -0.0053 -0.4476 0.086 7.2636 -0.0053 -0.4476 Bảng tính giá trị tổ hơp nội lực: M = Mg + Mpi Mặt cắt B C i+k 33.5049 25.9065 -22.6719 -7.9615 -6.0601 -17.0136 24.0051 i+l 5.2951 -2.3032 -22.6719 20.2482 22.0651 -17.0136 -4.1202 i+m 28.4372 15.8304 -37.7903 11.5235 19.7847 -12.9595 -1.7806 i+n 10.3374 7.7729 -7.6380 0.7632 -3.7206 -21.0677 21.6656 i+o 6.6465 0.3995 -18.7023 17.4863 12.6309 -33.2300 14.6554 i+p 32.1282 23.2038 -26.7260 -5.2335 3.3741 -0.8817 4.3005 Cần ý tính thép cho gối ta phải dùng Mmg  Mọi kết tính toán để vẽ biểu đồ bao momen ghi bảng Khi tính toán cốt thép gối ta sử dụng momen mép gối tính BẢNG TÍNH MOMEN MÉP GỐI Gối tứa i (T) ∆M (Tm) Mmg (Tm) B 25.534 3.830 -33.960 C 21.838 3.275 -29.956  Cần ý: số trường hợp xác định tri số momen số tiết diện MPi (bảng tra giá trị α) ta phải xác định trực phương pháp mặt cắt kết cấu sách hùng dẫn đồ án  Ứng với tổng biểu đồ tónh tải hoạt tải ta biểu đồ tổ hợp tónh tải hoạt tải, trường hợp ta có tất biểu đồ Các biểu đồ vẽ chung trục tỉ lệ Cuối ta nối đương viền lại với ta biểu đồ bao thể momen lớn tiết diện hình vẽ : Tính vẽ biểu đồ lực cắt :  Cách tiến hành tính toán : giống với tính momen QG = βG QP = βP − Mọi tính toán trình bày bảng : − Trong đoạn nhịp Q xác định theo phương pháp mặt cắt B C 0.0700 0.4168 -0.93 -5.5374 5.9542 0.0000 -0.965 -1.965 -12.9372 -26.3436 13.4064 0.0000 0 -0.2810 -1.6731 -1.2860 -7.6571 1.0700 6.3710 k  Q(T) 0.8600 11.5295 -0.1400 -1.8769 -1.1400 -15.2833 0.035 0.4692 l  -0.1400 -1.1400 -2.1400 2.0350 25.906 33.505 1.0350 0.035 29.954 0.7190 4.2811 20.248  Q(T) 33.960 i 24.005 A 22.065 Mặt cắt Q(T) -1.8769 -15.2833 -28.6897 27.2820 13.8756 0.4692 0.0000 0.0000 m  Q(T) 0.6810 9.1298 -0.3190 -4.2766 -1.3190 -17.6830 1.2620 16.9189 0.2620 3.5125 -0.7380 -9.8939 -0.061 -0.8178 -0.061 -0.8178 n  Q(T) 0.038 0.5094 0.038 0.5094 0.038 0.5094 -0.191 -2.5606 -0.191 -2.5606 -0.1910 -2.5606 1.06 14.2108 0.06 0.8044 o  Q(T) -0.093 -1.2468 -0.093 -1.2468 -0.093 -1.2468 0.796 10.6715 -0.204 -2.7349 -1.204 -16.141 1.243 16.6642 0.243 3.25776 p  Q(T) 0.812 10.886 -0.188 -2.5204 -1.188 -15.927 0.274 3.67335 0.274 3.67335 0.274 3.67335 -1.242 -16.651 -1.242 -16.651 Qmax(T) 15.8106 -1.1637 -7.1477 33.6530 14.2924 -1.8641 22.6184 3.2578 Qmin(T) 2.4042 -16.9564 -36.3468 3.8104 -12.5204 -31.8810 -10.6965 -16.6507 Tính cốt dọc cho dầm:  Tính cốt thép dọc : − Gối chịu momen âm ta tính tiết diện chữ nhật (30×60) cm − Giữa nhịp: momen dương ta tính tiết diệ chữ T a Với tiết diện chịu momen dương: Chọn a = Cm nên ta có ho = 70 – = 65 Cm Dùng thép AII có Ra = 2800 kG/Cm2  Xác định bc : bc = b + 2c Trong c giá trị nhỏ ba giá trị sau:  Một khoảng cách hai mép dầm : c = 0.5 ( l1 – bdc ) = 0.5 ( 560 – 30 ) = 265 Cm  Một phần sáu dầm : c = 1/6 × ld = 1/6 × 630 = 105 Cm  Ta coù hc =8 > 0.1h = Cm neân c = 9hc = 72 Cm Vậy : bc = 30 + 2×72 = 174 Cm Xác định vị trí đường trung hoà : Tính : Mc = Rn× bc×hc×( h0 – 0.5×hc ) A= M Rn × b × ho2 Bằng tra bảng tính trực tiếp γ : 0.5×(1+ − × A ) Có γ ta tính cốt thép công thức : γ= hd =76.421×105 kGm = 76.421 Tm Tại tiết diện nhịp ta có Mc > Mmax nên trục trung hoà qua cánh nên tính theo tiết diện chữ nhật có b×h = 174×70 Cm Do công thức tính cốt thép sau : hb =90×174×8×(65 – 0.5×8) c b c Fa = M γ × Ra × b × h0 Và kiểm tra hàm lượng cốt thép tiết diện công thức : à= Fa ì 100 b ì h0 Tieỏt dieọn Mmax (Tm) A  Fa (Cm2)  Nhịp biên 33.505 0.0506 0.974 18.901 0.97 Nhịp 22.065 0.0333 0.983 12.333 0.63 Nhịp 24.005 0.0363 0.981 13.438 0.69 Ta thấy hàm lượng thép dầm hợp lí : 0.6%< µ < 1.5% b Tính thép cho tiết diện chịu momen âm :  Momen âm xuất gối tựa, gối tựa cốt thép tính với tiết diện hình chữ nhật (30×60) cm Giả thiết lớp bê tông bảo vệ a= Cm nên chiều cao có ích ho = h a = 70 – = 53 Cm  Các gối tựa B, C tiết diện chịu momen âm ta sử dụng công thức tính : A= M Rn × b × ho2 Bằng tra bảng tính trực tiếp γ : Có γ ta tính cốt thép công thức : Fa = γ = 0.5×(1+ − × A ) M γ × Ra × b × h0 Các giá trị tính toán trình bày bảng Tiết diện Mmgmax (Tm) A  Fa (cm2)  B 33.96 0.3169 0.8026 23.988 1.27 C 29.954 0.2795 0.8320 20.409 1.08 BẢNG CHỌN CỐT THÉP CHỊU LỰC DỌC Tiết diện Giá tri momen (Tm ) Cách xác định ,kết Chọn thép Nhịp biên 33.505 Theo tiết diện chữ nhật lớn Fa = 18.901Cm2 3φ22+3φ18 MẮT CẮT DẦM CHÍNH 2φ22 2φ22 2φ18 2φ22 2φ12 2φ22 2φ22 P-P 2φ22 Q-Q 2φ22 2φ18 1φ18 2φ12 9 2φ22 S-S 1 2φ18 2φ12 2φ22 R-R 2φ22 2φ22 2φ18 2φ22 2φ12 2φ12 1φ18 2φ22 2φ22 2φ12 2φ22 2φ22 2φ22 2φ18 T-T 2φ22 2φ18 U-U Theo tiết diện chữ nhật nhỏ Fa = 23.99 Cm2 Theo tiết diện chữ nhật lớn Fa = 12.33 Cm2 Gối B 33.96 2φ18+5φ22 Nhịp 22.06 Gối C 29.95 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ Fa = 20.41 Cm2 3φ18+4φ22 Nhịp 24.00 Theo tiết diện chữ nhật nhỏ Fa = 13.44 Cm2 3φ18+2φ22 2φ18+ 4φ22 Tính cốt thép ngang : − Trước tiên kiểm tra điều kiện hạn chế Q = k0Rnbh0 cho tiết diện chịu lực cắt lớn Ta có Qmax = 36.57 T (Bên trai gối B, có h0 = 70 – 6.09 = 63.91 Cm Q = koRnbho = 0.35×90×30×63.91 =60395 kG = 60.395 T ⇒ Q > Q max Thoả điều kiện hạn chế − Kiểm tra tính toán cho cốt đai : Q = k1Rkbh0 = 0.6×7.5×30×63.91 = 8628kG = 8.628 T ⇒ Q < Qmax Neân ta phải tính toán thép đai Φ =  f = 0.503  ad  Ta chọn thép đai : Rad = 0.8 × 2300 = 1840 kg/cm2 n =  Ta tính khoảng cách cốt đai: Khoảng cách cốt đai khoảng cách nhỏ ba trường hợp sau:  Rad nf ad Rk bh0 Qmax Utt = 1840 × × 0.503 × × 7.5 × 30 × 63.912 = 10.2 Cm 36570 =  Umax = 1.5 Rk bh02 Qmax =  1.5 × 7.5 × 30 × 63.912 = 37.70 Cm 36570 Theo cấu tạo : 1  h = 70 = 23.3cm U ≤ 3 30cm  Khi chiều cao h ≥ 450mm Ta thấy cốt đai bố trí u100 không hơp lý nên dung cốt xiên Chọn u=200 qđ = R ad nf d 1840 × × 0.503 = =92.966 (kG/Cm) U 20 Qdb = R k bh02 q d = × 7.5 × 30 × 63.912 × 92.966 =26144 kG =26.144 T Fax = Qi − Q db R ax sin α = 36570 − 26144 0.8 × 2800 × sin 45 =6.582 Cm2 Chọn 2φ22 có Fa = 7.60 Cm2 Gối A ta có Q = 15.935 T < Qdb =26.144 T nên không tính cốt xiên Gối B bên phải ta có Q = 33.838 T Fax = Qi − Qdb Rax sin α = 33838 − 26144 0.8 × 2800 ×sin 45 Chọn 2φ22 có Fa = 7.60 Cm2 =4.858 Cm2 Gối C bên trái Q = 32.042 T Fax = Q − Q db 32042 − 26144 = = 3.726 Cm2 0.8 R ax sin α 0.8 × 2800 × sin 45 Chọn 2φ22 có Fa = 7.60 Cm2 Gối C bên phải có Q = 22.792 T < Qdb =26.144 T, nên không cần tính cốt xiên Ở nhịp ta có Qmax =17.005 T  Utt = Rad nf ad Rk bh0 Qmax 1840 × × 0.503 × × 7.5 × 30 × 64.80 = 48.4 Cm 17005 =  Umax = 1.5 Rk bh02 Qmax =  1.5 × 7.5 × 30 × 64.80 = 83.34 Cm 17005 Theo cấu tạo : 3  h = 70 = 52.5Cm U ≤ 4 50Cm  Chọn bước đai U = 450 Vậy ta chọn thép đai φ8 u200 bố trí cho gối tựa Còn nhịp nghóa cách mép gối tựa 1/3L ta φ8 U450 Tính cốt treo : Để gia cố chỗ dầm phụ lên dầm người ta sử dụng cốt treo : Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm P = Pdp + G = 13.406+6.127 = 19.534 T Cốt treo đặt cốt đai có đường kính thoả diện tích cần thiết : Ftr = P 19534 = = 8.493Cm Ra 2300 Soá lượng cốt treo bố trí cho dầm phụ : Ftr 8.493 = = 8.44 ⇒ Chọn 10 bố trí bên bước cốt treo U = n × f d × 0.503 (700-450)/5 = 50 thỏa yêu cầu cốt treo Cắt uốn cốt thép : a Khả chịu tiết diện sau cắt uốn: Tiết diện Loại thép Diện tích a ho α  Mtd Nhịp biên (1+2+3+4) 3φ18+3φ22 Fa = 19.04 Cm2 5.20 64.80 0.053 0.974 33.621 Uoán (1+2+4) 1φ18+3φ22 Fa = 16.49 Cm2 4.79 65.21 0.045 0.977 29.428 Caét (1+2) 3φ22 Fa = 11.40 Cm2 3.40 66.60 0.031 0.985 20.930 Uoán (1) 1φ22 Fa=7.60 Cm2 3.40 66.60 0.020 0.990 14.030 Goái B (2+3+5+6) 2φ18+5φ22 Fa = 24.10 Cm2 6.09 63.91 0.391 0.804 34.694 BT - Uoán (2+5+6) 2φ18+4φ22 Fa = 20.29 Cm2 5.53 64.47 0.326 0.837 30.650 BT – Caét (4+6) 2φ18+2φ22 Fa = 15.21 Cm2 4.40 65.60 0.237 0.882 25.005 BT – Uoán (6) 2φ22 Fa = 24.10 Cm2 3.40 66.60 0.118 0.941 13.334 BP – Uoán (2+3+6) 3φ22+2φ18 Fa = 16.49 Cm2 6.65 63.35 0.270 0.865 25.306 BP – Caét (3+6) 2φ22+2φ18 Fa = 12.69 Cm2 6.04 63.96 0.206 0.897 20.388 Caét (6) 2φ22 Fa = 24.10 Cm2 3.40 66.60 0.118 0.941 13.334 Nhòp (1+5) 4φ22 Fa = 15.20 Cm2 3.40 66.60 0.041 0.980 27.775 Uoán (1) 1φ18+2φ22 Fa = 10.15 Cm2 3.35 66.65 0.027 0.986 18.684 Goái C (6+5+7+8) 3φ18+4φ22 Fa = 22.84 Cm2 5.77 64.23 0.369 0.815 33.502 BT - Uoán (6+7+8) 3φ18+2φ22 Fa = 15.24 Cm2 6.45 63.55 0.249 0.875 23.746 BT – Caét (6+7) 2φ18+2φ22 Fa = 12.69 Cm2 6.04 63.96 0.206 0.897 20.391 24.005 29.954 22.065 20.248 33.960 25.906 33.505 BT – Caét (6) 2φ22 Fa = 7.60 Cm2 4.40 65.60 0.120 0.940 13.121 BP- Uoán (6+8+5) 1φ18+4φ22 Fa = 17.75 Cm2 4.99 65.01 0.283 0.858 27.735 BP – Caét (6+8) 1φ18+2φ22 Fa = 10.15 Cm2 5.43 64.57 0.163 0.918 16.855 BP – Uoán (6) 2φ22 Fa= 7.60 Cm2 4.40 65.6 0.120 0.940 13.121 Nhip (1+7+8) Uoán (1+7) Uoán (1) 3φ18+2φ22 Fa = 15.23 Cm2 1φ18+2φ22 Fa = 10.15 Cm2 2φ22 Fa = 7.60 Cm2 4.97 65.03 0.038 0.981 24.966 3.35 66.65 0.027 0.986 18.684 3.40 66.60 0.020 0.990 14.028 b Vị trí cắt uốn cốt thép : Biểu đồ bao môment bà bao vật lệu cho dầm chính: Tương tự dầm phụ ta tính tóan điểm cắt uốn côt thép sau: + Bên trái nhịp 1: Uốn vị trí cách gối A đoạn 1750 mm, điểm cuối cách gối A 1210 mm Cắt vi trí cách gối A đoạn 1350 mm, W = 360 mm Uốn vị trí cách gối A đoạn 790 mm, điểm cuối cách gối A 200 mm + Bên phải nhịp 1: Cắt vị trí cách gối A đoạn 2920 mm, W = 680 mm Uốn vị trí cách gối B đoạn 1640 mm, điểm cuối cách gối B 1100mm Uốn vị trí cách gối B đoạn 890 mm, điểm cuối cách gối B 350 mm + Bên trái gối B: Uốn cách mép gối B đoạn 350 mm, điểm cuối cách gối B 890 mm Cắt cách mép gối B đoạn 750 mm, W = 1020 mm Uốn cách mép gối B đoạn 1100 mm, điểm cuối cách gối B 1640 mm + Bên phải gối B: Uốn cách mép gối B đoạn 400 mm, điểm cuối cách gối B 920 mm Cắt cách B đoạn 730 mm, W = 900 mm Cắt cách B đoạn 1290 mm, W = 930 mm + Bên trái nhịp 2: Uốn cách B đoạn 920 mm, điểm cuối cách B 400 mm + Bên phải nhịp 2: Uốn cách C đoạn 890 mm, điểm cuối cách B 350 mm + Bên trái gối C : Uốn cách C đoạn 350 mm, điểm cuối cách B 890 mm Cắt cách C đoạn 750 mm, W = 830 mm Cắt cách C đoạn 1100 mm, W = 830 mm + Bên phải gối C: Uốn cách mép gối C đoạn 350, cuối đoạn uốn cách C 890 mm Cắt cách mép gối C đoạn 750 mm, W = 430 mm Uốn cách mép gối C đoạn 1100 mm, cuối đoạn uốn cách C 1600 mm + Bên trái nhịp 3: Uốn cách C 1600 mm, điểm cuối cách C 1100 mm Uốn cách C 890 mm, đoạn cuối cách C 350 mm  ... 4? ?16 +3? ?12 Fa =11 .43 Cm2 4.057 40.943 0.3567 0.8 216 8.844 (Bên trái)Uốn (5+4+6) 4? ?16 +1? ?12 Fa =10 .299 Cm2 3.756 41. 244 0. 319 1 0.8 41 8. 211 (Bên trái) Cắt (6+4) 2? ?16 +1? ?12 Fa=6.28 Cm2 4.304 40.696 0 .19 72... (6+8+9) 2? ?16 +3? ?12 Fa=7. 410 4.059 40.9 41 0.2 313 0.884 6 .17 1 Caét (6+9) 2? ?16 +1? ?12 Fa=5 .15 2.85 42 .15 0 .15 61 0.922 4.603 Caét (6) 2? ?16 Fa=4.02 Cm2 2.9 42 .1 0 .12 2 0.939 3.655 b Vị trí cắt uốn cốt thép. .. -0 .19 10 -2.5606 1. 06 14 . 210 8 0.06 0.8044 o  Q(T) -0.093 -1. 2468 -0.093 -1. 2468 -0.093 -1. 2468 0.796 10 .6 715 -0.204 -2.7349 -1. 204 -16 .14 1 1. 243 16 .6642 0.243 3.25776 p  Q(T) 0. 812 10 .886 -0 .18 8