+ Gạch ceramic = 10 mm γg =20kNm3 =1.2 + Vữa lót δv = 20 mm γv =16kNm3 =1.3 + Bê tông cốt thép δb =hb γbt = 25kNm3 =1.1 + Vữa trát δv = 15 mm γv = 26kNm3 =1.3 + Gạch ceramic = 10 mm γg =20kNm3 =1.2 + Vữa lót δv = 20 mm γv =16kNm3 =1.3 + Bê tông cốt thép δb =hb γbt = 25kNm3 =1.1 + Vữa trát δv = 15 mm γv = 26kNm3 =1.3
ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI BÁCH KHOA TP.HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG BỘ MƠN CƠNG TRÌNH ĐAMH KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TỒN KHỐI LOẠI BẢN DẦM GVHD : PGS.TS HỒ ĐỨC DUY SVTH : TRẦN MẠNH HÙNG MSSV : 1611418 LỚP : XD16TNCT Tháng 12 năm 2018 ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI BÁCH KHOA TP.HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG BỘ MƠN CƠNG TRÌNH ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM GVHD : PGS.TS HỒ ĐỨC DUY SVTH : TRẦN MẠNH HÙNG MSSV : 1611418 LỚP : XD16TNCT Tháng 12 năm 2018 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY SỐ LIỆU TÍNH TỐN 1.1 Sơ đồ sàn, kích thước bản, hoạt tải tiêu chuẩn Bảng 1: Kích thước hoạt tải tiêu chuẩn Sơ đồ sàn L1 (m) L2 (m) III 2.4 5.6 p c (kN / m2 ) Hình Sơ đồ mặt sàn ₋ ₋ ₋ Chiều dày tường chịu lực: t= 340mm Tiết diện cột 300x300 mm Cấu tạo sàn: Hình Các lớp cấu tạo sàn SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP + Gạch ceramic g GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY = 10 mm γg =20kN/m3 f =1.2 f =1.3 + Vữa lót δv = 20 mm γv =16kN/m3 + Bê tông cốt thép δb =hb γbt = 25kN/m3 f =1.1 + Vữa trát δv = 15 mm γv = 26kN/m3 =1.3 f 1.2 Vật liệu sử dụng ₋ ₋ Bê tông cấp độ bền chụi nén B15: R b = 8.5 MPa, R bt = 0.75 MPa Cốt thép Loại thép CI CII R s (MPa) 225 280 R sw (MPa) 175 225 TÍNH TỐN BẢN SÀN 2.1 Phân loại ₋ L 5.6 2.33 Xét tỉ số hai cạnh ô L1 2.4 nên thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn ₋ hb Xác định sơ chiều dày sàn: hb D L1 �h m =Chiều dày sàn, chọn theo bội số 10 mm; m =Hệ số phụ thuộc vào loại bản, loại dầm m= (30-35); SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY D =Hệ số phụ thuộc vào tải trọng, D = (0.81.4); L1=Chiều dài cạnh ngắn ô bản; hmin=Chiều dày tối thiểu sàn hmin = 60mm sàn nhà công nghiệp hb ₋ D 0.8 1.4 L1 x2400 (55 112) �h 60mm m 30 35 Chọn hb = 80 mm Xác định sơ kích thước dầm phụ �1 � �1 � h dp � � Ldp � � x5600 350 467mm h 400mm 12 16 � 12 16 � � � Chiều cao dầm phụ: Chọn dp �1 � �1 � bdp � � h dp � �x400 100 200mm b 200mm �2 � �2 � Chiều rộng dầm phụ: Chọn dp ₋ Xác định sơ kích thước dầm �1 � �1 � h dc � � L dc � � x7200 600 900mm 12 12 � � � � Chiều cao dầm chính: Chọn h dc 700mm �1 � �1 � b dc � � h dc � � x700 175 350mm 4 � � � � Chiều rộng dầm chính: Chọn b dc 300mm 2.3 Sơ đồ tính ₋ Cắt theo phương cạnh ngắn (phương L1) dải chiều rộng b = 1m ( Hình 1), xem dầm liên tục nhiều nhịp gối tựa tường biên dầm phụ (Hình 3) ₋ Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa b t C 200 340 120 Lob L1 dp b 2400 2190mm 2 2 2 + Đối với nhịp biên: L L b 2400 200 2200mm dp + Đối với nhịp giữa: ₋ Chênh lệch Lob L0 là: 0.46% SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG � Chênh lệch không đáng kể ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn Cb : đoạn kê lên tường, chọn Cb=120 mm 2.4 Xác định tải trọng 2.4.1 Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s �( f ,i x f xi ) Bảng 2: Tĩnh tải tác dụng lên sàn Lớp cấu tạo Gạch ceramic Vữa lót Bêtông cốt thép Vữa trát Tổng cộng Chiều Trọng Tải trọng tiêu dày lượng chuẩn i (m riêng g stc (kN / m ) ( kN / m ) f ,i m) 10 20 80 15 20 16 25 16 Hệ số vượt tải f 0.2 0.32 0.24 2.76 1.2 1.3 1.1 1.3 Tải trọng tính tốn g s (kN / m ) 0.24 0.42 2.2 0.31 3.17 2.4.2 Hoạt tải ₋ Hoạt tải tính tốn: ps pc xn p �1.2 8.4(kN / m ) 2.4.3 Tổng tải ₋ Tổng tải trọng tác dụng lên sàn tương ứng với dải có chiều rộng b = 1m là: q s gs ps �b 3.17 8.4 �1 11.57 kN / m SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 2.5 Xác định nội lực ₋ Momen lớn nhịp biên: M max q s L2ob 11.57 �2.192 5.04 11 11 Kn/m M q s L2o 11.57 �2.2 5.09 11 11 Kn/m ₋ Momen lớn gối thứ 2: ₋ q L2 11.57 �2.22 M max � s � �3.5 16 16 Momen lớn nhịp gối giữa: Kn/m Hình 4: Biểu đồ momen 2.6 Tính cốt thép ₋ ₋ ₋ ₋ ₋ Tính cốt thép theo tốn cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật bxh=1000x80 Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb=8.5 Mpa Cốt thép sàn CI: Rs= 225 Mpa Hệ số làm việc bê tông: b 1.0 Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ: a= 15mm Từ giá trị mơmen nhịp gối, tính cốt thép theo cơng thức: - Chiều cao có hiệu bản: h h a 80 15 65mm - Điều kiện hạn chế: m M � pl 0.3 b R b bh 02 : Tính theo sơ đồ khớp dẻo 2 m SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP As ₋ GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY b R b bh Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0.05% � R As 0.37x1x8.5 � max pl b b 1.4% bh Rs 225 Bảng Tính tốn cốt thép cho sàn Tiết diện Nhịp biên Gối thứ Nhịp gối M (kNm) m 5.04 5.09 3.5 Chọn cốt thép As (mm2/m) % 0.140 0.142 0.152 0.154 373 377 0.574 0.580 0.097 0.103 252 0.388 d a (mm) (mm) 130 130 110 Asc (mm2/m) 387 387 257 2.7 Bố trí cốt thép ₋ ₋ ps 8.4 ή�2.65 (1;3] g 3.17 s Xét tỷ số: 0.25 L ob 550mm Đối với có dầm liên kết bốn biên, giảm 20% lượng thép tính gối nhịp giữa: As = 0.8x252=201.6 mm2 Chọn d6a140 (Asc =202mm2) ₋ Cốt thép cấu tạo chịu momen âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: Chọn ₋ Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện: Chọn d6a300 (Asc=94 ) Hình 5: Vùng giảm cốt thép SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY Hình 6: Bố trí cốt thép sàn SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY DẦM PHỤ 3.1 Sơ đồ tính Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính dầm liên tục nhịp có gối tựa tường biên dầm Hình Sơ đồ định nhịp tính toán dầm phụ Cdp : đoạn dầm kê lên tường, chọn Cdp 220mm Nhịp tính tốn dầm phụ lấy theo mép gối tựa Lob L2 bdc t Cdp 300 340 220 5600 5390mm 2 2 2 - Đối với nhịp biên: - Đối với nhịp giữa: L0 L2 bdc 5600 300 5300mm 3.2 Xác định tải trọng 3.2.1 Tĩnh tải - Trọng lượng thân dầm phụ: g ng bt bdp hdp hb 1.1�25 �0.2 � 0.4 0.08 1.76 kN / m - Tĩnh tải truyền lên từ sàn: g1 g s L1 3.17 �2.4 7.61 kN / m - Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ: g dp g g1 9.37 kN / m 3.2.2 Hoạt tải - Hoạt tải tính toán từ truyền vào: SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG pdp ps L1 8.4 �2.4 20.16 kN / m ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 3.2.3 Tổng tải qdp g dp pdp 9.37 20.16 29.53 kN / m 3.3 Xác định nội lực 3.3.1 Biểu đồ bao momen pdp Tỉ số k= g dp 20.16 2.15 9.37 Tung độ tiết diện biểu đồ bao momen tính theo cơng thức sau: M xq dp xL2 Tại nhịp biên L=Lob Tại gối L=max(Lob; Lo) Tại nhịp gối L=Lo p dp Hệ số ,k tra bảng theo tỉ số g dp Momen dương max nhịp biên cách gối tựa biên đoạn : x1=0.425Lob=0.425x5.39=2.29 m Momen âm triệt tiêu cách mép gối tựa 2: x2=kLob=0.256x5.39= 1.38 m Momen dương triệt tiêu cách mép gối tựa ( nhịp biên): x3=0.15Lob=0.15x5.39= 0.81 m Momen dương triệt tiêu cách mép gối tựa ( nhịp giữa): x4=0.15Lo=0.15x5.3= 0.80 m Bảng : Xác định tung độ biểu đồ bao momen dầm phụ Nhịp Biên Tiết diện L (m) 5,39 qdp L2 858 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG max 0,065 Mmax(KNm) 0,0 55,8 Mmin(KNm) 10 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Thứ 2 0,425L 0,5 L 10 GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 0,09 0,091 0,075 0,02 5,3 830 0,018 0,058 0,0625 0,058 0,018 77,2 78,1 64,4 17,2 -0,0715 -0,031 -0,0099 -0,0069 -0,0249 -0,0625 14,9 48,1 51,9 48,1 14,9 -61,3 -25,7 -8,2 -5,7 -20,67 -51,9 3.3.2 Biểu đồ bao lực cắt Đường P Gối 1: Q1 =0.4xqdpxLob= 0.4x29.53x5.39= 63.7 kN T Gối 2: Q =0.3xqdpxLob= 0.3x29.53x5.39= 47.8 kN Q P2 =0.5xq xL = 0.5x29.53x5.3= 78.2 kN dp o T Gối 3: Q3 =0.3xqdpxLo= 0.3x29.53x5.3= 46.9 kN Q3P =0.5xq xL = 0.5x29.53x5.3= 78.2 kN dp o Đường max P Gối 1: Q1 =0.3xqdpxLob= 0.3x29.53x5.39= 47.8 kN T Gối 2: Q =0.6xqdpxLob= 0.6x29.53x5.39= 95.5 kN Q P2 =0.3xq xL = 0.3x29.53x5.3= 47 kN dp o T Gối 3: Q3 =0.5xqdpxLo= 0.5x29.53x5.3= 78.3 kN Q3P =0.3xq xL = 0.3x29.53x5.3= 47 kN dp o SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG 11 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 3.4 Tính cốt thép Bê tông B15 ( b = 1): Rb = 1x8.5 = 8.5 MPa; Rbt = 1x0.75 = 0.75 MPa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại CII: Rs = 280 MPa Cốt thép đai dầm sử dụng loại CI: Rsw = 175 MPa 3.4.1 Cốt dọc a) Tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị moment dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T �L2 bdc 5600 300 � 884mm � � 6 � � �L1 bdp 2400 200 � S f �� 1100mm � � � ' � � 6h f 6hb �80 480mm � � � Xác định Sf Chọn Sf = 480 mm Chiều rộng cánh: b’f = bdp + 2Sf = 200 + 2x480 = 1160 mm Kích thước tiết diện chữ T (b’f = 1160 mm; h’f = 80 mm; b = 200 mm; hdc = 400 mm) Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết a= 40 mm suy h0 = h - a = 400 – 40 = 360 mm � h'f M f b Rbb 'f h'f � h �0 � Ta có: Mmax = 78.1 kNm < � 0.08 � � 8.5 �103 �1.16 �0.08 � 0.36 � � 252kNm � � � � Mf = 252 kNm suy trục trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật (b’f x h’dp = 1160x400 mm) b) Tiết diện gối :Tương ứng với giá trị moment âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdpxhdp = 200x400 mm) SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG 12 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY a) b) Hình 10 Tiết diện tính cốt thép dầm phụ a) Tiết diện nhịp b) Tiết diện gối Từ giá trị mômen nhịp gối, tính cốt thép theo cơng thức: - Chiều cao có hiệu dầm phụ: h h a 400 40 360mm - Điều kiện hạn chế: m M � pl 0.3 b R b bh 02 : Tính theo sơ đồ khớp dẻo 2 m As ₋ b R b bh Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0.05% � R As 0.37x1x8.5 � max pl b b 1.12% bh Rs 280 Kết tính tốn cốt thép tóm tắt bảng sau: Bảng 5: Tính cốt thép dọc cho dầm phụ Tiết diện M (kN.m) Nhịp biên (1160x400) 78,1 Gối 2( 200x400) 61,3 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG m 0,06 0,27 0,06 0,33 As( mm2) % 800 1,11% 730 1,01 % Chọn cốt thép Chọn Asc(mm2) 2d12+3d1 829 3d12+2d1 741 13 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Nhịp (1160x400) 51,9 Gối (200x400) 51,9 0,04 0,23 GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 0,04 0,27 526 596 0,73 % 0,83 % 5d12 565 2d12+2d1 628 3.4.2 Cốt ngang Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối Q lớn Q=95.5 kN Kiểm tra điều kiện tính tốn Q 95.5kN b3 (1 f n ) b R bt bh o 0.6x(1 0) 0.75 103 x0.2x360 32.4kN Bê tơng khơng đủ chịu cắt, tính cốt đai chịu cắt Chọn cốt đai d6 (asw=28 mm2) số nhánh cốt đai n=2 Xác định bước cốt đai: 4b2 (1 f n ) b R bt bh o2 s tt R sw na sw Q2 �2 � �� 0,75 �200 �360 95,5.103 �175 �2 �28 167 mm s max b4 n b R bt bh o2 Q 1,5 � �� 0,9 �200 �360 305 mm 95,5.103 �h 400 200 mm � s ct ��2 � 150 mm � Chọn s = 150 mm bố trí đoạn L/4 đoạn đầu dầm Kiểm tra: w1 E s na sw 21.104 �28 1 5� � 1,086 �1,3 E b bs 23.10 200 �150 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG 14 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY b1 b R b 0,01�� 8,5 0,915 0,3w1b1 b R b bh o 0,3 �1,806 �0,915 �� 8,5.103 �0, �0,360 303 kN Q 0,3w1b1 b R b bh o Kết luận: dầm khơng bị phá hoại ứng suất nén Đoạn dầm nhịp: �3h dp �400 300 mm � sct �� 4 � 500 mm � Chọn s = 300 mm bố trí đoạn L/2 dầm 3.5 Biểu đồ bao vật liệu 3.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện Trình tự tính: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao = 25 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm - Xác định ath hoth = hdp ath - Tính khả chịu lực theo công thức sau: R s As b R b bh 0th � m 0,5 � M m b R b bh 0th Kết tính tốn tóm tắt bảng Bảng 6: Kết tính cốt thép cắt cốt thép Tiết diện Nhịp biên (1160×400) Cốt thép 3d16+2d12 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG As ath hoth mm2 mm mm 829 45 355 ξ 0,066 αm 0,064 [M] ΔM kNm % 79,6 2,0 15 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 628 49 351 0,051 0,050 60,1 402 33 367 0,031 0,031 Gối trái cắt 1d16 2d12+2d16 uốn 2d12 2d16 2d16+3d12 741 46 354 0,345 0,285 628 49 351 0,295 0,251 402 33 367 0,180 0,164 gối phải cắt 1d12 2d16+2d12 uốn 2d12 2d16 2d16+3d12 40,6 60,7 52,6 628 49,5 350,5 0,295 0,252 cắt 3d12 2d16 5d12 402 31 369 0,179 0,163 565 48 352 0,046 0,045 cắt 3d12 2d12 2d16+2d12 226 31 369 0,017 0,017 628 32 368 0,281 0,242 cắt 2d12 2d16 402 33 367 0,180 0,164 Nhịp (1160×400) Gối 37,5 52,5 37,8 54,4 23,1 55,6 37,5 -0,9 4,7 6,7 3.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết Vị trí tiết diện cắt lý thuyết, x, xác định theo tam giác đồng dạng Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy độ dốc biểu đồ bao momen Bảng Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG Vị trí điểm cắt lý thuyết x Q (mm) (kN) 16 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Nhịp biên bên 1d16 trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái 1d16 1d12 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 220 19.9 96 43.8 1055 49.8 17 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Gối bên phải Nhịp trái phải Gối trái phải GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY 1d12 706 33.6 3d12 265 31.6 2d12 574 29.4 3.5.3 Xác định đoạn kéo dài W SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG 18 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W 0,8Q Qs,inc 5d �20d 2q sw Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs,inc - khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt thép dọc, cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs,inc=0; Qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết, q sw R sw na sw s ; Trong đoạn dầm có cốt đai d6a150 thì: q sw 175 �2 �28 65 150 kN/m Trong đoạn dầm có cốt đai d6a300 thì: q sw 175 �2 �28 33 300 kN/m Kết tính đoạn W tóm tắt bảng Bảng Xac định đoạn kéo dài W dầm phụ Tiết diện Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái Gối bên phải Nhịp bên trái ( đối xứng với nhịp bên phải) Gối bên trái (đối xứng với gối bên phải) SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG Thanh thép 1d16 1d16 1d12 3d12 3d12 Q qsw 20d 65 33 65 65 65 W tính 203 611 366 267 254 320 320 240 240 240 W chọn 320 620 370 270 260 19,9 43,8 49,8 33,6 31,6 2d12 29,4 65 241 240 250 19 ... 78 ,1 Gối 2( 200x400) 61, 3 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG m 0,06 0,27 0,06 0,33 As( mm2) % 800 1, 11% 730 1, 01 % Chọn cốt thép Chọn Asc(mm2) 2d12+3d1 829 3d12+2d1 7 41 13 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP... Thanh thép SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG Vị trí điểm cắt lý thuyết x Q (mm) (kN) 16 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Nhịp biên bên 1d16 trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái 1d16 1d12 SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG... giảm cốt thép SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: TRẦN MẠNH HÙNG GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY ĐAMH KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: PGS.TS HỒ ĐỨC DUY Hình 6: Bố trí cốt thép sàn