TRẦN MẠNH HÙNG THUYẾT MINH BTCT1 ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM

+ Gạch ceramic = 10 mm γg =20kNm3 =1.2 + Vữa lót δv = 20 mm γv =16kNm3 =1.3 + Bê tông cốt thép δb =hb γbt = 25kNm3 =1.1 + Vữa trát δv = 15 mm γv = 26kNm3 =1.3 + Gạch ceramic = 10 mm γg =20kNm3 =1.2 + Vữa lót δv = 20 mm γv =16kNm3 =1.3 + Bê tông cốt thép δb =hb γbt = 25kNm3 =1.1 + Vữa trát δv = 15 mm γv = 26kNm3 =1.3

TRƯỜNG ĐẠI BÁCH KHOA TP.HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG

LỚP : XD16TNCT

Tháng 12 năm 2018

TRƯỜNG ĐẠI BÁCH KHOA TP.HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG

LỚP : XD16TNCT

1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

1.1 Sơ đồ sàn, kích thước ô bản, hoạt tải tiêu chuẩn

Bảng 1: Kích thước ô bản và hoạt tải tiêu chuẩn

h =Chiều dày của bản sàn, chọn theo bội số của 10 mm;

m =Hệ số phụ thuộc vào loại bản, bản loại dầm m= (30-35);

D =Hệ số phụ thuộc vào tải trọng, D = (0.8÷1.4);

L1=Chiều dài cạnh ngắn của ô bản;

hmin=Chiều dày tối thiểu của bản sàn

hmin = 60mm đối với sàn của nhà công nghiệp

₋ Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa

+ Đối với nhịp biên:

+ Đối với các nhịp giữa:L0L1 bdp 2400 200 2200mm. 

₋ Chênh lệch giữaL và ob L là: 0.46% 0  Chênh lệch không đáng kể

Hình 3 Sơ đồ xác định nhịp tính toán của bản

Cb : đoạn bản kê lên tường, chọn Cb=120 mm

i

 (mm)

Trọng lượng riêng

2

( / )

tc s

g kN m

Hệ số vượttải f

Tải trọng tính toán

₋ Tính cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật bxh=1000x80

₋ Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15: Rb=8.5 Mpa

₋ Cốt thép sàn CI: Rs= 225 Mpa

₋ Hệ số làm việc của bê tông: b 1.0

₋ Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ: a= 15mm

Từ các giá trị mômen ở nhịp và ở gối, tính cốt thép theo các công thức:

- Chiều cao có hiệu của bản: h0  h a 80 15 65mm.  

R bhA

₋ Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện:

L2

L1=

5.62.4=2.33 ϵ (2 ;3)→ A s , pb ≥ 20 % A s=0.2 x 377=76 mm2

/m

Chọn d6a300 (Asc=94 mm2

/m)

Hình 5: Vùng giảm cốt thép

Hình 6: Bố trí cốt thép bản sàn

3 DẦM PHỤ

3.1 Sơ đồ tính

Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính là dầm liên tục 4 nhịp có các gối tựa là tường biên và dầm chính

Hình 7 Sơ đồ định nhịp tính toán của dầm phụ

C dp: đoạn dầm kê lên tường, chọn C dp 220mm

Nhịp tính toán của dầm phụ lấy theo mép gối tựa

- Đối với nhịp biên:

Tại nhịp biên L=Lob

Tại gối 2 L=max(Lob; Lo)

Tại nhịp giữa và gối giữa L=Lo

Hệ số ,k tra bảng theo tỉ số

dp dp

p g

Momen dương max ở nhịp biên cách gối tựa biên một đoạn :

Bảng 4 : Xác định tung độ biểu đồ bao momen dầm phụ

Nhịp Tiết diện L (m) qdp L2 max min Mmax(KNm) Mmin(KNm)

3.4 Tính cốt thép

Bê tông B15 (γ b = 1): Rb = 1x8.5 = 8.5 MPa; Rbt = 1x0.75 = 0.75 MPa.

Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại CII: Rs = 280 MPa

Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại CI: Rsw = 175 MPa

3.4.1 Cốt dọc

a) Tiết diện giữa nhịp

Tương ứng với giá trị moment dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diệnchữ T

b) Tiết diện tại gối :Tương ứng với giá trị moment âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép

theo tiết diện chữ nhật bdpxhdp = 200x400 mm)

a) b)Hình 10 Tiết diện tính cốt thép dầm phụa) Tiết diện ở nhịp b) Tiết diện ở gối

Từ các giá trị mômen ở nhịp và ở gối, tính cốt thép theo các công thức:

- Chiều cao có hiệu của dầm phụ: h0  h a 400 40 360mm.  

s

R bhA

Nhịp giữa

Gối 3 (200x400) 51,9 0,236 0,273 596 0,83% 2d12+2d16 628

3.4.2 Cốt ngang

Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối 2 Q lớn nhất Q=95.5 kN

Kiểm tra điều kiện tính toán

3

Q 95.5kN   (1    ) R bh 0.6x(1 0 0) 0.75 10 x0.2x360 32.4kN    

 Bê tông không đủ chịu cắt, tính cốt đai chịu cắt

Chọn cốt đai d6 (asw=28 mm2) số nhánh cốt đai n=2

Xác định bước cốt đai:

2 b2 f n b bt o

2 2

2 3

s

Q1,5 1 0 1 0,9 200 360

b1 1 bRb 1 0,01 1 8,5 0,915

        

3 w1 b1 b b o

3.5 Biểu đồ bao vật liệu

3.5.1 Tính khả năng chịu lực của tiết diện

Trình tự tính:

- Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích As

- Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao = 25 mm; khoảng cách thông thủy giữa hai thanh thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm

- Xác định ath  hoth = hdp  ath

- Tính khả năng chịu lực theo các công thức sau:

) cắt 1d16

còn2d12+2d16

5

uốn 2d12 còn 2d16

7Gối 2 trái 2d16+3d12 741 46 354 0,345 0,285 60,7

9 -0,9cắt 1d12

còn2d16+2d12

3

uốn 2d12 còn 2d16

8gối 2 phải 2d16+3d12 628 49,5 350,5 0,295 0,252 52,5

4cắt 3d12

còn 2d16 402 31 369 0,179 0,163 37,81Nhịp giữa

2

6,7

cắt 2d12 còn 2d16 402 33 367 0,180 0,164 37,58

3.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết

 Vị trí tiết diện cắt lý thuyết, x, được xác định theo tam giác đồng dạng

 Lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao momen

Bảng 7 Xác định vị trí và lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết

Tiết diện Thanh

thép Vị trí điểm cắt lý thuyết

x(mm)

Q(kN)

Gối 2 bên phải 1d12 706 33.6

Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức:

s,inc sw

sw sw sw

R naq

s



;Trong đoạn dầm có cốt đai d6a150 thì:

Bảng 8 Xac định đoạn kéo dài W của dầm phụ

thép Q qsw tínhW 20d chọnW

Nhịp 2 bên trái ( đối xứng với nhịp 2 bên phải) 3d12 31,6 65 254 240 260

Gối 3 bên trái (đối xứng với gối 3 bên phải) 2d12 29,4 65 241 240 250