Bài tập lớn kết cấu bê tông cốt thép 1

BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC THÀNH PHỐ HỐ CHÍ MINH - - BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Ths.Trần Quốc Hùng SINH VIÊN THỰC HIỆN Trần Ngọc Hiếu Mã sinh viên: 21520100138 Hồ Chí Minh, tháng 11 năm 2023 KỸ THUẬT XÂY DỰNG Trần Ngọc Hiếu ; Mã đề: 19 XD21/A6 1,9 5,1 700 1,2 I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Trang Sơ đồ kết cấu Sàn: SƠ ĐỒ MẶT SÀN TL 1/200 Số liệu tính tốn: STT Cạnh ngắn l1 (m) Cạnh dài l2 (m) Hoạt tải pc (kN/m2) Hệ số vượt tải np Bề rộng tường t (m) 19 1.9 5.1 1,2 0,2 Chọn vật liệu: Bê tông B20 Cốt thép nhóm CI (CB240-T) Cốt thép nhóm CII (CB300-V) Rb = 11,5 (MPa) Rs = 210 (MPa) Rs = 260 (MPa) Rbt = 0,9 (MPa) Rsc = 210 (MPa) Rsc = 260 (MPa) Rsw = 170 (MPa) Rsw = 210 (MPa) Es = 20.104 (MPa) Es = 20.104 (MPa) Eb = 27,5.103 (MPa) Chọn sơ kích thước cấu kiện: Trang 4.1 Xác định sơ chiều dày Bản sàn ( 351 ÷ 251 ) l =( 351 ÷ 251 ) 1900=(54 ÷ 76) h b=  Chọn hb = 70 (mm) 4.2 Xác định sơ kích thước Dầm phụ: ( 201 ÷ 121 ) l =( 201 ÷ 121 ) 5100=(255 ÷ 425) h dp= Vậy chọn hdp = 400 (mm) ( 14 ÷ 12 ) h =( 14 ÷ 12 ) 400=(100 ÷ 200) b dp= dp Vậy chọn bdp = 200 (mm)  Kích thước Dầm phụ: (bdp x hdp) = (200 x 400) (mm) 4.3 Xác định sơ kích thước Dầm chính: h dc= ( 151 ÷ 18 ).3 l =( 151 ÷ 18 ).3 1900=(380 ÷712 , 5) Vậy chọn hdc = 600 (mm) b dc= ( 14 ÷ 12 ) h =( 14 ÷ 12 ) 600=(300 ÷ 150) dc Vậy chọn bdc = 300 (mm)  Kích thước Dầm chính: (bdc x hdc) = (300 x 600) (mm) 4.4 Kích thước Cột: (bc x hc) = (300 x 300) (mm) 4.5 Chiều dày tường chịu lực: bt = 200 (mm) II.THUYẾT MINH TÍNH TỐN Tính tốn Bản sàn 1.1 Phân loại Bản sàn: Xét tỉ số cạnh ô l2 , = =2 ,68> 2, nên thuộc loại dầm làm việc theo l1 , phương cạnh ngắn l1 (sàn phương) 1.2 Sơ đồ tính: Trang - Do làm việc theo phương (phương cạnh ngắn) nên ta cắt theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) dãi có chiều rộng b = 1m (như hình bên dưới) CẮT DÃI CĨ BỀ RỘNG 1m THEO PHƯƠNG CẠNH NGẮN - Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên Dầm phụ - Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa  Đối với nhịp biên: l b=l 1− b dp b t h b 200 200 70 − + =1900− − + =1735( mm) 2 2 2  Đối với nhịp giữa: l g =l 1−bdp =1900−200=1700(mm)  Xét tỉ số chênh lệch lb lg: 1700−1735 100 %=−2 ,05 % h 0=55 mm (thỏa) 2 1.7 Vùng giảm cốt thép: - Đối với có dầm liên kết bốn biên, giảm 20% lượng thép tính gối nhịp giữa: A's=0 , 188 ,9=151 ,12 mm2 Trang  Chọn Φ a18 (Asc = 157mm2) 1.8 Bố trí cốt thép: 1.8.1 Cốt thép dọc chịu lực (Trong tính tốn): Neo cốt thép  Đoạn neo vào tường: Sneo = Cb – c = 120 – 10 = 110mm Sneo = hb – 2c = 70 – 2.10 = 50mm  Chiều dài đoạn neo 50mm  Móc neo cốt thép chịu momen dương: chọn Φ - Φ 10 với Φ chọn 60mm, Φ chọn 50mm 1.8.2 Cốt thép chịu momen âm ( cốt thép mũ) - Chiều dài cốt thép chịu momen âm: lb l g 1735 1700 l= + bdp + = +200+ =1058 , 75mm 4 4  Chọn 1060mm - Tổng chiều dài kểu móc neo 50mm là: L= 1060 + 50.2 = 1160mm 1.8.3 Cốt thép cấu tạo – chịu momen âm (Khơng kể đến tính tốn) { A s ,ct ≥ Φ a 200(141mm ) 50 % A s gối Lớn 50% diện tích cốt thép gối giữa: 0,5.Asgg = 0,5.188,9 = 94,45mm2  Chọn Φ a200 - Đoạn vươn từ mút cốt thép đến mép tường: S ≥ l b= 1735 =216 , 87 mm  Chọn S = 220mm - Chiều dài từ mút cốt thép đến mép tường: St = S + Cb – C = 220 + 120 – 10 = 330mm  Chọn St = 330 (mm) - Đoạn vươn cốt thép tính từ mép dầm l  Chọn 450 (mm) ≥ b = 1735 =433 ,75 mm 1.8.4 Cốt thép phân bố (vng góc với thép chịu lực) l l1 - Ta có: 2< = 5,1 =2 ,68< → Chọn thép có diện tích lớn 20% diện tích thép nhịp 1,9 biên: 0,2.291,4 = 58,28mm2 - Chọn thép Φ với hb = 70 ≤ 150mm chọn a khoảng 200 – 300 (mm)  Chọn Φ a300 (94,25mm2) Trang VÙNG GIẢM CỐT THÉP Trang 10 Tính tốn Dầm chính: II.1 Sơ đồ tính - Dầm tính tốn dầm nhịp, kích thước tiết diện (300x600)mm - Tiết diện cột 300x300mm - Dầm kết cấu chịu lực sàn nên cần tính tốn theo sơ đồ đàn hồi để đảm bảo an tồn - Thơng thường, hệ chịu lực nhà tầng thường có dạng kết cấu khung dầm với cột tạo thành hệ khung chịu lực, nên muốn xác định nội lực dầm phải giải khung Đối với đồ án sử dụng giả thuyết ban đầu độ cứng đơn vị dầm lớn bốn lần độ cứng đơn vị cột: Eb I d Eb I c ≥4 ld lc nghĩa “dầm cứng, cột yếu”; lúc đó, momen nút khung thực tế truyền hầu hết vào dầm chính, xem dầm làm việc dầm liên tục, với gối tựa cột - Cdc – đoạn dầm kê lên tường - Do tường bổ trụ 400x400mm vị trí dầm gác lên tường nên chọn dầm kê lên hết bề dày tường Chọn Cdc = 400 (mm) - Nhịp tính tốn lấy theo khoảng cách từ trục đến trục gối tựa, cụ thể sau: L=3 L1=3 1900=5700 (mm) Trang 22 NHỊP TÍNH TỐN VÀ SƠ ĐỒ TÍNH TỐN CỦA DẦM CHÍNH II.2 Xác định tải trọng - Tải trọng truyền từ sàn lên dầm phụ từ dầm phụ truyền lên dầm dạng lực tập trung - Trọng lượng thân dầm tải phân bố, để đơn giản quy thành lực tập trung - Tải trọng tác dụng bao gồm tĩnh tải G hoạt tải P II.2.1 Tĩnh tải - Trọng lượng thân dầm chính: Go =n γ bt bdc l ( hdc −hb ) =1 ,2 25 ,3 , ( , 6−0,007 )=9,063 (kN) - Tĩnh tải từ dầm phụ truyền lên dầm chính: G1=gdp l 2=8 , 16 ,1=41 , 62 (kN) - Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm chính: G=G o+ G1=9,063+ 41 ,62=50 ,7 (kN) (làm tròn lên) II.2.2 Hoạt tải Hoạt tải từ dầm phụ truyền lên dầm chính: P= p dp l 2=15 , 96 ,1=81 , (kN) (làm tròn lên) II.3 Xác định nội lực II.3.1 Biểu đồ bao momen:  Các trường hợp đặt tải: Sơ đồ tính dầm đối xứng, trường hợp đặt tải trình bày sau: Trang 23 CÁC TRƯỜNG HỢP ĐẶT TẢI CỦA DẦM NHỊP  Xác định biểu đồ momen cho trường hợp tải trọng: Tung độ biểu đồ momen tiết diện trường hợp đặt tải xác định theo công thức: M G=αGL=α 50 , ,7=289 α (kNm) M Pi =αPL=α 81, , 7=464 α (kNm)  hệ số tra phụ lục 19 tr.320 – (Kết cấu bê tông cốt thép - Nguyên lý thiết kế cấu kiện Trần Anh Thiện 2022) Tính tung độ biểu đồ momen cho trường hợp tải (kNm) Tiết diện Sơ đồ a b c d e  MG  MP1  MP2  MP3  MP4 Gối B Gối C 0,244 70,5 0,156 45,1 -0,267 -77,2 0,067 19,4 0,067 19,4 -0,267 -77,2 0,289 134,1 0,244 113,2 -0,133 -61,7 -0,133 -61,7 -0,133 -61,7 -0,133 -61,7 -0,044 -20,4 -0,089 -41,3 -0,133 -61,7 0,2 92,8 0,2 92,8 -0,133 -61,7 106,6 58,5 -0,311 -144,3 46,1 81,8 -0,08 -37,1 6,8 13,6 0,044 20,4 -13,9 -48,3 -0,178 -82,6 Trong sơ đồ d, e bảng tra không cho trị số  số tiết diện, ta phải tính nội suy theo phương pháp học Sơ đồ d: Trang 24 144 , =106 , (kNm) M 2=154 ,66− 144 , 4=58 , (kNm) M 3=154 ,66−37 , 1− (144 , 3−37 , 1)=46 ,1 (kNm) 144 ,3−37 , M =154 , 66−37 ,1− =81 , (kNm) M 1=154 , 66− Sơ đồ e: 20 , =6 ,8 (kNm) M 2= 20 , 4=13 , (kNm) 82 ,6+ 20 , M 1= −20 , 4=13 ,9 (kNm) M 2= ( 82 , 6+20 , )−20 , 4=48 ,3 (kNm) M 1=  Xác định biểu đồ bao momen Xác định tung độ biểu đồ momen thành phần biểu đồ bao momen (kNm) Tiết diện Gối B M 1=M G + M P 204,6 158,3 -138,9 -42,3 -42,3 M 2=M G + M P 50,1 3,8 -138,9 112,2 112,2 M 3=M G + M P 177,1 103,6 -221,5 65,5 101,2 M =M G + M P 77,3 58,7 -56,8 112,2 112,2 Mmax 204,6 158,3 -56,8 112,2 112,2 Mmin 50,1 3,8 -221,5 -42,3 -42,3 Momen Trang 25 BIỂU ĐỒ BAO MOMEN (kNm)  Xác định momen mép gối: - Gối B: 1900−150 (221 , 5+103 , ) −103 ,6=195 , (kNm) 1900 1900−150 B , ph M mg = ( 221 , 5+65 , )−65 , 5=198 ,8 (kNm) 1900 B , tr M mg =  Chọn MB = 198,8kNm II.3.2 Biểu đồ bao lực cắt:  Xác định biểu đồ lực cắt cho trường hợp tải Ta có quan hệ momen lực cắt: “Đạo hàm momen lực cắt” ΔM Vậy ta có: M’ = Q = tg → Do lực cắt tiết diện là: Q= x Xác định tung độ biểu đồ lực cắt trường hợp tải (kN) Đoạn Sơ đồ A-1 1-2 2-B B-3 3-4 a QG 37,1 -13,4 -64,4 50,8 b QP1 70,6 -11 -92,1 0 c QP2 -10,7 -11 -10,7 81,3 d QP3 56,1 -25,3 -106,74 100,2 18,8 e QP4 3,6 3,6 3,6 -18,1 -18,1  Xác định biểu đồ bao lực cắt: Trang 26 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (kN) Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 Q1=QG + QP 107,7 -24,4 -156,4 50,8 Q2=QG + QP 26,4 -24,4 -75,1 132,2 Q3=QG + QP 93,2 -38,7 -171,1 151,1 18,8 Q4 =QG +Q P 40,7 -9,8 -60,8 32,8 -18,1 Qmax 107,7 -9,8 -60,8 151,1 18,8 Qmin 26,4 -38,7 -171,1 32,8 -18,1 Lực cắt BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT (kN) II.4 Tính cốt thép II.4.1 Tính cốt dọc  Tại tiết diện nhịp: - Tương ứng với giá trị momen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T - Kích thước tiết diện chữ T xác định sau: b = bdc = 300mm; h'f = hb =70mm; h = hdc = 600mm - Xác định Sf : { ' hf =6 70=420 mm l 2−bdc 5100−300 = =2400 mm Sf ≤ 2 l 5700 = =950 mm 6  Chọn Sf = 420mm - Chiều rộng cánh: Trang 27 ' b f =bdc + S f =300+ 420=1140 mm  Kích thước tiết diện chữ T: ' ' b f =1140 mm ; hf =70 mm ; b=300 mm ; h=600 mm  Xác định vị trí trục trung hịa: - Giả thiết a o=50 mm → ho=h−ao=600−50=550 (mm) ( ' h M f =γ b R b b h ho− f ' f ' f ) ( ¿ 11 ,5 103 , 14 , 07 , 55− , 07 ) ¿ 472 , 61 (kNm) - Momen lớn nhịp: Mmax = 204,6 (kNm) - Vì Mmax < Mf (204,6 < 472,61) nên trục trung hịa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện hình chữ nhật (b 'f x hdc) = (1140 x 600) (mm)  Tại tiết diện gối: Tương ứng với giá trị momen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật (bdc x hdc) = (300 x 600) Tiết diện nhịp Tiết diện gối  Tiến hành tính toán: - Tại nhịp: α m= M →=1−√ 1−2 α m ' γ b R b bf h o ' R bh Diện tích cốt thép: A s= b f o Rs Trang 28 - Tại gối: α m= M →=1−√1−2 α m γ b R b bdc h o Diện tích cốt thép: A s= R b bdc h o Rs - Do tính theo sơ đồ đàn hồi nên điều kiện hạn chế  ≤ R - Tính hệ số R : Với bê tơng B20, ta có εb2 = 0,0035 Với cốt thép thuộc nhóm CB300-V: ε s ,el = ❑R = Rs 260 = =0,0013 E s 20.10 0,8 0,8 = =0,583 ε s ,el 0,0013 1+ 1+ 0,0035 εb α R =❑ R ( 1−0 , 5❑R ) =0,583 ( 1−0 ,5 0,583 )=0,413 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μmin =0 , % ≤ μ %= As 11, ≤ μ max =0,583 =2 , 58 % b ho 260 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng sau: Tính cốt thép cho dầm Tiết diện M (kNm) m Nhịp biên (1140x600) 204,6 Gối B (300x600) Nhịp (1140x600) Chọn cốt thép  Ast (mm2) Chọn As (mm2) % 0,052 0,053 1469,7 Φ 25 1473 0,9 221,5 0,212 0,241 1761,6 Φ 25+2 Φ 14 1781 1,1 135,1 0,028 0,029 796,04 Φ 25 982 0.6  Sau tính tốn, ta thấy điều kiện  ≤ R = 0,583 min ≤ % ≤ max thỏa Trang 29 Nhịp biên Gối B Nhịp  Kiểm tra lại trọng tâm lớp cốt thép chịu kéo thực tế att: - Chọn lớp BT bảo vệ: Cbv = 30 mm, có ao = 50mm  Nhịp biên: ( A s C bv + a tt = ds As ) = 1473 ( 30+ 252 ) =42 , mm 1473 → att < ao ⟺ hott > ho ⟺ 557,5 > 550 (mm)  Gối B: ( A s C bv + a tt = ) ( ) ( ) ( ) ds1 ds2 25 14 + A s C bv + 1473 30+ +308 30+ 2 2 = =41 , mm A s 1+ A s 1781 → att < ao ⟺ hott > ho ⟺ 558,5 > 550 (mm)  Nhịp giữa: ( A s C bv + a tt = As ds ) = 982.( 30+ 252 ) =42 , mm 982 → att < ao ⟺ hott > ho ⟺ 557,5 > 550 (mm)  Chọn aott = 42,5mm → hott = 557,5mm (thiên an toàn) - Do h = 600mm < 700mm → Không cần đặt cốt giá - Kiểm tra khoảng hở cốt thép đặt lớp Theo TCVN 5574:2018 {t t≥≥30Φmm với Φ max max đường kính lớn thép Công thức xác định bên dưới: n số thép nhiều đặt dầm t= bdp−Φ max −2 Cbv 300−3 25−2 30 = =82 ,5 mm> 43 mm n−1 3−1  Cốt thép chọn bố trí hợp lý II.4.2 Tính cốt đai - Cốt thép CB240-T: Rsw = 170Mpa - Kích thước dầm chính: bdc = 300mm, hdc = 600mm, ho = hott = 557,5mm Trang 30 - Lực cắt lớn gối: tr ph Q A =107 , 17 kN ; QB =171 , kN ; QB =151 ,1 kN - Lấy Qmax =QtrB =171 , kN để tính tốn cốt đai cho dầm - Kiểm tra độ bền theo dải bê tông tiết diện nghiêng: Qb=φb γ b R b b ho=0 , 11,5 10 ,3 0,5575=557 kN >Q=171 ,1 kN  Dãi nghiêng bụng dầm vết nứt không chịu phá hoại ứng suất nén - Khả chịu lực cắt bê tông tiết diện nghiêng: (C = 2ho) Q b= φ b γ bt Rbt b h o , , 9.10 , 0,5575 = =113 (kN) C 0,5575  Ta thấy Qb = 113kN < Q = 171,1kN Vậy bê tông không đủ khả chịu cắt nên cần phải tính tốn cốt đai cho dầm - Dầm có:  hdc = 600mm < 800mm  Chọn Φ ≥ , 25 Φmax =0 , 25 25=6 , 25 có asw = 50,3 (mm2)  150mm < bdc = 300mm < 400mm → số nhánh n = → Asw = 100,6 (mm2) - Tính lực cốt thép ngang đơn vị chiều dài cấu kiện Q q q sw = − (thiên an toàn nên lấy q=0) , Rbt b h o , 75 ¿ 171 ,1 = 77,52 (kN/m) , , 9.10 , 0,5575 - Kết hợp điều kiện qsw = 77,52kN/m ≥ 0,25Rbtbdp = 0,25 0,9.103 0,3 = 67,5kN/m - Xác định chiều dài hình chiếu tiết diện nguy hiểm nhất: √ √ , Rbt b h2o ,5 , 9.10 , 0,5575 C o= = =¿ 1,471 (m) , 75 q sw , 75 77 ,52 Kết hợp điều kiện ho ≤ Co ≤ 2ho  Ta lấy Co = 2ho = 1,115 (m) - Tính bước cốt đai tính tốn, cực đại, cấu tạo: 100 , 1000 =220 , (mm) 77 , 52 Stt = R sw A sw = q sw 170.10 Smax = { R bt b ho , 300 557 , 52 = =490 , 46 (mm) Qmax 171 , 1000 300 mm Sct ≤ ho =278 , 75 mm - Chọn bước cốt đai thiết kế: Trang 31  Đoạn 1/3 nhịp tính từ gối tựa: { S w ≤min ⁡(S tt , S max , S ct ) S w ≥ 100 mm  Chọn Sw = 150mm  Đoạn nhịp: Sw ≤ =418,125 mm {0 , 75 h 500 mm o  Chọn Sw = 250mm II.4.3 Tính cốt treo: - Tại vị trí dầm phụ kê lên lầm chính, tải trọng tập trung lớn, để tránh phá hoại cục cho dầm (lực giật đứt), ta phải đặt thêm cốt treo gia cường - Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm F=P+G1=81 , +41 , 62=123 , 02 (kN) - Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn Φ (asw = 50,3mm2), n = nhánh - Diện tích tất cốt đai treo cần thiết: ( F 1− A sw= hs hdc R sw ) ( 123 ,02 103 1− = 170 600−400 600 ) =482 , 43 (mm ) - Số lượng cốt treo cần thiết: m≥ A sw 482 , 43 = =4 , n asw 50 ,3  Chọn m = 8, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn h = 400mm, khoảng cách cốt treo S = 50mm Bố trí cốt treo dầm II.5 Biểu đồ vật liệu II.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện: Trình tự tính sau: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có tiết diện As Trang 32 - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc Cbv,nhịp = 30mm Cbv,gối = 30mm - Xác định lại vị trí trục trung hòa cho tiết diện nhịp: ' ' Rb b f hf =11, 5.10 , 14 , 07=917 ,7 kN Tại nhịp biên: R s A s=260 1,473=382 , 98kN Tại nhịp giữa: R s A s=260 0,982=225 , 32kN Ta thấy, nhịp: R s A s < Rb b'f h'f  Trục trung hịa qua cánh, tính khả chịu lực theo tiết diện HCN (1140x600) Xác định: a th= ∑ A si , → h =h−a o ,th th ∑ A si - Tính khả chịu lực theo công thức sau: ¿ Rs A s γ b R b b h o ,th α m=(1−0 , 5) ⇒ [ M ] =α m γ b R b b h o ,th Kết tính tốn tóm tắt bảng sau: Tính khả chịu lực M tiết diện As ath (mm2) (mm) ho,th (mm) Φ 25 1473 42,5 557,5 0,052 0,051 207,9 Uốn 1Φ25 2Φ25 982 42,5 557,5 0,035 0,034 139,9 Φ 25+2 Φ 14 1781 41,5 558,5 0,24 0,211 227,5 Cắt 2Φ 14 3Φ 25 1473 42,5 557,5 0,199 0,179 192,3 Uốn Φ 25 2Φ 25 982 42,5 557,5 0,133 0,124 132,9 Cắt Φ 14 3Φ 25 1473 42,5 557,5 0,199 0,179 192,3 Cắt Φ 25 2Φ 25 982 42,5 557,5 0,133 0,124 132,9 Φ 25 982 42,5 557,5 0,035 0,034 139,9 Tiết diện Cốt thép Nhịp biên (1140x600) Gối B bên trái (300x600) Gối B bên phải Nhịp (1140x600)  [M] (kNm) am II.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết: x xác định theo tam giác đồng dạng - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết: Q lấy độ dốc biểu đồ bao momen Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết x (mm) Q (kN) Trang 33 Gối B bên trái 2Φ 14 246,25 118,6 Φ 14 309,25 94,4 Φ 25 938,35 94,4 Gối B bên phải II.5.3 Xác định đoạn kéo dài W: - Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W= ,8 Q−Qs ,inc +5 Φ ≥ 20 Φ (mm) qsw - Q (kN) lấy độ dốc biểu đồ bao momen - Qs,inc = n asw R sw 50 , 170 = =85 ,51 (kN/m) s 200 n asw R sw 50 , 170 = =68,408 (kN/m) - Trong đoạn dầm có cốt đai Φ a 250 : q sw = s 250 - Trong đoạn dầm có cốt đai Φ a 200 : q sw = - Để đảm bảo an toàn cho cấu kiện lấy qsw = qsw,min = 68,408kN/m - Kết tính đoạn W tóm tắt bảng sau: Tính đoạn W Tiết diện Gối B bên trái Gối B bên phải Thanh thép Q (kN) qsw (kN/m) Wtính (mm) 20Φ Wchọn (mm) Cắt 2Φ 14 118,6 68,408 693,4 280 700 Cắt 2Φ 14 94,4 68,408 552 280 560 Cắt 1Φ 25 94,4 68,408 552 500 560 3.1.1 Kiểm tra neo, nối cốt thép Trang 34 - Chiều dài đoạn neo, nối cốt thép xác định công thức theo TCVN 5574:2018 - Chiều dài neo sở cần để truyền lực cốt thép với toàn giá trị tính tốn cường độ Rs vào bê tơng xác định theo công thức: Lo , an= Rs As R bound U s Trong đó: As Us diện tích tiết diện ngang cốt thép neo chu vi tiết diện nó, xác định theo đường kính danh nghĩa cốt thép Rbond cường độ bám dính tính tốn cốt thép với bê tông, với giả thiết độ bám dính phân bố theo chiều dài neo, xác định theo công thức: Rbond =η1 η2 Rbt =2 ,5 , 9=2 ,25 MPa U s=π Φ max =25 π  Neo cốt thép: - Lớp bố trí 3Φ25 có As = 1473mm2, neo vào gối 2Φ25 có As = 982mm2 Lo , an= Rs As 260 982 = =722 , (mm) R bound U s ,25 25 π - Chiều dài đoạn neo tính tốn theo yêu cầu cốt thép: (=1) Lan=α Lo ,an A s ,cal =1 722, 1=722 , 4mm A s ,ef  Lấy Lan = 730mm ≥ 200mm; 15 Φ=15 25=375mm  Nối thép: - Số lượng cốt thép nối tiết diện tính tốn khơng lớn 50% tổng lượng thép tiết diện (theo TCVN 5564:2018) - Thép 2Φ25 chịu momen dương nối gối B - Thép 2Φ25 chịu momen âm nối nhịp biên - Chiều dài đoạn nối xác định theo công thức: ( =1,2) Llap =α Lo , an A s , cal =1 ,2 722 , 1=866 , 9mm A s , ef  Lấy Llap = 870mm ≥ 30 Φ=30 25=750mm Trang 35 Trang 36