bài 1 2 các cấp độ tổ chức của thế giới sống và
XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐÀN HỒI TƯƠNG ĐƯƠNG CỦA ĐẤT TRONG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP CẦU LÀM VIỆC CHUNG VỚI ĐẤT NỀN.
... 1. 18 z 1. 03 1. 04 1. 05 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 rx 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 5 1. 16 ry 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .14 5 1. 17 rz 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .14 1. 18 ry 1. 82 3 . 12 5.33 8 .11 rz 2. 40 3. 41 4.69 ... 8 -1 9 -1 Nguyễn viết Trung, Vũ hữu Hoàng Bài gửi đăng Tạp chí Cầu Đờng 20 04 Bảng Hệ số hình dạng móng x 0 .14 0.08 0.07 0 .13 0. 21 0 .29 0.36 L/B 1. 5 2. 5 3.5 y 1. 02 1. 04 1. 07 1. 11 1 .14 1. 16 1. 18 ... 5.33 8 .11 rz 2. 40 3. 41 4.69 6 .13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1. 65 2. 09 2. 45 2. 8 D/Re 0.5 1. 0 1. 5 2. 0 y 1. 65 2. 09 2. 45 2. 8 z 1. 23 1. 42 1. 60 1. 79 rx 1. 82 3 . 12 5.33 8 .11 Trong đó: Re - Bán kính quy...
- 12
- 2,719
- 20
Ví dụ tính toán kết cấu nhịp dầm BTCT trong đồ án thiết kế cầu
Công trình giao thông, thủy lợi
... n n / ' V X ^ 1 1 1 1 1 1 1 1 [ - 1 1 1 l l X 1 k % / c b1 c _ b 1 1 1 1 1 1 - H i ỡ h - : C ỏ c s d ớớiili toỏn bn mt cn 2 .1. 2 Nớuyốti tỏo tớnh toỏii ... 0.5 v 0.65 fj:?ng [ Iili cỏc cap hoi (ỏi H 10 v H 13 theo Quy trỡnh 19 79 + Xe Irc thil k 1r 'r 1, 2i^ (11 , 21 T) 11 0 kN 1, 8 (11 3,0m 10 kN (11 , 21 T) iiih 1- 6: Mụ hỡnh xe trc lliiộỡ kờ Xe trc cú trng ... liaiig 1, 75 1, 75 1, 25 1, 50 49 Tớnh loỏn theo bng sau: Oiiu dy (m) (kN/m) DVV (kN/m) Lp phự asphan 0,05 23 1. 15 Eờ tụng bo v 0, 02 24 0,48 Chng thõiri 0,U1 15 0 ,15 Mui luyn 0, 02 24 0,48 Cng 0 ,10 STT...
- 147
- 1,246
- 0
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P1
... 0,075 < 0 ,22 5.45 = 10 , 12 5cm 10 ,1 2. 7,5 = 0,75 ψ= 1+ 45 2x 400 βtđ = = 17 ,8 ; ϕ = 0,774 45 R = 13 kg/cm2; F = 45 x 45 = 20 25cm2 < 3000cm2 [ N ] = 0,75 x 0,774 0,8 13 .20 25 = 12 22 5kg > 10 100kg Lệch ... cách hai dầm 3m > 2x0,45m ta có: F = (2 x 45 + 15 ) 20 = 21 0 0cm2 Fcb = 15 x 20 = 300cm2 21 0 0 Rcb = 13 = 24 ,5kg/cm2 < 2x13 = 26 kg/cm2 300 [ N ] cb = 0,75x24,5x300 = 5500kg > 3500kg IV- KHỐI XÂY ... gạch 10 0#, vữa 50# Thành bể dầy bt = 22 cm bán kính bể 2, 2m Tính áp lực tối đa bao nhiêu? Rk = 1, 6kg/cm2 Giải : [ N ] = 1, 6kg/cm2 x 22 cm x 1cm = 35,2kg N = p.r N 35 ,2 = p= = 0 ,16 kg/cm2 r 22 0 có...
- 8
- 5,104
- 111
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P2
... 11 , 31 15,39 20 ,10 11 2, 57 3,60 4,57 5,86 7 ,14 10 ,28 13 ,99 18 ,28 12 2, 36 3,30 4 ,19 5,40 6,54 9, 42 12 ,83 16 ,76 12 ,5 2, 26 3 ,10 4, 02 5 ,20 6 ,28 9,05 12 , 32 16 ,08 13 2 ,18 3,00 3,87 5,00 6,04 8,70 11 ,84 ... 4,04 5,60 7 ,19 9 ,20 11 , 21 16 ,16 21 , 99 27 ,73 7,5 3,77 5 ,20 6, 71 8,60 1, 470 15 ,08 20 , 52 26, 81 3,54 4,90 6 ,29 8 ,10 9, 81 14 ,14 19 ,24 25 ,14 3 ,14 4,40 5,59 7 ,20 8, 72 12 ,57 17 ,10 22 ,34 10 2, 83 3,90 5,03 ... dọc 1, 5H1 0,8 H1 1, 2H1 1, 2H1 0,8 H1 0,8H1 2, 0H2 1, 5H2 2, 0H2 2, 0H2 1, 5H2 2, 0H2 Một nhịp Nhiều nhịp 1, 5H 1, 2H 0,8 H1 0,8 H1 1, 2H 1, 2H Liên tục Không liên tục Một nhịp Nhiều nhịp 2, 5H2 2, 0H2 1, 5H 1, 2H...
- 21
- 2,281
- 15
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P3
... 836 785 724 6 41 565 493 427 366 313 27 2 23 9 21 2 18 9 17 0 15 4 14 0 12 8 11 8 320 ( 325 0) 984 955 873 822 766 687 6 02 522 448 3 81 3 21 27 6 24 0 21 1 18 7 16 7 15 0 13 6 12 4 11 3 10 4 360 (3650) 983 9 52 863 809 ... 28 7 24 4 21 5 18 9 16 7 15 0 13 5 12 2 11 1 10 2 094 400 ( 410 0) 9 82 949 854 796 7 21 623 5 32 447 369 306 26 0 22 3 19 5 17 1 15 2 13 6 12 3 11 1 10 1 093 086 440 (4500) 9 81 946 846 785 696 595 5 01 413 335 28 0 23 7 ... (20 50) 988 967 906 869 827 7 82 734 665 599 537 479 425 376 328 29 0 25 9 23 3 21 0 19 1 17 4 16 0 24 0 (24 50) 987 9 62 894 8 52 805 754 686 6 12 5 42 478 419 364 315 27 6 24 4 21 8 19 6 17 7 16 1 14 7 13 5 28 0 (28 50)...
- 15
- 1,900
- 10
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P4
... = 18 % Giải : 485.4,5 13 410 0 M= = 11 66cm3 = 13 41kgm;W yc = 11 5 Chọn tiết diện 14 x 25 cm 14 .25 W= = 14 58cm3 > 11 66cm3 Kiểm tra độ võng dầm 14 .25 3 400.4,5 J= = 10 12, 5kgm = 18 22 9cm ; M c = 12 f 10 125 0 ... = 8cm; h = 16 cm 8 .16 = 341cm3 × 16 = 27 28cm4 12 16 0 × 83 Jy = =683cm4 12 Jx = 17 150 9890 + = 10 8 kg/cm2< Ru = 12 0 kg/cm2 3 41 170 Tính độ võng: σ= 818 7 × 330 × = 1, 36cm 48 10 × 683 14 20 0 × 330 ... = 67,3 ro 0 ,28 9 × 18 2 N 67, 32. 5000 =1 ξ = 1= 0,706 310 0R n Fng 310 0 × 11 5 × 21 6 Điều kiện bền mặt phẳng uốn 5000 10 000 .11 5 + = 64,4kg/cm2< 11 5kg/cm2 16 8 0,706 × 3 92 × 12 0 2- Kiểm tra tiết diện...
- 9
- 1,794
- 35
Tính toán kết cấu thép cần của cần trục bánh xích sức nâng q = 160 tấn
... 15 710 0 -15 56 82 -15 0443 15 125 8 -14 315 5 14 36 91 -13 6766 13 7075 -13 1580 13 1 720 - 12 717 7 12 718 2 - 12 3 625 12 3 527 - 12 0636 12 0456 -11 814 7 11 79 02 -13 75 51 125 8 42 -11 5846 10 6 12 3 - 915 15 875 61 -86 5 12 8 015 4 ... 38 613 384 92 38 016 364 21 334 91 310 42 11 680 32 11 7 315 8 17 58 828 17 6 21 1 0 14 7 32 81 119 2 016 918 315 922 097 804868 6797 91 546 826 4048 62 253797 925 30 7 913 2 2 617 27 3 6 12 5 10 23 42 15 4 12 8 16 8 923 17 84 31 180 013 18 5 618 ... -18 64 723 -18 0 0 12 5 -17 99 828 -17 7 62 01 -17 4 21 8 7 -17 2 018 9 -16 718 49 -15 74686 -14 47 21 0 -13 118 41 -11 68064 -10 15 21 2 -8 527 40 -679948 -496490 -14 822 3 -13 23 4 81 -13 20 7 92 -13 00900 - 12 14733 -11 29 304 -11 28 6 12 -10 98461...
- 58
- 2,649
- 10
Tính toán kết cấu thép
...
- 164
- 956
- 6
tính toán kết cấu cầu chính
... 17 2 11 4.3 50.3 39 20 2 .2 11 6.3 Fa 29 .45 29 .45 12 .57 15 . 71 12. 57 22 . 62 B 10 0 10 0 70 70 10 0 10 0 ho 14 0 14 0 11 0 11 0 14 0 14 0 x 6.34 6.34 3.87 4.83 2. 71 4.87 Z1 13 6.83 13 6.83 10 8.07 10 7.58 13 8.65 13 7.56 ... MỸ M 11 Tonm/m 12 .23 8 12 .26 6 12 .29 0 12 .26 4 12 .308 M 11 Tonm/m -13 . 72 -13 .84 -13 .80 -13 .50 -13 .96 M 11 Tonm/m 4.08 614 3.953 41 3. 623 27 3.68667 M 11 Tonm/m -3. 6 12 -3.704 -3.569 -3.354 -3.433 M 22 Ton-m/m ... 8 91 8 91 8 92 9 71 9 72 9 72 Frame Text DAMDOC 111 DAMDOC1 21 DAMDOC1 31 DAMDOC1 41 DAMDOC1 51 DAMDOC1 61 Station m 0 0 0 P Ton -0.986 -1. 27 0 -1. 405 -1. 380 -1. 22 8 -0.9 62 V2 Ton -25 . 713 -25 .800 -25 .7 31 -25 .656...
- 35
- 764
- 6
nghiên cứu tính toán kết cấu bằng phần mềm matap theo phương pháp phần tử hữu hạn
... tử 1: M= 1. 0e+004 *[ 0.89 02 1. 5355 1. 9359 2. 0 914 2. 00 21 1.6678 1. 0886 0 .26 45 -0.8045 -2 .11 83 -3.67 71 -5.4808 -7. 529 3 -9. 822 8 ] Q =1. 0e+004 *[ -0.3544 -0 .26 87 -0 .18 30 -0.0973 -0. 011 6 0.07 41 0 .15 99 ... M =1. 0e+005 *[ -1. 27 35 -0.76 52 -0.3 319 0. 026 4 0.3097 0. 518 0 0.6 513 0.7096 0.6 929 0.6 0 12 0.4345 0 .19 28 -0 . 12 39 -0. 515 6 -0.9 823 ] Q =1. 0e+004 * [1. 0 916 -0.9 416 -0.7 916 -0.6 416 -0.4 916 -0.3 416 0 .19 16 ... -0.0 416 0 .10 84 0 .25 84 0.4084 0.5584 0.7084 0.8584 1. 0084 ] Phần tử 5: M =1. 0e+004 *[ -9. 822 8 -7. 529 3 -5.4808 -3.67 71 -2 .11 83 -0.8045 0 .26 45 1. 0886 1. 6678 2. 00 21 2. 0 914 1. 9359 1. 5355 0.89 02 0] Q =1. 0e+003...
- 5
- 1,191
- 7
tính toán kết cấu bể chứa
... M11max (kN-m/m) 51. 21 6 6 α= ξ α As M22min (kN-m/m) -15 .22 63 As chọn (cm2) (cm2) As Þ 51. 21 6 6 0.0 62 0.064 7 .13 5 12 a100 11 . 31 71. 6 520 0.087 0.0 91 10 . 12 3 12 a100 11 . 31 20 . 516 6 0. 025 0. 025 2. 8 02 ... (kN/m) 41. 523 8 + M11min (kN-m/m) -11 .15 22 F11max 42. 2 816 = = 1. 539 × 10 −4 m = 1. 539cm Rs 27 4700 σn = • M11max (kN-m/m) 8.3890 8.3890 0. 026 0. 026 1. 820 12 a200 11 .15 22 0.034 0.035 2. 430 12 a200 29 .99 52 ... M11min (kN-m/m) -14 . 12 66 α ξ As (cm2) As chọn (cm2) Þ 8.0307 0. 025 0. 025 1. 7 41 12 a200 14 . 12 66 0.043 0.044 3.094 12 a200 40 .15 34 0 . 12 3 0 .13 2 9 .20 5 12 a100 33.36 61 0 .10 2 0 .10 8 7.554 12 a100 Cốt thép...
- 25
- 14,537
- 101
TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP
... - 319 4 N 21 2 2 18 17 18 92 -22 73 01 N 21 2 3 315 42 30788 -39 923 2 N 222 3 14 0 61 24 483 - 429 836 N 222 4 -11 96 31 -17 911 5 4 52 511 N2 324 4 326 30 514 -493688 N2 325 416 31 2 715 0 - 315 967 N2 425 -11 778 -544 42 8080 61 N2 426 ... -11 36766 N 911 50945 17 37 71 38 21 7 4 N 910 8990 9 822 9 15 4480 N1 011 -11 500 -10 0534 -15 528 0 N1 0 12 815 96 97 413 - 914 522 N 111 2 14 110 10 28 39 15 6080 N 111 3 35640 327 87 384 418 N1 21 3 -11 685 -73348 -11 09 31 ... -11 814 7 N1 617 34974 596 31 117 9 02 N1 618 -40430 -69306 -13 75 51 N1 819 16 414 2 813 6 558 42 N1 820 6357 31 1 017 8 81 1 920 4 51 N1 920 5955 42 956803 18 100 71 N1 922 56 32 31 90 718 0 17 19583 N20 21 49 622 9 803330 15 28 740...
- 46
- 1,049
- 9
Tính toán kết cấu thép
... 986 42, 4 N1 819 12 340,64 9750,63 62 31, 8 N1 820 11 687 ,2 16 473,3 13 804,7 N1 920 7 723 ,86 3 624 ,8 12 748,6 N19 21 110 34, 52 18 24 3, 52 14 749,6 N20 21 7694 ,23 3578,08 12 730,38 N2 022 18 7, 42 12 4,57 75,8 N 21 2 2 564 ,24 ... Gc m − N 21 2 0 cos 460 + N 21 1 9 21 2 2 ∑Y = ⇔ N 46 21 1 9 46 N − Gc m + N 21 2 2 cos 460 − N 21 1 9 − N 21 2 0 cos 460 = 0 21 2 0 21 2 3 N 21 2 3 G ⇒ N 21 2 2 = 21 2 2 sin 460 + N 21 2 0 sin 460 − Gcm = − N 21 2 0 sin ... N N2 023 = N 2 019 20 23 20 21 = − Pnm − Pnd d 20 21 Pn *)Tách mắt 21 : N 21 1 9 N 21 2 0 ∑X =0⇔ N P m n N 21 2 3 ⇒ N 21 2 2 = N 21 1 0 cos 330 − N 21 2 3 cos 330 + N 21 1 8 33 33 N 21 1 8 + N 21 2 3 cos 330 − N 21 1 8...
- 61
- 753
- 2
THIẾT KẾ CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ DẠNG CỔNG SỨC NÂNG Q = 36T. TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP : CẦN & VÒI.
... mm 1 = 1 = 15 mm ⇒ J =γ 2. b h δ δ 12 05 2 .16 15 2 .15 .15 =1 = 2, 01. 1 010 b.δ + h.δ 12 05 .15 + 16 15 .15 ( mm ) - Ứng suất pháp lớn sinh tiết diện : σ max = σ max = N F + MX Wx + MY Wy 13 14 52 14 5079659 ... diện ( = 2( J ) ( ) = 2. ( 25 000 .10 ) 0 J X = J x1 + J x = 1, 23 21 0 10 + 1, 3 82 .10 10 = 5 ,22 8 .10 10 JY y1 + J y3 ) + 4,5 .10 = 5,0 .10 10 (mm ) (mm ) Momen chống uốn tiết diện trục X WX = JX 5 ,22 8 .10 10 = ... 16 5,5 2. (350 .19 ) = 18 2, 3 .10 0 J y1 = J y = J y + X Fb = 67885 416 (mm ) (mm ) - Xét thành : J x3 J y3 δ t H t3 12 . 310 = = = 303 713 28 (mm ) 12 12 δ H 12 3. 310 = J y4 = t t = = 44 928 (mm ) 12 12 -...
- 56
- 1,120
- 3
TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP CẦN CỦA CẦN TRỤC BÁNH XÍCH SỨC NÂNG Q = 160 TẤN
... 19 15 42 - 21 4 8 91 25 34 02 11 3855 -11 410 4 12 23 97 - 12 26 56 13 1486 -13 1 914 14 128 7 -2 7 12 48 8 4 12 8 -98679 10 25 41 - 12 4 528 12 8746 - 12 9876 13 25 80 -13 44 21 1389 42 -14 310 5 14 6465 14 9630 -15 2 310 15 5497 -15 7747 16 48 21 ... -15 56 82 -15 0443 15 125 8 -14 315 5 14 36 91 -13 6766 13 7075 -13 1580 13 1 720 - 12 717 7 12 718 2 - 12 3 625 12 3 527 - 12 0636 12 0456 -11 814 7 11 79 02 -13 75 51 125 8 42 -11 5846 10 6 12 3 - 915 15 875 61 -86 5 12 8 015 4 -7 516 4 7 21 6 4 ... -11 9065 12 53 92 - 12 3448 12 9896 -24 4764 23 5486 -20 4 8 12 19 56 31 -19 08 21 18 6 12 5 -18 13 02 15 96 41 -14 8 920 14 00 42 -13 6579 13 25 80 -13 1 624 12 4836 - 12 0 019 11 9483 -10 79 51 1 016 27 -9 815 73 86 314 5 8 21 5 46 73341...
- 53
- 1,317
- 4
Nguyên lý cấu tạo và tính toán kết cấu BTCT
... ti) n TTTT=n.TTTC (3 -1) TTTC, n: Láúy theo TCVN 27 37 -19 95 Thê dủ: - Âäúi våïi trng lỉåüng bn thán n =1, 1; cọ n
- 9
- 938
- 22
Tài liệu Tính toán cần cẩu Derrick tải trọng nâng 3T dùng cho tàu thủy - chương 14: tính toán kết cấu cần cẩu, cột cẩu docx
... Các thông số kỹ thuật cần Lực nén, kN 10 0 d,mm 18 0 L,m 12 S,mm L1,m 12 ,1 S1,mm l1,m S2,mm l2,m 4,05 S3,mm D,mm 24 5 Khối lượng, 420 kg 3 .2 TÍNH CHỌN CỘT 3 .2 .1 Sơ Đồ Ngoại Lực Tác Dụng Lên Cột Với ... 326 4 24 L h2 Q .1 24 11 ,25 326 4 97 920 Ta được: - Wc 0,785.5 02 = 3 925 > 326 4 cm3 - Ic 0,393 503 .2 = 9 825 0 > 97 920 cm4 thỏa mãn Vậy ta có kích thước cột cẩu D = 480mm Dn = 500mm = 20 mm ... Ta = Tc = (9 513 6 – 12 750) cos15 = 79578N Qa = 40 017 .sin 62 + 13 5 52 = 48970N Qc = (9 513 6 – 12 750) Sin15 = 21 3 23 N Tt Qt 0,707 13 5 52 = 9581N 3 .2. 2 Chọn Sơ Bộ Kích Thước Mặt Cắt Tháp Cấu Cột cẩu...
- 8
- 1,354
- 13
CÁC PHƯƠNG PHÁP số TRONG TÍNH TOÁN kết cấu NHÀ KHUNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐỒNG THỜI
... lớp này: C=0.062kg/cm2, ϕ =20 o27 ; γ =1, 84t/m3; qc=56kg/cm2 a=0.054cm2/kg; Ro =2. 1kg/cm2; E =11 0kg/cm2 Lớp ĐN-4: Đất sét dẻo nhão gặp tất điểm xuyên Bề dày lớp lớn, khảo sát tới 42m chưa kết thúc ... / 12 ) (14 b) Kogler Scheidig (19 38), Lenczener (19 62) [15 ], đưa công thức xác định ,module phản lực nền: k= E0 2H b log 1 + b (15 ) Hay công thức kinh nghiệm Woinowsky-Krieger [11 ] 2 ,15 ... khảo sát, bề dày trung bình 8,2m có lẫn số thấu kính cát Một số tiêu lớp là: C=0.071kg/cm2, ϕ=4o55; γ =1, 7t/m3; qc=4kg/cm2 a=0 .13 2cm2/kg; Ro=0.6kg/cm2; E =20 kg/cm2 Lớp ĐN-3: Lớp cát gặp tất lỗ...
- 81
- 3,647
- 6
Tài liệu Tính tóan kết cấu Composite pdf
... 5.4 .2. 5 (3) 6 .2. 3 (1) 6.3 .1 (1) 6.6 .1. 1 (13 ) 6.6.3 .1 (4) 6.8 .2 (2) 6.9 (3) 7 .2. 2 (2) 7 .2. 2 (4) 7.4 .1 (6) 8.4.3 (4) BK Stage 34 draft 20 03- 02- 20 Page 1- 1 prEN 19 94 -2: 20 0X Section General 1. 1 Scope ... (BC/CEN/03/89) BK Stage 34 draft 20 03- 02- 20 EN 19 90 EN 19 91 EN 19 92 EN 19 93 EN 19 94 EN 19 95 EN 19 96 EN 19 97 EN 19 98 EN 19 99 Page F -2 prEN 19 94 -2: 20 0X Eurocode : Eurocode 1: Eurocode 2: Eurocode 3: Eurocode ... Stage 34 draft 20 03- 02- 20 Page C -1 prEN 19 94 -2: 20 0X Content Foreword Section General 1. 1 1. 1.3 1. 2 1. 2. 3 1. 3 1. 5 1. 5 .2 1. 7 Scope Scope of Part of Eurocode Normative...
- 45
- 677
- 3
Tìm thêm: xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose