nếu các dòng dữ liệu unencoded chứa một giá trị ký tự bằng giá trị cờ nó phải được nén vào một gói mã hóa 3 byte điều này ngăn cản các giá trị cờ sai lầm xảy ra trong dòng dữ liệu nén
Báo cáo Thí nghiệm Sức Bền Vật Liệu 2
... BỀN VẬT LIỆU Mẫu 13. 69 Mẫu 13. 73 Mẫu 13. 67 SVTH: MSSV: 147 148 146 36 73 3581 36 98 530 6 5270 534 2 GVHD: 28 22 28 36 50 530 6 26 CII 19 BÁO CÁO THÍ NGHIỆM SỨC BỀN VẬT LIỆU GVHD: Nhận xét đánh giá kết ... (daN/cm2 ) (2) 13. 69 13. 73 13. 67 (3) 147 148 146 (4) 54 53 54 (5) 36 73 3581 36 98 dtđ STT (1) Mẫu Mẫu Mẫu Lực kéo đứt (KN ) (6) 78 78 78 Giới hạn bền (daN/cm ) (7) 530 6 5270 534 2 Trung bình Trun ... (Mpa) (Mpa) (2) (3) (4) (5) (6) 13. 69 147 0.054 0.272 13. 73 148 0.108 13. 67 146 0.164 • SVTH: MSSV: E (Mpa) Trung bình (7) (8) (9) 10 -3 0.01 36 .3 0.216 10 -3 10 -3 54 0 .32 8 10 -3 0.01 82 57.4 Chọn...
- 43
- 4,946
- 21
Tổng quan về công nghệ thi công cọc khoan nhồi. tính toán, kiểm nghiệm hệ phao nổi
... ng Nai 30 .Khu du lch LIFE Resort - Hu 31 .ng v cu vo Khu du lch i Phc - Nhn Trch - ng Nai 32 .D ỏn Khớ in m C Mau - G 33 .Cu i Phc, ng Nai 34 .Cng Th Vi - B Ra - Vng Tu 35 .Nh mỏy in C Mau 36 .Khu ... thy lc 34 PHN II: TNH TON MY KHOAN V H PHAO NI CHNG 3: LA CHN PHNG N 3. 1 Phng ỏn I: lp cn gin lờn mỏy c s l mỏy xỳc thu lC(Hỡnh 3. 1) 35 Hỡnh 3. 1:Mỏy khoan kiu cn gin Trong ú: 1-mỏy c s 3- cỏp c ... 6T: Pt = 1, 236 000 +520 = 7720 KG tm vi ln trung bỡnh Rtb = 10m tng ng sc nõng Q = 14T: Pt = 1, 231 4000 +520 =1 732 0 KG tm vi nh nht Rmin = 5,1m tng ng sc nõng Q = 35 T: Pt = 1, 233 5000 +520 =...
- 149
- 2,765
- 17
Tổng quan về công nghệ thi công cọc khoan nhồi tính toán, kiểm nghiệm hệ phao nổi
... ng Nai 30 .Khu du lch LIFE Resort - Hu 31 .ng v cu vo Khu du lch i Phc - Nhn Trch - ng Nai 32 .D ỏn Khớ in m C Mau - G 33 .Cu i Phc, ng Nai 34 .Cng Th Vi - B Ra - Vng Tu 35 .Nh mỏy in C Mau 36 .Khu ... thy lc 34 PHN II: TNH TON MY KHOAN V H PHAO NI CHNG 3: LA CHN PHNG N 3. 1 Phng ỏn I: lp cn gin lờn mỏy c s l mỏy xỳc thu lC(Hỡnh 3. 1) 35 Hỡnh 3. 1:Mỏy khoan kiu cn gin Trong ú: 1-mỏy c s 3- cỏp c ... 6T: Pt = 1, 236 000 +520 = 7720 KG tm vi ln trung bỡnh Rtb = 10m tng ng sc nõng Q = 14T: Pt = 1, 231 4000 +520 =1 732 0 KG tm vi nh nht Rmin = 5,1m tng ng sc nõng Q = 35 T: Pt = 1, 233 5000 +520 =...
- 149
- 1,330
- 3
Tính toán kiểm nghiệm động cơ Komatsu S6D125-2 ở chế độ N-edm
... 0.22997 0. 234 89 0. 239 81 0.244 73 0.24965 0.25457 0.25949 0.26441 0.26 933 0.27425 0.27917 0.28409 0.28901 0.2 939 3 0.29885 0 .30 377 0 .30 869 0 .31 361 0 .31 8 53 0 .32 345 0 .32 837 0 .33 329 0 .33 821 0 .34 3 13 0 .34 805 ... 0.278912 0.2 838 32 0.288752 0.2 936 72 0.298592 0 .30 3512 0 .30 8 432 0 .31 335 2 0 .31 8272 0 .32 3192 0 .32 8112 XE4-HVKTQS 0. 930 594 0. 837 069 0.728247 0.6105 53 0.488819 0 .36 6168 0.244207 0.1 233 64 0.0 032 85 -0.11677 ... 2.97 536 1 3. 6208 131 4.29 835 04 5.00547 43 Các điểm đờng dãn e2 Vd 10 Các điểm đờng nén e1 Vn 1. 930 532 95 3. 277777 0.588976294 5.555554 0 .34 7496028 7. 833 331 0.246451088 10.111108 0.190 931 889 12 .38 8885...
- 45
- 1,892
- 20
Thiết kế, tính toán, kiểm nghiệm độ bền giá chuyển hướng toa xe khách
... bền giá chuyển hớng toa xe khách ấn độ 3. 1-Thiết kế kỹ thuật giá chuyển hớng 3. 1.1.Thiết kế khung giá 3. 1.2.Thiết kế xà nhún 3. 1 .3 Hệ thống lò xo trung ơng 3. 1.4 Hệ thống lò xo bầu dầu 3. 2-Tính ... kiểm nghiệm độ bền khung giá chuyển hớng 3. 2.1 Đặc trng hình học mặt cắt 3. 2.2.Phơng pháp tính toán tay (phơng pháp lực) 24 24 26 29 29 30 31 32 I .Các lực tác dụng lên khung giá chuyển hớng 1.Tải ... đứng tác dụng lên giá chuyển hớng 32 32 Lực thẳng đứng phụ thêm lực ngang sờn gây Lực tác dụng lên giá chuyển hớng tác dụng lực ngangsờn lực ray-bánh xe gây Lực sinh hãm đặt lên giá chuyển hớng...
- 6
- 2,128
- 71
Tính toán kiểm nghiệm độ bền toa xe giường ngủ
... 778000 2 236 7 x10 = 138 ,33 259,8 = 39 8, 13( KG / cm2 ) 56242,11 86,09 832 3 = 96,68( KG / cm ) 86,09 Vậy tt = x + 3. = (39 8, 13) + 3. (96,68 ) = 431 ,91( KG / cm ) < [ ] = 1650( KG / cm2 ) Kiểm tra xà ... 13 cm2 Jx = 429, 833 cm4 Jy = 42,5785 cm4 Z = 7,5 cm Từ ta tính đợc : x = = 39 400 x 7,5 = 687,47( KG / cm ) 429, 833 551 = 42 ,38 ( KG / cm ) 13 Vậy tt = x + 3. = (687,47) + 3. ( 42 ,38 ) = 691 ,38 KG ... lấy: M3 = - 135 KN.m = 135 0000 KG.cm P KG = -14 ,37 KN = -1 437 V2 = 186 ,3 KN = 18 630 KG Mà ta có xà gối hai thép chữ [ 30 0x90x 13 ] Vậy ta tính đợc Jx : F = 87,24 cm2 Jx = 7887,7 cm4 Jy = 65 63, 2 cm4...
- 94
- 672
- 6
Tính toán kiểm nghiệm động cơ утд-20 trên xe chiến đấu bộ binh BMP-1 ở chế độ mô men khi hoạt động mùa đông tại vùng núi phía bắc
... Trang 33 2.5 Kiểm tra kết tính toán. Trang 34 III Xác định thông số đánh giá chu trình công tác làm việc động Trang 34 3. 1 Các thông số thị. Trang 34 3. 2 Các thông số có ích Trang 36 3. 3 Xác ... 282.5587 30 0.0006 31 9.7681 34 1.8612 Gnl(kg/h) 18.06856 20 .33 589 22 .39 738 24.28659 26.04684 27.72914 29 .39 017 31 .09028 32 .891 43 34.85519 37 .04067 39 .50255 42.28899 45. 439 64 48.9 836 2 52. 937 44 57 .30 305 ... 0.09 235 0. 035 81 0.021 43 0.0 230 6 0.02495 0.02068 0.0081 0.02165 0.10915 0.04084 150 165 180 195 210 225 240 255 270 285 30 0 31 5 33 0 34 5 36 0 0. 038 23 0. 033 88 0. 030 31 0.02904 0.02996 0. 031 58 0. 032 36...
- 48
- 1,117
- 2
Thiết kế và tính toán ôtô tính toán kiểm nghiệm bền trục khuỷu
... 0.174 53 0 .34 907 0.5 236 0 0.698 13 0.87266 1.04720 1.221 73 1 .39 626 1.57080 1.74 533 1.91986 2.09440 2.268 93 2.4 434 6 2.61799 2.792 53 2.96706 3. 14159 3. 316 13 3.49066 3. 66519 3. 839 72 4.01426 4.18879 4 .36 332 ... -0.20717 -0.24766 -0.28080 -0 .30 5 43 -0 .32 060 -0 .32 5 73 -0 .32 060 T(MN/m2) Z(MN/m2) 0.00000 0. 034 17 0.00787 0. 033 58 0.01569 0. 031 76 0.0 233 3 0.02860 0. 030 55 0.0 239 8 0. 036 97 0.01788 0.04215 0.01044 ... -0. 030 01 -0.04160 -0. 035 68 -0. 037 07 -0.04066 -0. 031 20 -0.04451 -0.024 03 -0.04681 -0.01581 -0.04725 -0.00695 TRƯỜNG ĐH SPKT HƯNG YÊN Khoa: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC 290 30 0 31 0 32 0 33 0 34 0 35 0 36 0 37 0 38 0 39 0...
- 31
- 1,513
- 8
Tính toán kiểm nghiệm bền cho piston động cơ diezel không tăng áp
... (m) 3, 14.(0, 09) 0, 005 V2 = (0,015 + 3. 0,0 03 + 3. 0, 0 03 + − 0, 01) = 1, 62.10−4 ⇒ (m ) - V3 thể tích phần rãnh xecmăng phía mặt cắt I-I: V3 = (3a + V3 = (3. 0, 0 03 + a2 π ) ( D − d 12 ) 0, 005 3, 14 ... V1 = ⇒ V1 = (C + 3a + 3a1 + ) 3, 14.(0,108) 0,005 (0, 015 + 3. 0, 0 03 + 3. 0, 0 03 + ) = 3, 25.10 −4 (m3 ) - V thể tích phần rỗng đầu piston phía mặt cắt I-I: - V2 = π d2 (C + 3a + 3a1 + a2 −δ) d1 ... ) 0, 005 3, 14 ) (0,1082 − 0, 09 ) = 3, 2.10−5 = 0, 32 .10−4 (m3 ) Thể tích phần đầu piston là: ⇒ V = V1 − V2 − V3 = (3, 25 − 1, 62 − 0 ,32 ).10−4 = 1 ,31 .10−4 (m3 ) Khối lượng phần đầu piston là:...
- 25
- 1,666
- 10
Tính toán kiểm nghiệm bền cho piston
... πD (C + 3a + 3a1 + ) 2 ⇒ V1 = 3, 14.(0,12) (0,024 + 3. 0,0 03 + 3. 0,0 03 + 0,005 ) = 5, 03. 10 −4 (m3 ) - V thể tích phần rỗng đầu piston phía mặt cắt I-I: - V2 = π d2 (C + 3a + 3a1 + a2 −δ) Trong đó: ... V2 = 3, 14.(0,09) 0,005 (0,024 + 3. 0,0 03 + 3. 0,0 03 + − 0,015) = 18,75.10 −5 (m3 ) - V3 thể tích phần rãnh xecmăng phía mặt cắt I-I: V3 = (3a + a2 π ) ( D − d 12 ) ⇒ V = (3. 0,0 03 + 0,005 ) 3, 14 ... lực ngang cực đại tính theo sơ đồ hình vẽ sau lth = H − (C + 3a + 3a1 + a ) ⇒ lth = 0,15 − (0,024 + 3. 0,0 03 + 3. 0,0 03 + 0,005) = 0,1 03 (m) Hình 2.4: Sơ đồ tính lực ngang lớn SVTH :Phạm Hữu Tài...
- 29
- 4,310
- 56
Tính toán kiểm nghiệm hệ thống tăng áp động cơ ISUZU 4JH1 TC
... hút vào máy nén Trước vào máy nén, khơng khí lọc bầu lọc 1, khí nạp khỏi bầu lọc có (P 1, T1, C1) trước vào máy nén Qua máy nén, khơng khí nén lên (P2, T2, C2) Sau đó, khơng khí nén đưa vào khoang ... 4JH1-TC vật liệu dùng để chế tạo trục cam thép hợp kim 2 .3 Các hệ thống động ISUZU 4JH1-TC 2 .3. 1 Hệ thống nhiên liệu 2 .3. 1.1 Sơ đồ hệ thống nhiên liệu 12 13 11 10 Hình - Sơ đồ hệ thống nhiên liệu động ... nhiên liệu; 2- Van điều khiển bốc nhiên liệu; 3- Cảm biến báo mức nhiên liệu; 4- Nắp thùng nhiên liệu; 5- Ống cung cấp nhiên liệu; 6- Ống hồi nhiên liệu; 7- Bầu tách nước; 8,9- Lọc nhiên liệu; ...
- 96
- 1,799
- 4
tính toán kiểm nghiệm bền thanh truyền
... 2600 = 34 66 (vòng/phút) 0,75 n N 34 66 36 3 30 30 R=S/2=100/2= 50 Thay vào (2 -3) : pj = 0,75.50.10 36 3 (1+ 0 ,32 26) = = (rad/s) (mm) = 6 535 ,412(N)=0,06 535 412 (MN) Do ó :MA=0,06 535 412.20 ,31 176.10 ... , , , PJ vào (2-6) ta đợc: Mjc=0,19.10-6+0, 030 37.20 ,31 176.10 (1-cos 134 )-0,5.0,06 535 412.20 ,31 176.10 -3. (sin 134 cos 134 ) = 1,07.10-4 (MN.m) Njc=.0, 030 37cos 134 +0,5.0,06 535 412 (sin 134 - cos 134 )=0,0251 ... chịu nén; nz = 38 ,514.10 ( MN/m ) max = 12995,25 + 38 ,514.10 = 38 , 53 10 (MN/m ) = 40,88 + 38 ,514.10 = 38 ,51 10 (MN/m ) Thay vào (2-19) (2-20) ta đợc: a = 38 , 53. 10 38 ,51.10 = 10 38 , 53. 10 + 38 ,51.10...
- 33
- 5,212
- 70
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP“Tính toán thi công, lắp đặt tuyến ống dẫn dầu RP2 – UBN3”. docx
... 7850 kg/m 3) Thay giá trị vào công thức ta có: P = 3. 14 ×1× 0.016 × (0 .32 38 – 0.016) × 7850 = 121 .39 kg/m Tính lực đẩy nước biển 1m ống thép trơn không bọc Compozit: Nguyễn Tiến Dũng 13 Thiết ... (2.5) Trong đó: γ nb: tỷ trọng nước biển (γ nb = 1025 kg/m3) Thay giá trị vào công thức ta có: Như trọng lượng 1m ống thép trơn nước biển là: Pt.n = P – GT = 121 .39 – 84 .36 2 = 37 .028 (kg/m) ... đứng đầu ống lại đường kính Ø 32 3.8 mm×15.9 mm phía Plem – UBN3 Hàn van nước ” Class 2500 với ống Ø 48 .3 mm×7.1 mm vào ống đứng Ø 32 3.8 mm×15.9 mm, nối ống Ø 32 3.8 mm×15.9 mm đường bơm chung...
- 65
- 945
- 1
khảo sát và tính toán kiểm nghiệm hệ thống phanh xe mitsubishi grandis 2.4 mivec
... Khơi Trang Đồ Án Tốt Nghiệp Khảo Sát Hệ Thống Phanh Grandis 2.4 Mivec Sai lệch cho phép khơng vượt q 15% giá trị lực phanh lớn - Khơng xảy tượng tự khóa cứng, trượt bánh xe phanh Vì phanh: Các ... khí nén nối với bình chứa khí nén xylanh lực Trong cụm van có phận sau : Cơ cấu tỷ lệ : đảm bảo tỷ lệ lực đạp lực phanh Van nạp : cho khí nén từ bình chứa vào đạp phanh Van xả : cho khí nén dòng ... Khơng khí nén dược nén từ máy nén qua điều chỉnh áp suất 3, lắng lọc tách ẩm van bảo vệ kép vào bình chứa 10 Van an tồn có nhiệm vụ bảo vệ hệ thống điều điều chỉnh áp suất có cố Các phận nói hợp...
- 89
- 1,366
- 10
tìm hiểu nguyên lý lμm việc của hệ thống bôi trơn, cân bằng nhiệt, tính toán kiểm nghiệm các chi tiết trong hệ thống bôi trơn của động cơ яm3-240
... 19,44 10,82 0,0 36 0 37 0 38 0 39 0 400 410 420 430 440 450 460 470 480 0,0 4 ,34 77,77 63, 96 30 ,7 35 ,66 29 ,31 27,6 29 ,32 31 ,0 31 ,98 30 ,85 28,70 285 295 30 5 31 5 32 5 33 5 34 5 35 5 36 5 37 5 38 5 39 5 405 -4 5 ... 0,4 933 29, 732 6 420 30 0,9769 24 ,30 73 0 ,30 79 10, 238 3 430 27 1,0224 28,6 036 0,1149 3, 1025 440 28,5 1,0289 30 ,32 42 -0,0765 -5,806 450 31 1,00 31 ,00 -0,2582 -10,0042 460 34 0,9407 31 ,9 837 -0,4 238 ... 25 ,32 6 27,805 30 ,33 0 32 ,900 34 ,200 mm 6 ,31 4 4,524 2,714 1,889 1,426 1, 133 0, 933 0,789 0,680 0,595 0,528 0,4 73 0,428 0 ,39 0 0 ,35 7 0 ,32 9 0 ,31 7 250 168,408 107,4426 74,78 56,452 44,85 36 , 935 31 , 235 ...
- 37
- 1,291
- 6
tính toán kiểm nghiệm động cơ zil-130
... 0,96 36 ,5 35 ,04 0,5148 - 0,8 735 18 ,30 - 31 ,04 1500 - 0,96 37 ,0 36 ,04 0 ,38 81 - 0, 930 7 13, 99 - 33 ,54 160o -0,96 37 ,4 36 ,44 0,25 93 -0,96 93 9,45 -35 ,32 170o -0,96 37 ,7 36 ,74 0,1298 -0,9928 4,77 -36 ,48 ... 2200 230 0 2400 2500 2600 2700 2800 2900 30 00 31 00 32 00 33 00 34 00 35 00 N NG C T TRONG 202 038 ' 210 031 ' 218040' 227010' 236 0 03' 245022' 255009' 265022' 2760 03' 287010' 298040' 31 0 031 ' 32 2 038 ' 33 4058' ... -0,96 37 ,9 36 ,94 0,000 -1,000 -36 ,94 190o -0,85 37 ,7 36 ,85 -0,1298 -0,9928 -4,78 -36 ,58 200o -0,8 37 ,4 36 ,6 -0,25 93 -0,96 93 -9,49 -35 ,48 210o -0,5 37 ,0 36 ,5 -0 ,38 81 -0, 930 7 -14,16 -33 ,97 220o -0,3...
- 28
- 978
- 9
Báo cáo khoa học: "Tính toán Kiểm nghiệm thông gió làm mát cho trạm phát điện dự phòng cummins 3530 KVA" docx
... B (m3/s) Thiết kế ban đầu Cải tạo 18 .3 m2 18 .3 m2 12.8 m2 12.8 m2 13. 5 m2 13. 5 m2 6.6 m2 3. 3 m2 12.12 m2 12.65 m2 m2 5 .3 m2 17.92 m2 12.24 m2 50.15 3. 40 40.15 5.45 Từ kết tính toán bảng 3, ta ... đờng ống) 13 mm H2O 13 mm H2O 10 Lu lợng gió thổi qua két nớc 18.8 m3/giây 14.7 m3/giây 11 Lu lợng khí vào động 130 9 lít/giây 815 lít/giây 12 Tiết diện đờng khí vào phòng nhỏ 6 .3 m2 m2 13 Tiết diện ... 100 450 450 n -0.450 220 6740 30 0 6740 800 2500 235 0 30 120 120 120 120 120 120 50 1000 800 2500 30 0 6000 khung th?p l 75x75 trụ gạch xây 220x220 4550 2500 235 0 35 0 35 0 4050 1000 +4.550 500 1180...
- 7
- 975
- 25
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25