Phân tích trạng thái ứng suất biến dạng của đài nước để lựa chọn kích thước móng đài thích hợp với đặc tính nền phổ biến trên địa bàn tỉnh ninh thuận

-1 - MỞ ĐẦU I Tính cấp thiết Đề tài: Nước vấn đề xúc thu hút quan tâm tất cộng đồng người giới đặc biệt nước phát triển chậm phát triển Hầu hết nguồn nước giới nói chung Việt Nam nói riêng bị nhiễm mức độ nặng nhẹ khác Một báo cáo kết nghiên cứu năm 1993 Uỷ ban Hành động Quốc tế Dân số (PAI) Mỹ cho biết đến năm 2025, ba người có người nước sống khó khăn căng thẳng khan nước Năm 1990, kết nghiên cứu về: “Nguồn nước bền vững: Dân số Tương lai nguồn cấp nước tái tạo.” cho thấy có 350 triệu người sống nước bị căng thẳng khan nước (mỗi năm/ người 1700 m3 nước) Số người lâm vào hoàn cảnh tăng lên gấp lần vào năm 2025 tức khoảng từ 2,8 tỷ đến 3,3 tỷ người tương đương khoảng gần nửa dân số giới Ta biết rằng, nguồn nước sinh hoạt bị ô nhiễm nguồn gốc chủ yếu gây bệnh tật, ảnh hưởng đến sức khoẻ lao động người dân, gây tình trạng suy dinh dưỡng trẻ em, ảnh hưởng lâu dài đến thệ hệ mai sau Trước tình hình đó, Nhà nước ta ban hành Luật bảo vệ sức khoẻ nhân dân, Luật bảo vệ môi trường nhiều văn pháp quy việc cung cấp nước cho nông thôn, miền núi, thị trấn, thị xã; việc bảo vệ nguồn nước, hệ thống cấp nước, thoát nước, cơng trình vệ sinh thực quy định vệ sinh công cộng nhiều địa phương cịn bị hạn chế Nhiều vùng nơng thơn cịn khó khăn nước uống nước sinh hoạt Nguồn nước mặt kênh, rạch, ao, hồ nhiều nơi bị ô nhiễm nặng nề Nguồn nước ngầm không giếng khoan bị mặn hoá, phèn hoá, trữ lượng nước bị cạn kiệt bị khai thác mức Ninh Thuận khu vực có lượng mưa nước, lượng mưa hàng năm biến động mạnh mẽ, mùa mưa ngắn Đây vùng khô hạn với số ẩm ướt nhỏ lượng mưa năm thấp 1000 mm, mùa mưa có từ đến tháng, nhiều năm khơng có mùa mưa, nhiệt độ cao, nhiệt độ trung bình năm -2 26oC đến 28oC, nhiệt độ tháng mùa hạ gần không thay đổi Mật độ lưới sông Ninh Thuận tương đối thấp, phạm vi 0,10-0,15 km/km2 Mơ đun dịng chảy năm sông suối nhỏ, 10 l/s.km2 Nguồn nước mặt vốn lại tập trung vào mùa lũ ngắn 3-4 tháng để lại 8-9 tháng cạn kiệt kéo dài Mặc dù nguồn nước hạn chế thế, nhu cầu sử dụng nước cho sản xuất đời sống địa bàn Ninh Thuận cao Trong thời gian dài, Chương trình nước sinh hoạt nông thôn với tài trợ UNICEF khoan cho nơng dân hàng nghìn giếng khoan lắp bơm tay Tuy nhiên nhiều số khơng hoạt động kỹ thuật Mặt khác, nghiên cứu nhà khoa học loại hình giếng khoan tay tác nhân gây phá huỷ mơi trường mạnh, đa số chúng không xử lý kỹ thuật tốt – chúng đường dẫn nước chất lượng xấu bên xâm nhập xuống tầng nước bên dưới, gây phá huỷ chất lượng nước tầng sâu [1] Việc đầu tư xây dựng hệ thống cấp nước có hạng mục Đài nước có dung tích lớn, có tác dụng điều áp cung cấp nước sinh hoạt cho nhân dân địa bàn tỉnh Ninh Thuận Đảng Nhà nước quan tâm Từ nguồn vốn chương trình mục tiêu quốc gia nước vệ sinh môi trường nông thôn, Ninh Thuận đầu tư xây dựng bước giải vấn đề nước cho nhân dân Qua thực tế sản xuất cho thấy công trình đặt có hệ số k khác nhau, việc tính tốn loại cơng trình chủ yếu tính tốn thủy lực để xác định chiều cao dung tích Đài nước; kiểu dáng kết cấu móng đài thường áp dụng tương tự, việc tính tốn thiên an tồn thường giải pháp lựa chọn đơn vị tư vấn thiết kế, tốn kinh tế cần phân tích để nâng cao hiệu đầu tư Vì phân tích trạng thái ứng suất, biến dạng Đài nước để lựa chọn kích thước móng đài thích hợp với đặc tính phổ biến địa bàn tỉnh Ninh Thuận cần thiết góp phần làm giảm giá thành cơng trình tăng hiệu đầu tư -3 II Mục đích Đề tài: Căn vào đặc tính phổ biến địa bàn tỉnh Ninh Thuận để lựa chọn kích thước móng đài thích hợp, thỏa mãn điều kiện trạng thái ứng suất, biến dạng cho phép theo tiêu chuẩn hành III Đối tượng phạm vi nghiên cứu: Đối tượng: Tính tốn lựa chọn kích thước móng đài thích hợp với đặc tính khu vực huyện Ninh Sơn, huyện Bác Ái, huyện Ninh Hải, tỉnh Ninh Thuận Phạm vi: Nghiên cứu quan hệ chiều sâu đặt móng h m , bán kính móng R chiều dày đáy δ với dung tích V đài = 50m3, 100m3, 150m3 chiều cao H đài = 10m, 15m, 20m, tương ứng với số loại có hệ số k khác địa bàn tỉnh Ninh Thuận IV Cách tiếp cận phương pháp nghiên cứu: - Xây dựng mơ hình khơng gian kết cấu Đài nước cho trường hợp dung tích chiều cao đài có hệ số khác để lựa chọn kích thước móng đài thích hợp thỏa mãn điều kiện chuyển vị ứng suất - Sử dụng phần mềm SAP2000 phân tích trạng thái ứng suất biến dạng V Kết đạt được: - Xây dựng đường quan hệ chiều cao, bán kính, chiều dày đáy móng đài ứng với loại dung tích, chiều cao đài nước hệ số khác để lựa chọn kích thước móng đài thích hợp - Đưa khuyến cáo phạm vi áp dụng loại móng đài số loại đặc trưng địa bàn tỉnh Ninh Thuận -4 - CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 Khái quát Đài nước Việc cung cấp nước đảm bảo vệ sinh môi trường vấn đề cần giải nước ta Trong hệ thống cấp nước tập trung hạng mục cơng trình khơng thể thiếu tạo áp lực nước đường ống để dẫn đến nơi tiêu thụ Hiện hệ thống cấp nước đô thị, khu công nghiệp với phạm vi cung cấp nước rộng, lưu lượng tiêu thụ nước lớn, liên tục nên việc tạo áp lực nước đường ống thường sử dụng loại bơm tăng áp, bơm biến tần trạm bơm tăng áp có bình điều áp khí nén thay cho đài nước truyền thống Tuy nhiên hệ thống cấp nước tập trung nông thôn phạm vi cấp nước hẹp, lượng nước tiêu thụ chủ yếu vào cao điểm định nên việc sử dụng đài nước để tạo áp lực điều tiết lượng nước cấp giải pháp lựa chọn nhiều chúng có ưu điểm sau: - Tạo cột nước áp lực ổn định phạm vi cấp nước cơng trình - Điều tiết lượng nước cấp cao điểm, nguồn dự trữ sử dụng thấp điểm cho hộ tiêu thụ - Tạo điểm nhấn kiến trúc không gian khu vực nông thôn Giảm chi phí q trình vận hành khai thác cơng trình sau đầu tư 1.2 Hiện trạng xây dựng Đài nước giới Việt nam Trên giới sử dụng đài nước có từ lâu Đài nước hay gọi tháp nước kết cấu trữ nước đặt cao nhằm gây áp lực lên hệ thống cấp nước phân phối nước sinh hoạt tích nước để cung cấp khẩn cấp cho phịng cháy chữa cháy Các loại đài nước nói chung để lưu trữ nước thơ (khơng uống), nước phịng cháy chữa cháy mục đích cơng nghiệp, không cần phải kết nối với nguồn cung cấp nước cơng cộng Đài nước cung cấp nước điện, dựa vào áp lực thủy tĩnh gây độ cao nước (do trọng lực) để đẩy nước vào hệ thống phân phối nước sinh hoạt công nghiệp Một đài nước phục vụ hồ chứa để gánh vác nhu cầu dùng nước thời gian sử dụng cao điểm Nước đài thường sử dụng vào sử dụng cao điểm ngày, sau sử dụng máy bơm bơm nước lên đài vào thấp điểm Với đài nước làm việc vùng băng giá, q trình giữ cho nước khơng bị đóng băng thời tiết lạnh, nước đài liên tục xả nạp lại -5 - Đài nước Kuwait City - Kuwait Đài nước Louisville – Hoa Kỳ Hình 1: Một vài Đài nước giới Việc sử dụng bể chứa nước đặt cao tồn từ thời cổ đại hình thức khác Tuy nhiên đến kỷ 19, máy bơm nước trở nên phổ biến, đài nước sử dụng cho hệ thống nước công cộng để gây áp lực, đài nước phát triển ống dẫn tốt chịu áp suất cao Nhiều đài nước coi có ý nghĩa lịch sử, đưa vào danh sách di sản khác giới Một số chuyển đổi thành hộ hộ penthouse độc quyền Tại Việt Nam từ thời kỳ Pháp thuộc xuất nhiều đài nước khu dân cư tập trung, đồn điền cao su từ Bắc vào Nam đến cịn tồn trở thành di tích lịch sử Tháp nước Hàng Đậu – Hà Nội Đài nước Dã Viên – Tp Huế Hình 2: Một số Đài nước xây dựng Việt Nam từ thời kỳ Pháp thuộc -6 Sau thống đất nước, xây dựng số Đài nước khu tập thể, chung cư với mục đích cấp nước sinh hoạt cho khu nhà tập thể cao tầng Điển tháp nước Trung Tự, Kim Liên Hà Nội, yếu tố kỹ thuật nên từ xây dựng đến 35 năm không sử dụng bị phá bỏ Hiện nhiều tháp nước tiếp tục xây dựng chủ yếu cung cấp nước cho khu công nghiệp, cứu hỏa, khu tập trung dân cư… Tháp nước Trung Tự – Hà Nội Đài nước khu CN Đình Vũ - HP Hình 3: Một số Đài nước xây dựng Việt Nam năm gần 1.3 Hình thức cấu tạo Đài nước Có nhiều cách để phân loại đài nước, nhiên theo đặc điểm cấu tạo phân thành loại đài nước sau: Đài nước thép Đài nước bê tông cốt thép (1) Đài nước thép Ngồi phần móng cịn lại sử dụng thép kết cấu thân đài, bầu đài sử dụng thép, composite Inok Loại thường đài nước có dung tích nhỏ, thời gian sử dụng ngắn Hầu hết đài nước xây dựng Việt Nam có dạng kết cấu truyền thống, bao gồm phận chủ yếu như: móng đài, thân đài, bầu đài - Móng đài: Xây dựng bê tông cốt thép, bê tông gạch, đá xây nhằm đảm bảo truyền lực từ đài xuống cơng trình giữ cơng trình an tồn, ổn định - Thân đài: Gồm trụ đỡ thép thép liên liên kết với bu lông tạo thành khung đỡ bầu đài, có gắn thang lên xuống đài đường ống cấp thoát nước - Bầu đài: Bằng thép, Inok composite chế tạo sẵn liên kết với thân đài, bầu đài có gắn thiết bị chống sét, hệ thống ống, van cấp nước lên xuống,… (2) Đài nước bê tông cốt thép -7 Là loại cơng trình cấu tạo hồn tồn bê tông cốt thép thân đài bê tông cốt thép, bầu đài thép Inok chế tạo sẵn lắp ghép với thân đài Được sử dụng phổ biến loại thường đài nước có dung tích chứa lớn, thời gian sử dụng lâu dài đáp ứng yêu cầu mỹ quan khu vực Các đài nước xây dựng Việt Nam chủ yếu có dạng kết cấu bê tơng cốt thép liền khối - Móng đài: Nhằm đảm bảo truyền lực từ đài xuống cơng trình giữ cơng trình an toàn, ổn định Tùy vào kết cấu thân đài, khả chịu tải để bố trí móng đài phù hợp Trường hợp thân đài trụ đỡ móng đài sử dụng móng bè, thân đài gồm nhiều trụ bê tông cốt thép liên kết với sử dụng móng đơn liên kết với dầm bê tông cốt thép sử dụng móng bè (nếu thiên nhiên đảm bảo khả chịu tải, sử dụng móng nơng) Trường hợp đất yếu không đảm bảo khả chịu tải công trình thường phải sử dụng móng sâu - Thân đài: Gồm loại sau: Loại gồm nhiều trụ đỡ bê tông cốt thép liên liên kết với dầm bê tông cốt thép tạo thành khung đỡ bầu đài (hình 4a), loại trước thường sử dụng phổ biến, nhiên mặt mỹ quan khơng đáp ứng địi hỏi sống nên đến áp dụng Loại gồm trụ đỡ bê tông cốt thép (hình 4b), loại sử dụng phổ biến thực tế đáp ứng yêu cầu mỹ quan, tạo điểm nhấn kiến trúc khu vực - Bầu đài: chủ yếu bê tông cốt thép đổ chỗ liên kết với thân đài, hệ thống ống, van cấp nước lên xuống (a) Đài nước đặt hệ khung (b) Đài nước đặt trụ đỡ Hình 4: Đài nước bê tơng cốt thép -8 Nói chung hình thức Đài nước kết cấu mảnh có độ cao lớn, khối lượng nước tập trung đỉnh tạo mơ men lớn móng đài chịu tác dụng tải trọng ngang Vì việc nghiên cứu kết cấu móng đài phù hợp loại khác chịu tác dụng loại tải trọng có tải trọng gió, động đất việc làm cần thiết để đảm bảo Đài nước làm việc ổn định lâu dài 1.4 Khái niệm móng cơng trình 1.4.1 Nền móng Nền móng phần cơng trình làm việc chung với lớp đất bên trực tiếp gánh đỡ tải trọng bên truyền xuống Cơng việc tính tốn móng nhằm chọn loại móng cơng trình đảm bảo điều kiện sau: 1- Cơng trình phải tuyệt đối an tồn 2- Khả thi cho cơng trình 3- Giá thành rẻ Móng phận cơng trình có tác dụng truyền phân bố tải trọng từ cơng trình lên mặt Móng thường có kích thước lớn kết cấu bên để giảm áp suất mặt Móng chia làm hai loại móng nơng móng sâu Móng nơng (hình 5a) phần mở rộng chân cột đáy công trình nhằm có diện tích tiếp xúc thích hợp để đất gánh chịu áp lực đáy móng, loại móng khơng xét lực ma sát xung quanh thành móng với đất tính tốn khả gánh đỡ đất Móng nơng thường chia thành móng đơn chịu tải tâm, móng đơn chịu tải lệch tâm lớn, móng phối hợp, móng băng, móng bè Hình 5: Một số loại móng thường gặp -9 Móng sâu độ sâu chơn móng lớn chiều sâu tới hạn Dc, từ độ sâu sức chịu tải đất khơng tăng tuyến tính theo chiều sâu mà đạt giá trị không đổi, thành phần ma sát đất với thành móng xét đến sức chịu tải đất nền, gồm loại móng trụ, móng cọc, móng barrette Móng trụ gồm cột lớn chôn sâu gánh đỡ cơng trình cầu, cảng, giàn khoan ngồi biển,… Móng cọc loại móng sâu, thay cấu tạo thành trụ to, người ta cấu tạo thành nhiều có kích thước bé trụ Nền phạm vi đất phía móng chịu thay đổi trạng thái ứng suất biến dạng xây dựng cơng trình Nền tự nhiên gồm lớp đất có kết cấu tự nhiên, nằm sát bên móng, chịu đựng trực tiếp tải trọng cơng trình móng truyền sang Nền nhân tạo lớp đất sát bên móng khơng đủ khả chịu lực với kết cấu tự nhiên (thường gặp sét, sét, cát trạng thái dẻo nhão, nhão, bùn, cát xốp (rời), 0,2 kG/cm2 ≤ Rtc ≤0,8 kG/cm2), cần phải áp dụng biện pháp nhằm nâng cao khả chịu lực 1.4.2 Mơ hình Xét móng dầm hình vẽ sau: x w(x) Hình 6: Mơ hình Dưới tác dụng tải trọng ngồi q(x) phản lực p(x) móng dầm bị uốn độ võng móng w(x) xác định phương trình vi phân sức bền vật liệu: EJ d w( x) = q( x) − p( x) dx (1 1) Phương trình (3 1) chứa hàm số chưa biết w(x) p(x) Với phương trình tốn khơng giải Điều có nghĩa biến dạng dầm nội lực - 10 khơng phụ thuộc vào tải trọng độ cứng thân dầm mà cịn phụ thuộc vào tính biến dạng Để giải phương trình cần dựa vào điều kiện tương tác móng chúng ln tiếp xúc với ta có điều kiện tiếp xúc đáy móng mặt sau lún w(x) = s(x) Đồng thời phải dùng mơ hình học để mơ tả tính biến dạng tác dụng lực, quan hệ độ lún s(x) với áp lực đáy móng (phản lực nền), nghĩa là: s(x) = F [p(x)] p(x) = F [s(x)] Các quan hệ thể chế làm việc tác dụng ngoại lực, gọi mơ hình 1.4.2.1 Mơ hình biến dạng cục (mơ hình Winkler) Cơ sở mơ hình: Tại điểm (ở mặt đáy) dầm đàn hồi, áp suất mặt (= phản lực p(x)) tỷ lệ bậc với độ lún s(x): p(x) = c.s(x) đó: c – hệ số tỷ lệ, gọi hệ số nền, trị số áp suất gây đơn vị độ lún có thứ nguyên [p/1 đơn vị lún → kN/m3] Đối với dầm có chiều rộng b, biểu thức liên hệ là: p(x) = b.c.s(x) b.c = k ta có p(x) = k.s(x) Nền đất tuân theo giả thiết Winkler gọi Winkler, phương pháp tính tốn dầm (đàn hồi) Winkler, gọi phương pháp hệ số Mơ hình Winkler coi đất hệ lò xo đặt thẳng đứng, dài nhau, có độ cứng c, làm việc độc lập với Nhược điểm chủ yếu mô hình Winkler khơng phản ánh tính phân phối đất Thực tế đất có tính dính ma sát trong, nên chịu tải trọng cục có khả lơi kéo vùng đất xung quanh vào làm việc với phần đất tải trọng Đặc tính đất gọi đặc tính phân phối Mơ hình Winkler cịn gọi mơ hình biến dạng cục Do khơng kể đến tính phân phối đất nên có sai lệch sau: + Khi đồng nhất, tải trọng phân bố liên tục dầm (mềm tuyệt đối) theo mơ hình Winkler dầm lún không bị uốn Nhưng thực tế quan sát 2636 TH2 -10,74 -11,20 -11,66 29 TH2 -9,39 -9,74 -10,06 Phụ lục 21: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 0,5-KV2 Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Joint Chiều cao đài H10 -9,9 -14,3 -13,7 -19,7 54,4 -119,6 129,3 -83,9 129,3 -119,6 54,4 -19,7 -13,7 -14,3 -9,9 H15 -10,4 -14,7 -14,1 -21,0 61,6 -131,8 144,7 -94,8 144,7 -131,8 61,6 -20,9 -14,1 -14,7 -10,4 H20 -10,8 -15,2 -14,5 -22,2 68,7 -143,9 159,6 -105,1 159,6 -143,9 68,7 -22,2 -14,5 -15,2 -10,8 Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -9,2 -14,3 -14,2 -23,4 64,6 -142,5 112,9 -86,2 113,2 -136,0 60,9 -22,6 -14,0 -14,1 -9,0 H15 -9,7 -14,9 -14,7 -25,1 74,3 -159,2 128,5 -97,5 128,4 -145,3 66,4 -23,4 -14,3 -14,4 -9,4 H20 -10,3 -15,5 -15,3 -27,0 84,7 -177,0 144,0 -108,2 142,8 -153,1 71,1 -24,2 -14,6 -14,7 -9,7 Phụ lục 22: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 0,5-KV3 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 -9,77 -24,29 -26,91 -41,26 44,04 -152,03 80,41 -82,12 80,41 -152,02 44,04 -41,26 -26,91 -24,29 -9,77 H15 -10,19 -25,07 -27,69 -43,83 49,85 -167,53 89,99 -92,80 89,99 -167,53 49,85 -43,83 -27,70 -25,07 -10,19 H20 -10,61 -25,86 -28,48 -46,41 55,61 -182,86 99,21 -102,98 99,20 -182,86 55,61 -46,41 -28,49 -25,86 -10,61 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -10,63 -24,66 -26,66 -39,73 43,26 -146,00 89,01 -81,43 89,36 -139,46 39,79 -38,76 -26,38 -24,40 -10,51 H15 -11,25 -25,69 -27,61 -42,71 49,77 -163,12 101,38 -92,04 101,38 -148,98 43,39 -40,26 -26,96 -25,00 -10,91 H20 -11,90 -26,80 -28,63 -45,96 56,72 -181,42 113,55 -102,14 112,77 -156,95 46,45 -41,48 -27,49 -25,52 -11,27 Phụ lục 23: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 1,0-KV1 PHƯƠNG XZ Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 H10 -10,48 -21,48 -20,60 -27,02 12,20 522 521 1547 TH2 TH2 TH2 TH2 -114,48 28,15 -35,38 28,15 1548 3252 3250 3248 3246 2636 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 -114,47 12,20 -27,02 -20,60 -21,48 -10,48 Joint Output Case H20 -11,18 -22,23 -20,94 -29,11 16,38 Text 2609 3174 3176 3178 3180 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 -135,76 40,75 -48,01 40,75 1035 1034 TH2 TH2 TH2 TH2 -135,76 16,38 -29,11 -20,94 -22,23 -11,18 3042 3038 3034 3030 29 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 Chiều cao đài H15 -10,90 -21,91 -20,70 -28,23 13,38 125,90 32,40 -41,98 32,40 125,90 13,38 -28,23 -20,70 -21,91 -10,90 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -11,32 -20,91 -20,01 -25,93 12,53 110,22 34,77 -37,54 36,52 105,39 10,29 -25,73 -19,95 -20,83 -11,25 H15 -11,71 -21,37 -20,17 -27,34 15,37 125,26 40,59 -42,66 43,08 112,59 11,63 -26,43 -20,10 -21,11 -11,55 H20 -12,10 -21,86 -20,34 -28,88 18,42 -141,54 46,03 -47,37 49,20 -118,15 12,71 -26,99 -20,26 -21,35 -11,84 Phụ lục 24: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 1,0-KV2 Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 -8,54 -12,39 -12,37 -17,96 -18,91 -104,15 39,89 -35,68 39,89 -104,14 -18,91 -17,96 -12,37 -12,39 -8,54 H15 -8,83 -12,61 -12,47 -18,66 -22,18 -113,92 49,13 -42,35 49,13 -113,92 -22,18 -18,66 -12,47 -12,61 -8,83 H20 -9,11 -12,82 -12,57 -19,35 -25,39 -123,51 57,74 -48,42 57,74 -123,51 -25,39 -19,35 -12,57 -12,82 -9,11 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -9,59 -11,40 -11,76 -16,30 18,46 -93,51 51,17 -50,71 52,73 -87,63 16,69 -15,90 -11,75 -11,31 -9,53 H15 -9,91 -11,65 -11,85 -17,19 22,64 -106,27 59,73 -57,63 62,21 -93,62 18,85 -16,34 -11,84 -11,46 -9,78 H20 -10,25 -11,92 -11,95 -18,16 27,14 -120,08 67,73 -63,99 71,05 -98,24 20,60 -16,69 -11,93 -11,59 -10,03 Phụ lục 25: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 1,0-KV3 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chieàu cao ñaøi H10 -12,57 -28,06 -26,64 -33,61 5,04 -118,09 22,32 -35,57 22,32 -118,09 5,04 -33,61 -26,64 -28,06 -12,57 H15 -12,99 -28,55 -26,86 -34,91 5,91 -129,17 27,49 -42,22 27,48 -129,17 5,91 -34,91 -26,86 -28,55 -12,99 H20 -13,40 -29,04 -27,08 -36,21 6,76 -140,04 32,31 -48,27 32,30 -140,04 6,77 -36,21 -27,08 -29,04 -13,40 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -13,29 -27,49 -26,07 -32,25 6,65 -113,81 29,23 -37,54 31,04 -109,18 3,96 -32,17 -25,96 -27,42 -13,20 H15 -13,74 -28,10 -26,28 -34,01 8,16 -129,33 34,12 -42,66 36,62 -116,65 4,47 -33,05 -26,16 -27,77 -13,56 H20 -14,20 -28,74 -26,51 -35,92 9,78 -146,14 38,69 -47,37 41,82 -122,41 4,88 -33,75 -26,36 -28,10 -13,90 Phụ lục 26: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 1,5-KV1 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chieàu cao đài H10 -10,64 -22,91 -21,72 25,83 -0,42 -88,51 -37,15 -11,69 -37,15 -88,51 -0,42 25,83 -21,72 -22,92 -10,64 H15 -10,87 -23,19 -21,82 26,61 -0,57 -96,53 -32,39 -13,82 -32,39 -96,53 -0,57 26,61 -21,82 -23,19 -10,87 H20 -11,10 -23,46 -21,93 27,38 -0,71 -104,40 -28,39 -15,52 -28,40 -104,40 -0,71 27,38 -21,93 -23,46 -11,10 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -11,10 -21,86 20,99 -24,72 1,43 -87,25 -29,73 -11,74 -29,07 -82,49 -1,59 -24,74 20,88 -21,80 -11,04 H15 -11,36 -22,18 21,07 -25,73 2,06 -98,23 -26,96 -13,87 -24,21 -86,84 -1,97 -25,22 21,00 -22,00 -11,26 H20 -11,64 -22,52 21,15 -26,83 2,74 -110,25 -24,87 -15,58 -19,89 -89,82 -2,24 -25,59 21,13 -22,18 -11,46 Phụ lục 27: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 1,5-KV2 Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Joint Chiều cao đài H10 -7,93 -12,82 -12,78 -16,96 5,71 -83,03 -23,74 -12,60 -23,74 -83,03 5,71 -16,96 -12,78 -12,82 -7,94 H15 -8,11 -12,98 -12,84 -17,47 7,70 -90,56 -20,69 -14,89 -20,69 -90,56 7,70 -17,47 -12,84 -12,98 -8,11 H20 -8,28 -13,13 -12,90 -17,98 9,65 -97,94 -18,14 -16,73 -18,15 -97,94 9,65 -17,98 -12,90 -13,13 -8,28 Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chieàu cao ñaøi H10 -7,95 -12,86 -12,77 -17,12 6,41 -85,85 -24,72 -12,60 -22,67 -80,12 5,00 -16,80 -12,79 -12,79 -7,92 H15 -8,14 -13,04 -12,82 -17,82 9,20 -96,64 -22,42 -14,89 -18,88 -84,35 6,17 -17,12 -12,86 -12,91 -8,07 H20 -8,34 -13,24 -12,86 -18,58 12,25 -108,48 -20,68 -16,72 -15,52 -87,24 7,01 -17,37 -12,94 -13,02 -8,22 Phụ lục 28: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V100; δ 1,5-KV3 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 -13,42 -29,54 -28,79 -32,74 -4,28 -92,32 -40,43 -11,37 -40,43 -92,31 -4,28 -32,74 -28,77 -29,54 -13,42 H15 -13,71 -29,89 -28,91 -33,73 -5,77 -100,69 -35,24 -13,44 -35,24 -100,68 -5,77 -33,73 -28,91 -29,89 -13,71 H20 -14,00 -30,25 -29,06 -34,70 -7,23 -108,89 -30,90 -15,10 -30,90 -108,89 -7,23 -34,70 -29,06 -30,25 -14,00 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chieàu cao đài H10 -13,78 -29,37 -27,93 -31,34 -2,40 -91,04 -34,69 -11,42 -35,13 -86,88 -6,77 -31,63 -27,72 -29,31 -13,71 H15 -14,10 -29,80 -28,05 -32,62 -3,44 -102,50 -31,46 -13,49 -29,25 -91,46 -8,36 -32,24 -27,88 -29,58 -13,97 H20 -14,45 -30,25 -28,14 -34,01 -4,58 -115,04 -29,02 -15,15 -24,04 -94,60 -9,50 -32,72 -28,05 -29,82 -14,23 Phụ lục 29: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 0,5-KV1 Joint PHƯƠNG XZ OutputCase Text 2582 3102 3104 3106 3108 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 522 521 TH2 TH2 1547 TH2 TH2 1548 3252 3250 3248 3246 2636 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 Chiều cao đài H10 -11,17 -21,04 -21,60 -31,15 50,53 136,60 114,17 H15 -11,65 -21,72 -22,23 -33,09 57,20 150,53 127,76 -86,19 114,17 136,60 50,53 -31,15 -21,60 -21,04 -11,17 -97,40 127,76 150,53 57,20 -33,09 -22,23 -21,71 -11,65 H20 -12,13 -22,39 -22,87 -35,03 63,81 164,31 140,85 108,08 140,85 164,31 63,80 -35,03 -22,87 -22,40 -12,13 Joint PHƯƠNG YZ OutputCase Text 2609 3174 3176 3178 3180 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 1035 1034 TH2 TH2 TH2 TH2 3042 3038 3034 3030 29 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 Chieàu cao ñaøi H10 -9,92 -20,97 -22,48 -35,99 58,90 161,32 92,94 H15 -10,49 -21,85 -23,28 -38,69 67,75 180,24 105,85 -87,76 93,27 154,55 55,16 -35,07 -22,24 -20,71 -9,77 -99,18 105,81 165,10 60,15 -36,42 -22,73 -21,22 -10,13 Phụ lục 30: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 0,5-KV2 Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 -10,33 -14,83 -14,21 -20,51 56,62 -124,43 134,51 -87,20 134,52 -124,42 56,62 -20,51 -14,21 -14,83 -10,33 H15 -10,78 -15,31 -14,63 -21,79 64,08 -137,12 150,53 -98,54 150,53 -137,11 64,08 -21,79 -14,63 -15,31 -10,78 H20 -11,22 -15,79 -15,05 -23,07 71,49 -149,67 165,95 -109,35 165,95 -149,66 71,49 -23,07 -15,05 -15,79 -11,22 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 H20 -11,11 -22,79 -24,15 -41,62 77,22 200,46 118,56 110,07 117,69 173,94 64,39 -37,53 -23,17 -21,66 -10,47 PHƯƠNG YZ Chieàu cao đài H10 -9,56 -14,86 -14,77 -24,29 67,17 -148,17 117,37 -89,68 117,68 -141,43 63,30 -23,47 -14,59 -14,62 -9,38 H15 -10,11 -15,48 -15,30 -26,11 77,27 -165,54 133,68 -101,35 133,50 -151,09 69,03 -24,38 -14,91 -14,98 -9,73 H20 -10,70 -16,15 -15,86 -28,09 88,07 -184,12 149,73 -112,48 148,50 -159,17 73,90 -25,12 -15,20 -15,29 -10,05 Phụ lục 31: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 0,5-KV3 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Joint Chiều cao đài H10 -9,77 -24,29 -26,91 -41,26 44,04 -152,03 80,41 -82,12 80,41 -152,02 44,04 -41,26 -26,91 -24,29 -9,77 H15 -10,19 -25,07 -27,69 -43,83 49,85 -167,53 89,99 -92,80 89,99 -167,53 49,85 -43,83 -27,70 -25,07 -10,19 H20 -10,61 -25,86 -28,48 -46,41 55,61 -182,86 99,21 -102,98 99,20 -182,86 55,61 -46,41 -28,49 -25,86 -10,61 Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -10,63 -24,66 -26,66 -39,73 43,26 -146,00 89,01 -81,43 89,36 -139,46 39,79 -38,76 -26,38 -24,40 -10,51 H15 -11,25 -25,69 -27,61 -42,71 49,77 -163,12 101,38 -92,04 101,38 -148,98 43,39 -40,26 -26,96 -25,00 -10,91 H20 -11,90 -26,80 -28,63 -45,96 56,72 -181,42 113,55 -102,14 112,77 -156,95 46,45 -41,48 -27,49 -25,52 -11,27 Phụ lục 32: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 1,0-KV1 Joint Output Case PHƯƠNG XZ Chiều cao đài Text 2582 3102 3104 3106 3108 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 H10 -10,90 -22,34 -21,42 -28,10 12,69 H15 -11,34 -22,78 -21,53 -29,36 13,92 522 521 1547 TH2 TH2 TH2 TH2 -119,06 29,28 -36,79 29,28 -130,94 33,70 -43,66 33,70 1548 3252 3250 3248 TH2 TH2 TH2 TH2 -119,05 12,69 -28,11 -21,42 -130,94 13,92 -29,36 -21,53 H20 -11,63 -23,12 -21,78 -30,28 17,04 141,19 42,38 -49,93 42,38 141,19 17,04 -30,28 -21,78 Joint Output Case Text 2609 3174 3176 3178 3180 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 1035 1034 TH2 TH2 TH2 TH2 3042 3038 3034 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -11,78 -21,75 -20,81 -26,97 13,03 114,63 36,17 -39,04 37,98 109,60 10,71 -26,76 -20,75 H15 -12,17 -22,23 -20,98 -28,44 15,98 130,27 42,21 -44,37 44,80 117,10 12,09 -27,49 -20,90 H20 -12,59 -22,74 -21,16 -30,04 19,16 147,20 47,87 -49,26 51,17 122,87 13,21 -28,07 -21,07 3246 2636 TH2 TH2 -22,34 -10,90 -22,78 -11,34 -23,12 -11,63 3030 29 TH2 TH2 -21,67 -11,70 -21,95 -12,01 -22,20 -12,31 Phụ lục 33: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 1,0-KV2 Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 -8,89 -12,89 -12,86 -18,68 -19,67 -108,31 41,49 -37,11 41,49 -108,31 -19,67 -18,68 -12,86 -12,89 -8,89 H15 -9,18 -13,11 -12,97 -19,41 -23,07 -118,48 51,09 -44,04 51,09 -118,48 -23,07 -19,41 -12,97 -13,11 -9,18 H20 -9,48 -13,34 -13,07 -20,13 -26,40 -128,45 60,05 -50,36 60,05 -128,45 -26,40 -20,13 -13,08 -13,33 -9,47 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -9,97 -11,85 -12,23 -16,96 19,20 -97,25 53,21 -52,74 54,84 -91,13 17,36 -16,54 -12,22 -11,76 -9,91 H15 -10,31 -12,11 -12,33 -17,88 23,55 -110,52 62,11 -59,93 64,70 -97,37 19,60 -16,99 -12,31 -11,91 -10,17 H20 -10,66 -12,39 -12,43 -18,89 28,23 -124,89 70,44 -66,55 73,89 -102,17 21,42 -17,35 -12,41 -12,05 -10,43 Phụ lục 34: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 1,0-KV3 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chieàu cao đài H10 -13,07 -29,19 -27,70 -34,95 5,24 -122,81 23,21 -36,99 23,21 -122,81 5,24 -34,95 H15 -13,51 -29,69 -27,93 -36,31 6,14 -134,34 28,59 -43,90 28,58 -134,34 6,15 -36,31 H20 -13,94 -30,20 -28,16 -37,65 7,03 -145,64 33,60 -50,20 33,60 -145,64 7,04 -37,65 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -13,82 -28,59 -27,11 -33,54 6,92 -118,36 30,40 -39,04 32,28 -113,55 4,12 -33,46 H15 -14,29 -29,22 -27,33 -35,37 8,49 -134,51 35,48 -44,37 38,08 -121,32 4,65 -34,37 H20 -14,77 -29,89 -27,57 -37,36 10,17 -151,99 40,24 -49,26 43,49 -127,30 5,08 -35,10 3248 3246 2636 TH2 TH2 TH2 -27,71 -29,18 -13,07 -27,93 -29,69 -13,51 -28,17 -30,20 -13,94 3034 3030 29 TH2 TH2 TH2 -27,00 -28,52 -13,73 -27,21 -28,89 -14,10 -27,42 -29,22 -14,45 Phụ lục 35: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 1,5-KV1 Joint Output Case Text Text 2582 TH2 3102 TH2 3104 TH2 3106 3108 TH2 TH2 522 TH2 521 TH2 TH2 1547 TH2 1548 3252 TH2 TH2 3250 TH2 3248 TH2 3246 TH2 2636 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 11,51 24,78 23,50 27,93 -0,46 95,73 40,19 12,65 40,19 95,73 -0,46 27,93 23,49 24,79 11,51 H15 H20 Joint Output Case Text Text -11,76 -12,01 2609 TH2 -25,08 -25,38 3174 TH2 -23,60 -23,72 3176 TH2 28,78 -0,62 29,61 -0,77 3178 3180 TH2 TH2 -104,41 -112,92 1035 TH2 -35,03 -30,71 1034 TH2 -14,94 -16,79 TH2 -35,03 -30,72 TH2 -104,41 -0,62 -112,92 -0,77 3042 TH2 TH2 28,78 29,61 3038 TH2 -23,60 -23,72 3034 TH2 -25,08 -25,38 3030 TH2 -11,76 -12,01 29 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 H15 12,00 23,65 22,70 26,74 1,55 94,37 32,15 12,70 31,44 89,22 -1,72 26,76 22,58 23,58 11,94 H20 -12,29 -12,59 -23,99 -24,35 22,79 22,87 -27,82 2,22 -29,01 2,96 -106,24 -119,25 -29,16 -26,90 -15,01 -16,85 -26,18 -21,52 -93,93 -2,13 -97,15 -2,42 -27,28 -27,68 22,71 22,86 -23,79 -23,99 -12,18 -12,40 Phụ lục 36: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 1,5-KV2 Joint Output Case Text 2582 3102 3104 3106 3108 Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chiều cao đài H10 -8,25 -13,33 -13,29 -17,64 5,94 H15 -8,43 -13,49 -13,35 -18,17 8,01 H20 -8,61 -13,65 -13,42 -18,70 10,03 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -8,27 -13,37 -13,28 -17,81 6,67 H15 -8,47 -13,56 -13,33 -18,53 9,57 H20 -8,67 -13,77 -13,38 -19,33 12,74 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 -86,35 -24,69 -13,11 -24,69 -86,35 5,94 -17,64 -13,29 -13,34 -8,25 -94,18 -21,52 -15,49 -21,52 -94,18 8,01 -18,17 -13,35 -13,49 -8,43 -101,85 -18,87 -17,40 -18,87 -101,86 10,04 -18,70 -13,42 -13,65 -8,61 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 -89,28 -25,71 -13,10 -23,58 -83,33 5,20 -17,47 -13,30 -13,31 -8,23 -100,51 -23,32 -15,48 -19,64 -87,72 6,42 -17,80 -13,38 -13,43 -8,39 -112,81 -21,51 -17,39 -16,14 -90,73 7,30 -18,07 -13,46 -13,54 -8,55 Phụ lục 37: Bảng kết tính tốn ứng suất đáy móng V150; δ 1,5-KV3 Joint Text 2582 3102 3104 3106 3108 522 521 1547 1548 3252 3250 3248 3246 2636 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG XZ Chieàu cao ñaøi H10 -14,51 -31,95 -31,13 -35,41 -4,63 -99,85 -43,73 -12,30 -43,73 -99,85 -4,63 -35,41 -31,12 -31,95 -14,51 H15 -14,82 -32,33 -31,27 -36,48 -6,24 -108,90 -38,12 -14,53 -38,12 -108,90 -6,24 -36,48 -31,27 -32,33 -14,82 H20 -15,14 -32,71 -31,43 -37,54 -7,82 -117,78 -33,42 -16,33 -33,42 -117,77 -7,82 -37,53 -31,43 -32,71 -15,14 Joint Text 2609 3174 3176 3178 3180 1035 1034 3042 3038 3034 3030 29 Output Case Text TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 TH2 PHƯƠNG YZ Chiều cao đài H10 -14,90 -31,77 -30,21 -33,90 -2,59 -98,47 -37,52 -12,35 -37,99 -93,97 -7,32 -34,21 -29,98 -31,70 -14,82 H15 -15,26 -32,23 -30,34 -35,28 -3,72 -110,86 -34,02 -14,59 -31,64 -98,92 -9,04 -34,87 -30,15 -31,99 -15,11 H20 -15,62 -32,72 -30,44 -36,79 -4,95 -124,43 -31,39 -16,39 -26,00 -102,32 -10,28 -35,38 -30,34 -32,26 -15,39 150,00 100,00 50,00 0,00 -50,00 -100,00 -150,00 -200,00 S33 - V50,d0,5(KV2) 10 S33 - V50,d0,5(KV1) 12 14 S33 - V50,d0,5(KV3) Phụ lục 38: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d0,5 H10 16 200,00 150,00 100,00 50,00 0,00 -50,00 -100,00 -150,00 -200,00 10 S33 - V50,d0,5(KV1) S33 - V50,d0,5(KV2) 12 14 16 S33 - V50,d0,5(KV3) Phụ lục 39: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d0,5 H15 200,00 150,00 100,00 50,00 0,00 -50,00 -100,00 -150,00 -200,00 S33 - V50,d0,5(KV2) 10 S33 - V50,d0,5(KV1) 12 14 S33 - V50,d0,5(KV3) 16 Phụ lục 40: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d0,5; H20 60,00 40,00 20,00 0,00 -20,00 -40,00 -60,00 -80,00 -100,00 -120,00 -140,00 S33 - V50,d1,0(KV2) 10 S33 - V50,d1,0(KV1) 12 14 16 S33 - V50,d1,0(KV3) Phụ lục 41: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d1,0; H10 60,00 40,00 20,00 0,00 -20,00 -40,00 -60,00 -80,00 -100,00 -120,00 -140,00 S33 - V50,d1,0(KV2) 10 S33 - V50,d1,0(KV1) 12 14 S33 - V50,d1,0(KV3) 16 Phụ lục 42: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d1,0; H15 100,00 50,00 0,00 -50,00 -100,00 -150,00 S33 - V50,d1,0(KV2) 10 S33 - V50,d1,0(KV1) 12 14 16 S33 - V50,d1,0(KV3) Phụ lục 43: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d1,0; H20 20,00 0,00 -20,00 -40,00 -60,00 -80,00 -100,00 S33 - V50,d1,0(KV2) 10 S33 - V50,d1,0(KV1) 12 14 S33 - V50,d1,0(KV3) 16 Phụ lục 44: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d1,5; H10 20,00 0,00 -20,00 -40,00 -60,00 -80,00 -100,00 -120,00 S33 - V50,d1,0(KV2) 10 S33 - V50,d1,0(KV1) 12 14 S33 - V50,d1,0(KV3) Phụ lục 45: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d1,5; H15 16 20,00 0,00 -20,00 -40,00 -60,00 -80,00 -100,00 -120,00 S33 - V50,d1,0(KV2) 10 S33 - V50,d1,0(KV1) 12 14 S33 - V50,d1,0(KV3) Phụ lục 46: Biểu đồ ứng suất S33: V50;d1,5; H20 16 ... đến trạng thái ứng suất chuyển vị kết cấu - 36 - CHƯƠNG 3: PHÂN TÍCH TÍNH TỐN LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC MĨNG ĐÀI THÍCH HỢP VỚI MỘT SỐ ĐẶC TÍNH NỀN PHỔ BIẾN TRÊN ĐỊA BÀN TỈNH NINH THUẬN 3.1 Lựa chọn. .. -3 II Mục đích Đề tài: Căn vào đặc tính phổ biến địa bàn tỉnh Ninh Thuận để lựa chọn kích thước móng đài thích hợp, thỏa mãn điều kiện trạng thái ứng suất, biến dạng cho phép theo tiêu chuẩn hành... thái ứng suất biến dạng kết cấu Đài nước để từ lựa chọn kích thước móng đài thích hợp với loại phổ biến địa bàn tỉnh Ninh Thuận Nội dung Chương khái quát phương pháp xác định sức chịu tải loại móng