Đặc trưng cơ lý của sét mềm bão hòa nước theo độ sâu trước và sau khi xử lý bằng bấc thấm gia tải trước

Bấc thấm kết hợp gia tải trước là biện pháp phổ biến xử lý nền đất yếu có bề dày lớn. Do bị xáo trộn và nén chặt trong thời gian ngắn, đặc trưng cơ lý của đất nền thay đổi. Kết quả thí nghiệm trong phòng và hiện trường cho thấy đặc trưng cơ lý đất thay đổi không đồng đều theo độ sâu.

TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Phần III ĐỊA CHẤT NỀN MÓNG – VẬT LIỆU XÂY DỰNG – CÔNG NGHỆ MỚI – VẬT LIỆU MỚI TRONG XÂY DỰNG THỦY LI VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 307 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 308 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC THEO ĐỘ SÂU TRƯỚC VÀ SAU KHI XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM GIA TẢI TRƯỚC PHYSICAL AND MECHANICAL PROPERTIES OF SATURATED SOFT CLAY VS DEPTH BEFORE AND AFTER TREATMENT BY PRELOADING WITH PVD PGS TS Bùi Trường Sơn Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG-HCM TÓM TẮT Bấc thấm kết hợp gia tải trước biện pháp phổ biến xử lý đất yếu có bề dày lớn Do bị xáo trộn nén chặt thời gian ngắn, đặc trưng lý đất thay đổi Kết thí nghiệm phịng trường cho thấy đặc trưng lý đất thay đổi không đồng theo độ sâu Trong phạm vi độ sâu từ m trở lên, tính chất lý đất cải thiện đáng kể Từ độ sâu 12 m trở xuống, sức chống cắt không nước (FVT), sức kháng mũi qT khơng có thay đổi rõ ràng Kết nghiên cứu liệu có ích để tham khảo tính tốn xử lý đất yếu có bề dày lớn ABSTRACT Preloading with PVD (prefabricated vertical drains) is a popular method treating soft ground with great thickness Because of disturbance and condense in short term, physical mechanical properties of soil are changed The testing results in laboratory and in-situ show that the change of physical mechanical properties of soil is not same according to depth With the depth up to m, physical mechanical properties of soil are improved significantly From the depth down to 12 m, undrained shear strength (FVT), cone resistance qT is not changed clearly The research results is the useful data for reference to calculate treatment of soft ground with great thickness MỘT SỐ KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA SAU KHI XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC Dự án Sân bay quốc tế Suvarnabhumi (Thái Lan) nằm vùng đầm lầy xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước Học viện AIT (Thái Lan) giao thực thử nghiệm với ba khối đắp (TS1, TS2, TS3) xử lý bấc thấm với chiều sâu cắm L = 12 m, khoảng cách bấc thấm 1,0; 1,2; 1,5 m theo lưới vng Cơng tác thí nghiệm nghiên cứu thực năm (1993 - 1995) nhằm đánh giá hiệu phương pháp trước thi công đại trà Công tác khảo sát địa chất cơng trình trước sau xử lý tiến hành gồm: lấy mẫu nguyên dạng thí nghiệm đất phịng, thí nghiệm cắt cánh trường, xun tĩnh điện CPTu Kết nghiên cứu cho thấy sau xử lý, độ ẩm giảm, dung trọng tự nhiên sức chống cắt khơng nước VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 309 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 đất tăng Trung bình độ ẩm giảm 24% (giảm mạnh lớp đất có độ sâu từ m đến m), dung trọng tăng 13% sức chống cắt khơng nước từ kết cắt cánh trường tăng đến 90% Lớp đất yếu trạng thái chảy, dẻo chảy trở thành dẻo mềm Khi nghiên cứu dự án đường cao tốc Bangkok - Chonburi (Thái Lan), Begado cộng (1990) rút sức chống cắt khơng nước dự tính theo phương pháp SHANSEP phù hợp với kết thí nghiệm kiểm tra Ở đây, gia tăng sức chống cắt khơng nước xảy đồng theo độ sâu phạm vi xử lý Chu J., Yan S.W & Yang H (2000) nghiên cứu xử lý bấc thấm kết hợp bơm hút chân không khu vực dự án bồn chứa dầu gần bờ biển Tianjin (Trung Quốc) rút kết luận tương tự gia tăng sức chống cắt khơng nước sau xử lý Chu J., Yan S.W (2005) dự án mở rộng cảng Tianjin nhận thấy độ ẩm giảm lên đến khoảng 20% độ sâu – 13 m Ở độ sâu lớn 13 m độ ẩm thay đổi Điều tương tự nêu nghiên cứu Shang cộng (1998), Jan Chu (2003) dự án khác Do đó, thay đổi độ ẩm không đồng nghĩa với gia tăng sức chống cắt khơng nước Su Như vậy, kết nghiên cứu cho thấy độ ẩm quan trọng để đánh giá hiệu xử lý Các kết tổng hợp trường hợp xử lý cho thấy đặc trưng lý đất thay đổi rõ rệt sau xử lý Trong số trường hợp, độ sâu lớn, đặc trưng lý đất thay đổi khơng đáng kể Việc phân tích mức độ phạm vi thay đổi đặc trưng lý đất cho phép rút nhận định có ích phạm vi cần xử lý Ngoài ra, kết tổng hợp đặc trưng lý cho phép đánh giá khả ổn định sau xử lý SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC THEO ĐỘ SÂU SAU KHI XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC Dữ liệu phục vụ phân tích đánh giá thay đổi đặc trưng lý sét mềm bão hòa nước trước sau xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước thu thập từ kết khảo sát thí nghiệm phịng trường giai đoạn trước sau xử lý Dự án Nhà máy chế biến gỗ MDF Kiên Giang Địa điểm xây dựng Nhà máy chế biến gỗ MDF Kiên Giang khu công nghiệp Thạnh Lộc, huyện Châu Thành, tỉnh Kiên Giang 2.1 Cấu tạo địa chất trình xử lý đất yếu Căn kết khảo sát địa kỹ thuật giai đoạn thiết kế sở thực năm 2012 báo cáo khảo sát địa chất cơng trình giai đoạn Thiết kế bảng vẽ thi công thực tháng 10 năm 2013, phân bố khắp khu vực lớp sét xám đen mềm, mềm Lớp đất yếu phân bố bề mặt tự nhiên lớp đất trồng trọt có bề dày thay đổi từ 9,5 m (góc phía Tây dự án) đến 25 m (phần lại dự án) Bên lớp sét, sét pha xám nâu, dẻo mềm, dẻo cứng Tính chất lý lớp sét mềm tổng hợp Bảng 310 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Bảng Đặc trưng lý sét mềm bão hòa nước khu vực nhà máy chế biến gỗ MDF Kiên Giang Chỉ tiêu Đơn vị Độ ẩm W % Khối lượng thể tích tự nhiên ρ (g/cm3) (g/cm3) Khối lượng riêng hạt ρs Hệ số rỗng eo Giới hạn chảy LL % Giới hạn dẻo PL % Chỉ số dẻo PI % Độ sệt LI độ Góc ma sát ϕ Lực dính c kG/cm2 Chỉ số nén Cc Chỉ số nở Cr Giá trị 77,3 1,510 2,640 2,099 73,4 37,4 36,0 1,14 3o48’ 0,057 0,947 0,120 Chiều sâu cắm bấc thấm từ -14,0 đến -30,0 m tính từ cao trình +2,0 m (cách đỉnh lớp cát san lấp m để tránh áp lực chân khơng bơm hút) Bấc thấm bố trí theo lưới vuông cách 1,0 m Với cao độ giả định bề mặt lớp sét mềm +0,0 m, trình tự thi công xử lý sau: - Cao độ san lấp giai đoạn 1: +1,0 m - Cao độ đắp đợt 1: +3,0 m - Cao độ đắp đợt 2: +5,0 m - Cao độ sau xử lý dự tính: +1,65 m (bao gồm 0,5 m để thi công lớp cát đầm chặt cho kết cấu bãi chứa) Giá trị tải trọng gia tải trước chọn lựa xấp xỉ 1,2 lần tải trọng làm việc: 1,2.(50,0 + 24,6) = 87,5 kN/m2 Tải trọng bao gồm áp lực chân không 70 kPa kết hợp với lớp đắp gia tải trước 1,0 m (tương đương 17,5 kN/m2) Độ lún lớn đất đạt cố kết ổn định dự tính theo tiêu chuẩn xấp xỉ 3,25 m sau 270 ngày Biểu đồ cao độ đắp kết quan trắc độ lún theo thời gian trình xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước đất đắp bơm hút chân khơng thể Hình VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 311 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Hình Biểu đồ gia tải, độ lún áp lực nước lỗ rỗng theo thời gian theo kết quan trắc 2.2 Đặc điểm đặc trưng vật lý đất sau xử lý Việc khảo sát thí nghiệm sau xử lý thực vào tháng năm 2015, bao gồm hạng mục: xuyên tĩnh điện CPTu, cắt cánh trường, lấy mẫu nguyên dạng ống mẫu piston thí nghiệm đất phịng Do lớp đất yếu có bề dày đáng kể, lớn so với số khu vực khác nên mức độ nén chặt thể thơng qua tính chất vật lý khơng đồng theo độ sâu Để thuận tiện phân tích đánh giá sau xử lý, lớp sét mềm phân chia thành phụ lớp nhỏ đặt tên: 1a, 1b 1c Ở đây, cao 312 VIEÄN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 độ đáy phụ lớp 1a đến -6,0 m, phụ lớp 1b từ -6,0 đến -14,0 m phụ lớp 1c từ -14,0 đến -26,0 m Đặc trưng vật lý đất sét mềm bão hòa nước trước sau xử lý thể Bảng Hình Kết thí nghiệm mẫu cho thấy tính chất vật lý đất thay đổi rõ rệt sau xử lý Ở đây, độ ẩm, hệ số rỗng giảm, khối lượng riêng tự nhiên tăng tương ứng Tuy nhiên, thấy thay đổi diễn không đồng theo độ sâu, gần bề mặt tượng nén chặt xảy mạnh mẽ Trước xử lý, phụ lớp 1a có độ ẩm hệ số rỗng lớn sau xử lý, độ ẩm hệ số rỗng thay đổi rõ rệt nhất, trở thành tốt phụ lớp 1b, 1c bên trạng thái trở thành dẻo mềm Bảng Tính chất vật lý lớp sét mềm bão hòa nước trước sau xử lý Khối lượng riêng (g/cm3) Độ ẩm (%) Lớp Trước Lớp 1a 80,81 Lớp 1b 79,69 Lớp 1c 73,89 Trung bình 78,13 Sau Thay đổi Trước Sau 52,70 -34,8% 1,50 1,65 62,13 -22,0% 1,50 1,62 61,56 -16,7% 1,53 1,63 58,79 -24,7% 1,51 1,64 Khối lượng riêng (g/cm3) 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 Thay đổi 10,3% 7,9% 6,6% 8,3% Độ ẩm (%) 1.8 20 40 60 80 Hệ số rỗng Trước 2,188 2,155 2,003 2,115 Hệ số rỗng eo 100 120 1.0 1.4 1.8 2.2 Sau 1,491 1,682 1,662 1,612 Thay đổi -31,9% -22,0% -17,0% -23,8% Mặt cắt địa chất 2.6 3.0 Đỉnh lớp 1a-Trước -2 -4 Đỉnh lớp 1a-Sau -6 Đỉnh lớp 1b-Trước -8 Đỉnh lớp 1b-Sau -10 Cao độ (m) -12 Đỉnh lớp 1c-Trước Đỉnh lớp 1c-Sau -14 -16 -18 -20 -22 -24 -26 -28 Khối lượng riêng-KG-Trước Khối lượng riêng-KG-Sau Đáy lớp đất yếu Độ ẩm-KG-Trước Độ ẩm-KG-Sau -30 Hệ số rỗng eo-KG-Trước Hệ số rỗng eo-KG-Sau Hình Tính chất vật lý lớp sét mềm bão hòa nước trước sau xử lý theo độ sâu 2.3 Đặc trưng lý đất sau xử lý Trong thực tế, mục tiêu xử lý đất yếu phương pháp gia tải trước chủ yếu làm giảm độ lún sau đưa cơng trình vào sử dụng nhằm đảm bảo điều kiện làm VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 313 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 việc ổn định Sau nén chặt, đặc trưng biến dạng đất thay đổi đáng kể Việc đánh giá đặc trưng biến dạng đất sau xử lý sử dụng chúng để ước lượng độ lún cịn lại đóng vai trị quan trọng kiểm tra chất lượng xử lý Các mẫu đất sau xử lý lấy ống mẫu piston thí nghiệm để so sánh với kết trước xử lý Đặc điểm đường cong nén lún mẫu đất phân lớp trước sau xử lý tổng hợp trung bình Hình Kết chi tiết đặc trưng cố kết trước sau xử lý theo độ sâu thể Hình 10 Biến dạng (%) 15 TB sau (-4,0~-7,7m) TB sau (-7,7~-14,9m) 20 TB sau (-14,9~-28,0m) 25 TB trước (-1,0~-6,0m) TB trước (-6,0~-14,9m) 30 TB trước (-14,9~-28,0m) 35 10 100 1000 log(p) - Áp lực nén (kPa) 10000 Hình Biểu đồ quan hệ áp lực nén – biến dạng trước sau gia tải Hình Các đặc trưng cố kết trước sau xử lý theo độ sâu 314 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Từ biểu đồ tổng hợp Hình thấy đất độ sâu khác có độ dốc đường nén nguyên thủy (chỉ số nén) khác biệt Trước xử lý, mẫu gần bề mặt (phụ lớp 1a) có độ dốc lớn hơn, tức đất có khả bị nén nhiều Sau xử lý, độ dốc trung bình đường nén trở thành thoải cho thấy số nén đất giảm Khi đạt cố kết ổn định sau xử lý gia tải trước, giá trị ứng suất tiền cố kết (pc) tăng rõ rệt tồn lớp đất (Hình 4) Ở lớp 1a (từ cao độ -6,0 m trở lên), giá trị pc tăng, đồng thời số nén CR giảm rõ rệt Tuy nhiên, độ sâu lớn pc tăng giá trị CR thay đổi không rõ ràng Độ lún đất không phụ thuộc vào giá trị CR RR mà phụ thuộc đáng kể vào giá trị pc Do đó, để dự tính độ lún xác cần quan tâm lựa chọn giá trị pc hợp lý Mặc dù vậy, giá trị OCR khơng có khác biệt đáng kể trước sau xử lý (Lưu ý giá trị OCR sau xử lý có xét đến chiều cao lớp san lấp, không xét áp lực bơm chân không) Trong thực tế, giá trị Cv phụ thuộc đáng kể vào trạng thái cố kết Đối với cấp áp lực nén cố kết thường (áp lực nén lớn pc), giá trị Cv trước sau xử lý khác biệt không đáng kể Trong trường hợp trạng thái cố kết, hệ số cố kết Cv sau xử lý có giá trị nhỏ so với trước xử lý Sức chống cắt khơng nước từ thí nghiệm cắt cánh trường đặc trưng lý hữu hiệu sử dụng để đánh giá ổn định đất yếu Thí nghiệm thực trước sau xử lý để đánh giá chất lượng đất Kết tổng hợp so sánh Hình cho thấy sức chống cắt khơng nước sau xử lý có xu hướng tăng, đặc biệt khu vực gần bề mặt, nơi mà mức độ nén chặt cao Tuy nhiên, số trường hợp độ sâu lớn (như lớp 1b), gia tăng Su không đáng kể không gia tăng Điều xáo trộn đất hạt đất dịch chuyển xếp lại Ở đây, tượng nén chặt làm tăng sức chống cắt khơng nước xáo trộn gây phá hoại liên kết cấu trúc tương ứng làm giảm độ bền Theo thời gian, liên kết cấu trúc hình thành, độ bền hồi phục gia tăng Thí nghiệm xuyên tĩnh điện CPTu thực để kiểm tra đánh giá chất lượng xử lý Kết tổng hợp cho thấy sức kháng xuyên sau xử lý yếu tăng khu vực gần bề mặt phạm vi lớp 1a phần lớp 1b Ở độ sâu lớn không quan sát thấy gia tăng sức kháng xuyên (Hình 6) Sức kháng mũi rịng (qT-σvo) thể trạng thái ứng suất đất trước sau xử lý tổng hợp Hình Các kết tổng hợp so sánh thí nghiệm trường cho thấy giá trị sức chống cắt khơng nước Su, sức kháng kháng xuyên sức kháng mũi rịng sau xử lý có xu hướng tăng khu vực gần bề mặt (từ cao độ -12 m trở lên), giá trị từ cao độ -12 m trở xuống khơng có xu hướng tăng rõ ràng Trong số trường hợp đặc biệt giảm so với kết thí nghiệm trước xử lý Thực vậy, xử lý gia tải trước, đất bị nén chặt hạt đất bị dịch chuyển tương Nếu mức độ nén chặt cao, đặc trưng lý gia tăng Tuy nhiên, xảy xáo trộn cấu trúc nguyên dạng đất bị phá vỡ số trường hợp độ bền đất bị suy giảm Ngồi ra, suy giảm độ bền cịn liên quan đến độ nhạy đất, kết thí nghiệm cắt cánh trường trước xử lý cho VIEÄN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 315 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 thấy đất có độ nhạy xấp xỉ 3, cá biệt có nhiều trường hợp đạt – 10 Sau xử lý, độ nhạy giảm đáng kể có giá trị trung bình Sức chống cắt - Strength Su, kPa Sức chống cắt - Strength Su, kPa 20 40 60 80 100 FVT01BKG-Khu 4-Trước FVT01AKG-Khu 4-Sau -2 -4 -4 -6 -6 -8 -10 Cao độ, m Cao độ, m -2 20 40 60 80 100 FVT02BKG-Khu 2-Trước FVT02AKG-Khu 2-Sau -8 -10 -12 -12 -14 -14 -16 -16 -18 -18 -20 -20 -22 -22 -24 -24 Hình Sức chống cắt khơng nước (FVT) trước sau xử lý Hình Kết thí nghiệm xuyên tĩnh điện CPTu trước sau xử lý 316 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 (a) (b) Hình Sức kháng mũi ròng (qn=qt-σvo) theo độ sâu: (a) - trước xử lý; (b) - sau xử lý KẾT LUẬN Từ kết thí nghiệm, xây dựng quan hệ phân tích so sánh thay đổi đặc trưng lý đất yếu có bề dày lớn trước sau xử lý phương pháp gia tải trước rút kết luận sau: • Đặc trưng vật lý: khối lượng riêng, độ ẩm hệ số rỗng sau xử lý cải thiện toàn lớp đất Trong phạm vi từ độ sâu m trở lại, quan sát thấy thay đổi mạnh mẽ, đất từ trạng thái mềm trở thành dẻo mềm Sự thay đổi có xu hướng giảm dần theo độ sâu • Các đặc trưng biến dạng số nén giảm, ứng suất tiền cố kết tăng đáng kể từ độ sâu 12 m trở lên mực độ cố kết OCR khơng thay đổi phạm vi tồn lớp đất • Sức chống cắt khơng nước (FVT), sức kháng mũi hiệu chỉnh qT sức kháng mũi ròng gia tăng đáng kể từ độ sâu 12 m trở lên Từ độ sâu 12 m trở đi, khơng có gia tăng rõ ràng mà có số trường hợp cịn giảm • Sau xử lý: đất cố kết thường, khơng có khác biệt giá trị hệ số cố kết Cv; đất cố kết, Cv giảm đáng kể VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 317 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 Như vậy, sau đất yếu có bề dày lớn xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước, khơng phải tồn đặc trưng lý có xu hướng tốt Mặc dù đặc trưng vật lý thay đổi suốt độ sâu xử lý số đặc trưng lý sức chống cắt khơng nước (FVT), sức kháng mũi hiệu chỉnh sức kháng xun rịng khơng tăng độ sâu lớn (từ 12 m trở đi) Tuy nhiên việc đánh giá khả ổn định đất cơng trình đắp chủ yếu phụ thuộc lớp đất gần bề mặt (nơi xảy trượt) nên điều ảnh hưởng không đáng kể lên gia tăng khả ổn định đất TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Asian Institute of Technology (1995) The Full Scale Field Test of Prefabricated Vertical Drains for the Second Bangkok International Airport, Final Report Vol I, Bangkok, Thailand [2] B Indraratna, Jian Chu (2005) Ground Improvemeent – Case Histories Elsevier Geoengineering book series Volume [3] Chu J., Yan S.W & Yang H (2000) Soil improvement by the vacuum preloading method for an oilstorage station Southeast Asian Geotechnical Conference, Taipei, Vol 1, pp 47– 52 [4] Chu J., Yan S.W (2005) Soil improvement for a storage yard using the combined vacuum and fill preloading method [5] D.T Bergado, L.R Anderson (1996) Soft ground improvement in lowland and other engviroment Bublished by ASCE [6] Bùi Trường Sơn Dự báo gia tăng sức chống cắt khơng nước sét mềm theo độ sâu theo thời gian Tuyển tập kết khoa học công nghệ 2013 Tập 16 NXB Nông nghiệp Trang 317-326 Phản biện: GS TSKH Nguyễn Văn Thơ 318 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIEÀN NAM ... ra, kết tổng hợp đặc trưng lý cho phép đánh giá khả ổn định sau xử lý SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC THEO ĐỘ SÂU SAU KHI XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC Dữ liệu phục... THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA SAU KHI XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC Dự án Sân bay quốc tế Suvarnabhumi (Thái Lan) nằm vùng đầm lầy xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước. .. TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2017 - 2018 ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA SÉT MỀM BÃO HÒA NƯỚC THEO ĐỘ SÂU TRƯỚC VÀ SAU KHI XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM GIA TẢI TRƯỚC PHYSICAL AND MECHANICAL PROPERTIES OF SATURATED