Sự thay đổi đặc trưng cơ lý đất xung quanh cọc sau khi ép

Do sự chiếm chỗ của cọc, đất nền xung quanh cọc có thể bị nén ép và xuất hiện áp lực lỗ rỗng thặng dư trong vùng ảnh hưởng. Trong quá trình cố kết do tiêu tán áp lực lỗ rỗng thặng dư trong đất xung quanh, đặc trưng cơ lý đất bị thay đổi.

TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ ĐẤT XUNG QUANH CỌC SAU KHI ÉP CHANGE OF PHYSICAL MECHANICAL PROPERTIES OF SOILS SURROUDING PILE AFTER INSTALLATION PGS TS Bùi Trường Sơn, ThS NCS Phạm Cao Huyên, KS Phạm Lê Anh Tuấn Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG-HCM TÓM TẮT Do chiếm chỗ cọc, đất xung quanh cọc bị nén ép xuất áp lực lỗ rỗng thặng dư vùng ảnh hưởng Trong trình cố kết tiêu tán áp lực lỗ rỗng thặng dư đất xung quanh, đặc trưng lý đất bị thay đổi Kết nghiên cứu thí nghiệm cho thấy sau hai tháng kể từ hạ cọc, đặc trưng lý lớp đất yếu gần bề mặt thay đổi đáng kể, tính biến dạng cải thiện áp lực tiền cố kết gia tăng, tính nén ép giảm Kết nghiên cứu sử dụng cho việc đánh giá thay đổi khả chịu tải cọc theo thời gian ABSTRACT Because of pile’s occupation, soils surrouding pile may be compressed and excess pore pressure appears in active zone During consolidation process due to dissipation of excess pore pressure in surrounding soils, the physical mechanical properties are changed The rechearch results show that after two months since pile installation, the physical mechanical properties of soils near the surface are changed significantly, deformation property of clayey soils is improved because preconsolidation pressure is inreased, compressibility is decreases The research results can be used for evaluating change of pile capacity by the time MỘT SỐ NGHIÊN CỨU THÍ NGHIỆM VỀ SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ ĐẤT XUNG QUANH CỌC VÀ PHẠM VI ẢNH HƯỞNG SAU KHI ĐĨNG Trong q trình thi cơng hạ cọc cách đóng ép, đất xung quanh mũi cọc bị nén ép làm xuất áp lực nước lỗ rỗng thặng dư gây phản lực lên cọc Quá trình cố kết tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư bắt đầu diễn làm cho trạng thái ứng suất – biến dạng đất vùng ảnh hưởng thay đổi theo thời gian Tương tác cọc khối đất xung quanh cọc thay đổi từ thi công cọc tiếp diễn cọc chịu tải trọng cơng trình Các tính chất lý đất bao gồm độ bão hòa, độ ẩm, dung trọng, hệ số rỗng, độ bền, tính biến dạng đóng vai trị quan trọng có ảnh hưởng trực tiếp đến q trình hình thành thay đổi trạng thái ứng suất – biến dạng khối đất vùng ảnh hưởng tiếp xúc với cọc Do phần đất xung quanh mũi cọc bị nén chặt thể tích cọc chiếm chỗ nên đặc trưng lý đất thay đổi Để đánh giá thay đổi phạm vi ảnh hưởng, việc thí nghiệm nghiên cứu cần thực 310 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    Xét trường hợp cọc đóng hay ép vào lớp đất sét bão hòa nước trình thi cơng cọc Khi hạ cọc, thể tích khối đất lớn bị dịch chuyển gần với thể tích cọc chiếm chỗ Do đó, hoạt động hạ cọc gây thay đổi biến dạng đất sét Do nén ép, áp lực nước lỗ rỗng thặng dư hình thành vùng ảnh hưởng bắt đầu q trình cố kết Vì dịng thấm thường xuyên xảy từ điểm có áp lực cao tới khu vực có áp lực thấp, hướng dịng thấm từ thân cọc theo phương bán kính hướng Trong thời gian cố kết, hạt đất chuyển dịch theo phương bán kính hướng vào phía cọc nước thấm hướng Như vậy, đất phạm vi gần mặt cọc có hệ số rỗng giảm, đất xa lại bị dãn nở Vì đất bão hịa nước khơng có khả chịu nén gia tải nhanh đóng ép cọc, đó, cột đất phải chuyển động lên phía mặt để cọc xun xuống lớp đất mũi cọc Thực tế tất sức kháng nhiều loại đất sét sức chống đầu cọc đóng De Mello (1969) giả thiết sau đóng cọc, lượng đất bị xáo trộn giảm từ 100% mặt tiếp giáp với cọc – đất tới 0% khoảng cách cỡ 1,5 đến lần đường kính cọc tính từ thân cọc Orrje Broms (1967) chứng minh với cọc bê tông cốt thép hạ đất sét nhạy, sau 10 tháng độ bền khơng nước hồn tồn trở lại giá trị ban đầu Việc nghiên cứu tượng xảy đất sét xung quanh cọc đơn cọc móng thực thí nghiệm A.A Bartolomei Ngồi ra, cịn có nghiên cứu gia tăng khả chịu tải cọc theo thời gian tác giả Đầu tiên, nghiên cứu mơ hình móng cọc điều kiện phịng với đất chế bị thực Sau đó, thí nghiệm trường với đất trạng thái tự nhiên Nghiên cứu cho thấy tổng ứng suất áp lực nước lỗ rỗng xung quanh móng cọc cao đáng kể, đặc biệt khu vực cọc so với cọc đơn Càng xa cọc, ứng suất giảm dần Ở khoảng cách 6d từ cọc đơn, áp lực nước lỗ rỗng thặng dư khơng xuất hiện, cịn nhóm cọc giá trị đạt 30 – 35% áp lực bề mặt dọc theo thân cọc Cũng từ thí nghiệm Bartolomei, theo mức độ tiêu tán áp lực lỗ rỗng, xảy gia tăng ứng suất hữu hiệu đến giá trị ổn định Cùng với gia tăng ứng suất hữu hiệu, ma sát dọc theo thân cọc tăng theo thời gian đặc trưng lý đất thay đổi theo Để xác định tính chất đất vùng nén chặt, Bartolomei đồng nghiệp tiến hành khoan hố khoan hố đào, lấy mẫu nguyên dạng xác định đặc trưng lý đất phịng thí nghiệm đồng thời tiến hành xuyên để xác định sức kháng xuyên Việc khoan xuyên để khảo sát đất tiến hành trước sau đóng cọc với khoảng cách khác từ tâm móng cọc móng hình băng Ở đây, cọc có kích thước 30 cm x 30 cm, dài m Việc nghiên cứu khảo sát cho thấy đóng cọc sét pha dẻo mềm – dẻo cứng với độ bão hòa từ 0,75 ÷ 0,82, phạm vi biến dạng đất theo phương ngang đạt đến ÷ d cọc đơn 10 ÷ 11 d móng cọc hình băng Ở mặt phẳng ngang mũi cọc cọc đơn hình thành vùng nén chặt đất tới độ sâu ÷ 3,5 d, móng cọc hình băng bề dày vùng nén chặt đất đạt đến ÷ d VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 311  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    Phụ thuộc vào thay đổi đặc trưng lý đất xung quanh móng cọc, tác giả phân chia số vùng: vùng I: phạm vi móng, biên ngồi dọc theo bề mặt bên cọc hàng cọc biên, khối lượng riêng khô cao so với ban đầu 26 ÷ 27 % 1,68 T/m3, lực dính c tăng đến lần đạt giá trị 0,072 MPa; vùng II: phân bố cọc dãy biên, khối lượng riêng khô cao 20 ÷ 22 % so với ban đầu 1,61 T/m3, lực dính tăng – 2,5 lần đạt giá trị 0,048 MPa; vùng III vùng IV phân bố gần móng cọc với bán kính tương ứng ÷ d ÷ d, khối lượng riêng khơ lớn 10 ÷ 12 % ÷ % so với ban đầu 1,47 T/m3 1,42 T/m3, lực dính gần với lúc trạng thái ban đầu; vùng V khơng có ranh giới rõ ràng khơng gây ảnh hưởng đến khả chịu tải móng cọc, đất từ trạng thái nén chặt chuyển sang trạng thái tự nhiên từ từ Cũng từ thực nghiệm, tác giả cịn rút rằng: đóng cọc, module biến dạng tăng phạm vi vùng nén chặt Dưới cọc đơn, module biến dạng phạm vi độ sâu 3,5 ÷ d tăng từ 12 đến 46 MPa mặt phẳng mũi cọc Khi hạ cọc tải trọng, tượng nén chặt xảy vùng ảnh hưởng nên gia tăng module biến dạng: nén chặt bổ sung đất gia tăng module biến dạng xuất độ sâu đến m mũi cọc Dưới móng cọc hình băng, thay đổi module biến dạng đóng cọc ghi nhận độ sâu đến ÷ d (48 MPa mũi cọc 13 MPa biên vùng nén chặt), cịn sau thí nghiệm móng cọc, gia tăng module biến dạng ghi nhận độ sâu đến m (16 d) Từ kết thí nghiệm, tác giả rút ra: vùng biến dạng loại đất khác khác Khi đóng cọc khu vực đất có độ bão hịa từ 0,93 ÷ 1, vùng nén chặt đất khơng đáng kể (2,5 ÷ 3d) vận tốc thấm nhỏ so với vận tốc hạ cọc Trong trường hợp này, xuất áp lực lỗ rỗng đáng kể ghi nhận tượng giảm bền Theo thời gian xảy tượng nén chặt vùng nén chặt tăng lên Kết nghiên cứu Bartolomei thí nghiệm xun tĩnh trước sau đóng cọc thí nghiệm móng cọc hàng từ cọc tiết diện 30 × 30 cm, dài 12 m với khoảng cách cọc d Kết nghiên cứu chứng tỏ vùng ảnh hưởng xảy tượng nén chặt đáng kể, đặc biệt khu vực dọc theo thân cọc cọc Từ kết đóng cọc thí nghiệm móng cọc, vùng nén chặt xung quanh cọc đạt đến 2,4 m (8d), mũi cọc vùng nén chặt vượt m Ngoài ra, tài liệu Beng H Fellenius cịn trình bày kết thí nghiệm xuyên tĩnh điện xung quanh cọc trước sau hạ cọc Kết cho thấy có gia tăng sức kháng mũi rõ ràng khu vực gần bề mặt lớp đất mềm tương tự qui luật phân bố áp lực nước lỗ rỗng đo vị trí sau mũi u2 NGHIÊN CỨU SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN LOẠI SÉT XUNG QUANH CỌC TRƯỚC VÀ SAU KHI HẠ CỌC Do hạn chế điều kiện kinh phí, nghiên cứu này, việc thí nghiệm đánh giá đặc trưng lý đất xung quanh cọc trước sau hạ cọc thực với trường hợp cọc đơn Địa điểm thực thí nghiệm Trụ sở Chi cục Phát triển Nông thôn Long An Căn hồ sơ khảo sát, cấu tạo địa chất khu vực thí nghiệm gồm lớp đất 312 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    sau: lớp san lấp có bề dày xấp xỉ 1,5 m bao gồm sét dẻo mềm, dẻo cứng Kế tiếp lớp sét mềm bão hịa nước có độ sâu đến m bên lớp sét, sét pha dẻo cứng đến độ sâu 14 m (xem kết xuyên Hình 6) Cọc đơn có kích thước 25 cm x 25 cm, dài m hạ vào đất phương pháp ép cọc thông thường Sau hạ cọc tháng, tiến hành khoan lấy mẫu nguyên dạng phục vụ thí nghiệm phịng xun tĩnh điện Chiều sâu thăm dò thực đến độ sâu 15 m cách thân cọc 0,2 m (nằm phạm vi d) Trong trình xuyên, tiến hành đo tiêu tán độ sâu 4,6 m (trong lớp sét mềm bão hòa nước) 9,0 m (trong lớp sét dẻo cứng, vị trí ngang mũi cọc) Sơ đồ bố trí điểm thăm dị thể Hình Hình Sơ đồ vị trí hố khoan hố xuyên sau hạ cọc Đặc trưng lý đất xung quanh mũi cọc trạng thái tự nhiên sau hạ cọc tháng thể từ Hình đến Hình Từ tính chất vật lý Hình thấy độ sâu nhỏ (từ m), tính chất vật lý sét mềm bão hịa nước khơng có thay đổi rõ ràng trước sau ép cọc Điều tương tự ghi nhận độ sâu 10 m sét dẻo cứng mũi cọc Từ độ sâu m đến m, tính chất vật lý sét mềm có thay đổi rõ ràng trước sau ép cọc: độ ẩm hệ số rỗng giảm, khối lượng riêng đất khô tăng đáng kể Trong đó, sét dẻo cứng mũi cọc (ở độ sâu từ 9,5 – 10,0 m) lại xảy tượng dãn nỡ nên tính chất vật lý có khuynh hướng giảm với lượng không đáng kể Sau tháng kể từ hạ cọc, kết thí nghiệm xác định độ bền từ thí nghiệm cắt trực tiếp nén ba trục theo sơ đồ CU cho thấy độ bền đất khơng tăng mà cịn có dấu hiệu suy giảm Kết Hình kết thí nghiệm theo sơ đồ CU (trong sét mềm độ sâu từ – m: trước hạ cọc: c’ = 0,060 kG/cm2, ϕ’ = 28o33’, sau hạ cọc: c’ = 0,047 kG/cm2, ϕ’ = 28o54’; sét dẻo cứng từ độ sâu 8,5 – 9,0 m: trước hạ cọc: c’ = 0,266 kG/cm2, ϕ’ = 21o23’, sau hạ cọc: c’ = 0,114 kG/cm2, ϕ’ = 22o19’) thể điều Như vậy, phạm vi tháng, đất loại sét chưa hồi phục hoàn toàn đất bị xáo động trình hạ cọc Kết thí nghiệm Hình cho thấy tính chống nén tăng lên rõ ràng hai loại đất Ngoài giảm thiểu số nén số dỡ tải, giá trị áp lực tiền cố kết hai loại đất có gia tăng rõ rệt Kết cho thấy cọc kiểm tra khả chịu tải thí nghiệm nén tĩnh giá trị tải trọng giới hạn thu VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 313  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    nhận có khuynh hướng gia tăng theo thời gian Do sau hạ cọc giá trị số nén giảm nên module biến dạng đất gia tăng Như vậy, độ lún thực tế cọc có giá trị nhỏ so với kết dự tính sử dụng đặc trưng biến dạng từ hồ sơ khảo sát thực trước hạ cọc -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 tự nhiên sau ép cọc -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 độ sâu (m) độ sâu (m) -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 hệ số rỗng, e 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 ρd (g/cm3) 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 độ sâu (m) độ ẩm, W (%) 20 30 40 50 60 70 80 tự nhiê n sau ép cọc tự nhiên sau ép cọc Hình 2: Tính chất vật lý đất xung quanh mũi cọc trước sau ép cọc lực dính, c (kG/cm2) 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 tự nhiên -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 độ sâu (m) độ sâu (m) -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 ϕ (độ) 12 16 20 tự nhi ên sau ép cọc Hình Sức chống cắt từ thí nghiệm cắt trực tiếp đất xung quanh mũi cọc trước sau ép cọc 314 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    -3 -3 -3 -4 -4 -4 độ sâu (m) -6 độ sâu (m) -2 -5 -5 -6 tự nhiên -1 -2 -2 độ sâu (m) tự nhiên -1 tự nhiên -1 pc (kG/cm2) 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 số nở, Cs 0.000.020.040.060.080.10 số nén, Cc 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 sau ép cọc -5 -6 -7 -7 -7 -8 -8 -8 -9 -9 -9 -10 -10 -10 Hình Đặc trưng biến dạng từ thí nghiệm nén cố kết đất xung quanh mũi cọc trước sau ép cọc 1.80 0.70 1.60 0.65 0.60 Hệ số rỗng e Hệ số rỗng e 1.40 0.55 1.20 0.50 1.00 0.45 0.80 0.40 0.60 0.35 0.1 10 Áp lực nén p (kG/cm ) (a) 0.1 10 100 Áp lực nén p (kG/cm2) (b) Hình Đường cong nén lún (a) đất sét mềm bão hòa nước phạm vi từ - m (b) sét dẻo cứng từ – m trước (đường không liên tục) sau hạ cọc (đường liên tục) Để đánh giá chi tiết thay đổi đặc trưng lý đất xung quanh mũi cọc trước sau hạ cọc, chúng tơi tiến hành thí nghiệm xun tĩnh điện Thí VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 315  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    nghiệm có ưu điểm không không làm xáo trộn đất lấy mẫu kiểm tra đánh giá mức độ cố kết đất thời điểm thí nghiệm thơng qua việc đo tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng Kết thí nghiệm thể biểu đồ Hình 6, (a) (b) Hình Biểu đồ kết thí nghiệm xuyên CPTu (a) trước (b) sau hạ cọc 316 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    220 170 Áp lực nước lỗ rỗngkPa Áp lực nước lỗ rỗngkPa 220 170 120 120 70 20 10 100 Logarit t, giây 1000 10000 70 20 10 100 1000 10000 Logarit t, giây (a) (b) Áp lực nước lỗ rỗngkPa 470 420 370 320 270 220 170 120 70 20 10 100 1000 Logarit t, giây 10000 (a) Áp lực nước lỗ rỗngkPa Hình Tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư từ thí nghiệm CPTu độ sâu 4,6 m sét mềm (a) trước (b) sau hạ cọc 470 420 370 320 270 220 170 120 70 20 10 100 Logarit t, giây 1000 10000 (b) Hình Tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng thặng dư độ sâu m sét dẻo cứng (a) trước (b) sau hạ cọc Kết Hình cho thấy, sức kháng mũi hiệu chỉnh qT sau hạ cọc tháng chủ yếu gia tăng phạm vi từ đến m lớp sét mềm, giá trị độ sâu khác khơng có khác biệt đáng kể so với trước hạ cọc Điều gây thay đổi đại lượng tỷ số ma sát FR sức kháng xuyên (qT - σv) độ sâu tương ứng Kết đo tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng lớp sét mềm độ sâu 4,6 m trước sau hạ cọc (Hình 7) cho thấy giá trị áp lực nước lỗ rỗng lúc bắt đầu xuyên (u2) tiêu tán không khác biệt đáng kể Sự khác biệt ghi nhận thời gian tiêu tán, sau hạ cọc tháng, thời gian ước lượng đạt tiêu tán 50% có giá trị 100 giây, lần so với 400 giây trường hợp trước hạ cọc Điều hoàn toàn phù hợp đất xem hóa cứng gia tăng áp lực tiền cố kết sau hạ cọc Kết tương ứng với kết thí nghiệm nén cố kết ghi nhận trước Ngồi ra, nhận thấy đất sét mềm xung quanh cọc phạm vi 0,2 m đạt cố kết hoàn toàn sau tháng áp lực lỗ rỗng sau tiêu tán đạt giá trị xấp xỉ 40 kPa hai trường hợp trước sau hạ cọc VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 317  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016    Điều bất thường ghi nhận từ kết đo tiêu tán độ sâu m lớp sét dẻo cứng (Hình 8) Ở đây, trường hợp sau hạ cọc, giá trị áp lực lỗ rỗng ban đầu lớn tăng lên trước xuất hiện tượng tiêu tán Thời gian để đạt giá trị lớn áp lực lỗ rỗng đạt đến phút sau chu kỳ đo áp lực lỗ rỗng giá trị đến 220 kPa Như biết, sét dẻo cứng chứa nước liên kết, không tồn nước tự nên không gây áp lực thủy tĩnh Trong thực tế, việc đo tiêu tán sét dẻo cứng – cứng không thực giai đoạn khảo sát khơng thể kiểm sốt đại lượng Hiện tượng tiêu tán xảy nước thoát theo kẽ hở thành vỏ xuyên đất KẾT LUẬN Để đánh giá thay đổi đặc trưng lý đất trước sau hạ cọc, thí nghiệm phịng trường thực thơng qua điểm thăm dị bố trí kế cận cọc sau hạ cọc tháng Nghiên cứu tài trợ Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh khn khổ đề tài mã số C1016-20-34 Kết nghiên cứu cho phép rút số kết luận sau: - Sau hạ cọc, tính chất vật lý lý sét mềm bão hòa nước khu vực gần bề mặt thay đổi đáng kể: độ ẩm giảm, độ chặt tăng, tính biến dạng đất cải thiện, sức kháng mũi qT gia tăng đáng kể - Trừ tính biến dạng từ thí nghiệm nén cố kết cải thiện, tính chất vật lý sức kháng xuyên lớp sét dẻo cứng độ sâu lớn khơng có thay đổi rõ ràng sau hạ cọc TÀI LIỆU THAM KHẢO А.А Бартоломей, И.М Омельчак, Б.С Юшков (1994) Прогноз осадок свайных фундаментов,Стройиздат Bengt H Felleninus (2016) Base of Foundation Design Electronic Edition H.G.Poulos, E.H.Davis (1980) Pile foundation analysis and design, John Wiley & Sons Bùi Trường Sơn Đánh giá khả chịu tải cọc theo thời gian từ kết thí nghiệm xuyên tĩnh điện CPTu Tập 17, Tuyển tập kết khoa học công nghệ 2014, NXB Nông nghiệp Trang 342-349 Shamsher Prakash – Harid Sharma (1999) Móng cọc thực tế xây dựng (bản dịch) Nhà xuất Xây dựng Bùi Trường Sơn Phương pháp xác định áp lực nước lỗ rỗng ban đầu đất sét bão hịa nước cơng trình đắp Tạp chí Phát triển KH&CN, ĐHQG TP.HCM, số 12 năm 2009 Trang 90 – 96 Người phản biện: GS TSKH Nguyễn Văn Thơ  318 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM  TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHEÄ 2016 ĐÁNH GIÁ QUY LUẬT PHÂN BỐ MA SÁT CỦA CỌC THEO ĐỘ SÂU EVALUATING DISTRIBUTION RULE OF FRICTIONAL RESISTANCE OF PILE BY DEPTH PGS TS Bùi Trường Sơn Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG-HCM TÓM TẮT Ma sát đóng vai trị quan trọng tổng khả chịu tải cọc Việc đánh giá đắn thành phần ma sát dẫn đến tính tốn sức chịu tải cọc xác Kết thí nghiệm xun tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng (CPTu) thử động biến dạng lớn (PDA) cho phép xác định qui luật phân bố sức kháng ma sát theo độ sâu Kết phân tích cho thấy ma sát đơn vị có dạng đường cong bậc hai, dạng tam giác hay dạng phân bố theo độ sâu tùy thuộc vào loại đất Kết thí nghiệm xuyên tĩnh điện cho phép đánh giá thành phần ma sát bên hợp lý tính tốn thiết kế móng cọc ABSTRACT Skin friction plays an important role in pile bearing capacity The proper evaluating skin friction lead to calculate pile bearing capacity accurately The results of piezocone test (CPTu) and pile dynamic analysis (PDA) allow determining the distribution rule of frictional resistance by depth The analysis results show that friction unit is quadratic, triangular or uniform distribution versus depth depending on soil type The results of piezocone tests allow evaluating frictional component more reasonable in pile calculation and design CÁC KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐÁNH GIÁ THÀNH PHẦN MA SÁT CỦA CỌC Hầu hết kết tính tốn thiết kế đo đạc thực tế cho thấy thành phần ma sát cọc dài khu vực có lớp đất yếu bề mặt Tp Hồ Chí Minh Đồng Sông Cửu Long chiếm tỷ lệ đáng kể tổng khả chịu tải cọc Thành phần chịu tải ma sát bên cọc (Qs) xác định cách tích phân lực ma sát đơn vị đất cọc toàn mặt tiếp xúc cọc đất Đối với thành phần ma sát, góc ma sát trong, giá trị hệ số áp lực hơng K lực dính đất ảnh hưởng đáng kể lên trị số ma sát tính tốn Thơng thường, giá trị K tính tốn theo góc ma sát đất theo cơng thức đề nghị Jaky Tuy nhiên, đóng ép cọc vào đất, thể tích cọc chiếm chỗ đất đất dần đạt gần đến trạng thái cân bị động Điều có nghĩa hệ số áp lực đất K tiến dần đến giá trị hệ số áp lực bị động Kp Bowles đề nghị hệ số K trung bình cộng áp lực trạng thái tĩnh Ko, hệ số áp lực đất trạng thái cân chủ động Ka hệ số áp lực đất trạng thái cân bị động Kp [1], [2], [3], [4] VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 319 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHEÄ 2016 Thực tế đo đạc cho thấy hệ số K thay đổi theo chiều sâu, theo biến dạng thể tích độ chặt đất xung quanh cọc Ở đầu cọc, K gần hệ số áp lực bị động Kp Ở mũi cọc, K gần hệ số áp lực ngang trạng thái tĩnh Ko Trong tính toán thực tế, Das (1984) đề nghị lấy giá trị K theo kinh nghiệm với giới hạn Ko (hệ số áp lực ngang tĩnh) giới hạn từ 1,4 - 1,8Ko Trường Cầu đường Paris (ENPC) giới thiệu kết nghiên cứu Brom hệ số áp lực ngang K góc ma sát đất cát Ở đây, giá trị K lớn trừ trường hợp cho cọc khoan nhồi [8] Các kết phân tích theo Meyerhof (1976) khẳng định cọc có chuyển vị nhỏ cọc chữ H cọc không gây chuyển vị đất cọc nhồi cho giá trị K thấp so với cọc có chuyển vị lớn Như vậy, thấy thành phần ma sát bên đất cọc phụ thuộc đáng kể vào áp lực ngang nên phụ thuộc chặt chẽ theo hệ số K Ngoài ra, giá trị K theo bảng tra tác giả khác biến động giá trị loại đất xem đáng kể Đối với thành phần lực dính, Tomlinson đề nghị thêm vào thành phần lực dính hệ số α cơng thức xác định lực ma sát bên đơn vị cọc đất Viện dầu hỏa Hoa Kỳ (API) Peck có đề nghị giá trị α phụ thuộc lực đính khơng nước đất, giá trị α nhỏ Năm 2002, Coleman đề nghị xác định hệ số α sau: α = 56,192.cu−1.0162 ( kPa ) Trong trường hợp, theo Coleman, α nằm khoảng 0,35 đến 2,5 Thành phần ma sát đất cọc xác định từ kết thí nghiệm trường thí nghiệm xuyên tĩnh Ở đây, thành phần ma sát xác định theo giá trị ma sát hông đơn vị hay gián tiếp thông qua sức kháng mũi đơn vị Các phương pháp tính tốn thường sở thực nghiệm phổ biến phương pháp Schmertmann, phương pháp De Ruiter Beringen, phương pháp Bustamante Gianeselli, phương pháp Tumay Fakhroo, phương pháp Eslami Fellenius, phương pháp Alsamman Phương pháp Eslami Fellenius sử dụng để tính tốn sức chịu tải cọc số liệu thí nghiệm CPTu Các tác giả đề nghị dùng giá trị sức kháng mũi có hiệu qE thay cho sức kháng mũi qT phương pháp trước Các phương pháp đo đạc sensor cho phép đánh giá trực tiếp ma sát bề mặt hơng q trình nén cọc tác dụng tải trọng tĩnh Ở đây, việc phân tích so sánh thành phần ma sát bên theo độ sâu sở kết tính tốn theo phương pháp phân tích với thành phần ma sát bên theo độ sâu tính theo châu Âu (DeRuiter Beringen, 1979), Tumay Fakhroo (1981), Jardine đồng nghiệp (2005), phương pháp cho giá trị lớn phương pháp tính ma sát bên theo kết xuyên tĩnh Ma sát bên tính theo phương pháp β cho giá trị lớn ma sát bên tính theo phương pháp CPT Ngồi ra, so với phương pháp khác, ma sát bên tính theo phương pháp β tăng đáng kể cọc sâu vào lớp cát Đó giá trị β nội suy trực tiếp từ góc ma sát hữu hiệu cát, mà giá trị góc ma sát thường cao cát nên β có giá trị lớn tương ứng [5] 320 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Hình Thành phần ma sát bên theo độ sâu thí nghiệm PDA, thử tĩnh kết tính tốn [5] Hình so sánh kết ma sát bên theo độ sâu thí nghiệm PDA, thử tĩnh kết tính toán Ở đây, thành phần ma sát bên theo độ sâu theo kết thí nghiệm thử tĩnh gần với thành phần ma sát bên theo độ sâu tính theo phương pháp β, so với kết thành phần ma sát bên theo độ sâu theo kết thí nghiệm PDA phương pháp Jardine đồng nghiệp (2005) Kết nghiên cứu tài liệu Feng Yu cho thấy ma sát bên dọc thân cọc không tăng tuyến tính theo cơng thức lý thuyết mà tăng giảm tùy vào chiều sâu loại đất mà cọc qua А Bartolomei trình bày kết nghiên cứu phân bố cường độ cọc lực ma sát bên cọc móng hình băng sét trạng thái dẻo mềm Ở cấp tải trọng nén ban đầu, lực ma sát phát triển mạnh mẽ phần cọc Biểu đồ ma sát có dạng đường cong bậc hai Khi gia tăng tiếp tục tải trọng độ lún, lực ma sát phần cọc gia tăng mạnh mẽ Khi lực ma sát bề mặt bên cọc phát triển hồn tồn, biểu đồ ứng suất tiếp có dạng khơng đổi theo suốt chiều dài cọc Ở cọc đơn, lực ma sát đạt giá trị cực đại theo toàn chiều dài độ lún tổng thể đạt 2cm, cọc móng hình băng độ lún đạt 2,5 – cm Từ biểu đồ ứng suất tiếp, ông nhận thấy lực ma sát cọc làm việc theo nhóm nhỏ đáng kể so với cọc đơn Điều giải thích sau: khoảng cách cọc – d, đất cọc chuyển vị với cọc lực ma sát phát triển chủ yếu bên ngồi cịn bên bé Một nhóm thí nghiệm khác nghiên cứu phân bố ma sát bên cọc đơn tiết diện 30x30cm, dài 12m Cọc xuyên qua lớp sét pha phía có trạng thái dẻo cứng, nửa cứng, phần dẻo mềm phần bên mặt phẳng mũi cọc có trạng thái dẻo cứng Sự phân lớp địa tầng cho thấy có ảnh hưởng rõ rệt lên đặc điểm biểu đồ phân bố lực ma sát bên cọc Ở phần cọc, biểu đồ lực ma sát VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 321 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 có dạng đường cong bậc hai, phần quan sát thấy phân bố lực ma sát đồng đều, phần xảy vài gia tăng lực ma sát [6] Như vậy, phân bố ma sát bên cọc thay đổi theo độ sâu phụ thuộc đáng kể vào loại đất trạng thái chúng Các kết đo đạc thực nghiệm cho thấy số trường hợp giá trị ma sát bên không tuân theo qui luật tuyến tính theo độ sâu loại đất Thực tế, cọc qua nhiều lớp, ứng suất trọng lượng thân đất đất loại sét cát khác biệt đáng kể xét đến yếu tố đẩy Điều gây ứng suất theo phương ngang tác dụng lên cọc theo giá trị ứng suất đứng có “bước nhảy” PHÂN TÍCH THÀNH PHẦN MA SÁT CỦA CỌC THEO KẾT QUẢ XUYÊN TĨNH VÀ ĐO ĐẠC THỰC TẾ 2.1 Ma sát dọc theo thân cọc barrette theo thí nghiệm đo strain gauge Kết tính tốn phân bố ma sát bên đơn vị cọc theo độ sâu từ thí nghiệm đo strain gauge tính tốn cho hai cọc TP3 TBP3 dự án Sunrise City thể Hình -2 -4 Lực ma sát đơn vị (kN/m2) 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 -6 -8 -10 -12 -14 -16 -30 -32 -34 -36 -38 -40 -42 -44 -46 -48 -50 50% 100% 150% 200% 250% Độ sâu (m) Độ sâu (m) -18 -20 -22 -24 -26 -28 -52 -54 -56 -58 -60 -62 -64 -66 -68 -70 -72 -74 -76 -78 -80 Hình Biểu đồ phân bố lực ma sát đơn vị theo độ sâu cọc TP3 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 -41 -42 -43 -44 -45 -46 -47 -48 -49 -50 -51 -52 Lực ma sát đơn vị (kN/m ) 20 40 60 80 100 120 140 160 50% 100% 150% 200% 250% Hình Biểu đồ phân bố lực ma sát đơn vị theo độ sâu cọc TBP3 Bảng Các thông số cọc TP3 TBP3 Tên cọc Kích thước (mxm) Chiều dài cọc đất (m) Tải trọng thiết kế (tấn) Tải trọng thí nghiệm lớn (tấn) 322 TP3 1,5 x 2,8 80,0 1.100 2.750 TBP3 1,0 x 2,8 52,0 1.200 3.000 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Từ kết đo đạc ma sát bên đơn vị theo độ sâu hai cọc barrette TP3 TBP3, thấy ma sát bên đơn vị cọc đổ chỗ bất thường không tuân theo quy luật, nên khơng thể xác định xác quy luật phân bố ma sát bên đơn vị cọc barrette Lý ma sát bên đơn vị cọc đổ chỗ thay đổi bất thường theo độ sâu dung dịch bentonite dùng để giữ thành hố khoan làm ngăn cản tiếp xúc bê tông đất Như vậy, thành phần ma sát bên cọc barrette cần phải nghiên cứu phân tích sâu hơn, đặc biệt vai trị ảnh hưởng chất lượng khoan, dung dịch bentonite hàng loạt yếu tố khác Từ kết đo đạc tính tốn thấy ma sát bên đơn vị tỷ lệ thuận với cấp tải trọng tác dụng Khi tăng tải ma sát bên đơn vị tăng tương ứng Giá trị ma sát bên hai cọc điều kiện địa chất cơng trình khác biệt đáng kể giá trị lẫn qui luật phân bố theo độ sâu Đồng thời, giá trị ma sát bên khác biệt không đáng kể lớp đất có đặc trưng lý khác biệt cọc thi công phương pháp khoan đổ bê tông chỗ Điều cho thấy việc kiểm sốt, tính tốn dự đốn ma sát bên gặp nhiều khó khăn ảnh hưởng yếu tố độ nhám bề mặt, dung dịch bentonite, mức độ phá hoại đất trình khoan hàng loạt yếu tố khác 2.2 Ma sát bên cọc ép từ kết thí nghiệm xuyên tĩnh thí nghiệm PDA Có thể thấy ứng suất trọng lượng thân đất thay đổi theo độ sâu tùy thuộc vào loại đất phân bố tầng chứa nước Đối với lớp đất loại sét trạng thái từ nửa cứng, nước lỗ rỗng thường tồn dạng nước liên kết nên khơng gây đẩy Trong đó, lớp cát xem tầng chứa nước nên ứng suất trọng lượng thân có xét đến đẩy nên giá trị thường có giá trị bé Giá trị ứng suất trọng lượng thân chuyển từ lớp không thấm sang tầng chứa nước thường có bước nhảy Trong nhiều lớp, phân bố ứng suất trọng lượng thân đất theo độ sâu không tăng theo qui luật tuyến tính nên thấy ma sát bên cọc theo độ sâu không tăng theo qui luật tuyến tính mà thay đổi xuất “bước nhảy” hay theo qui luật phi tuyến kết ghi nhận từ thực nghiệm Để đánh giá biến động ma sát theo độ sâu, chúng tơi chọn lựa tính tốn theo thí nghiệm xun tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng CPTu kết thí nghiệm cho phép nhận trực tiếp từ đo đạc giá trị quy luật phân bố ma sát bên theo lớp đất Để phân tích thành phần ma sát sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xun tĩnh CPTu, chúng tơi lựa chọn phân tích số liệu cơng trình Nhà Máy Điện Cà Mau Kết tính tốn so sánh với kết thí nghiệm thử động biến dạng lớn PDA Từ kết thu vẽ biểu đồ phân bố ma sát bên đơn vị theo độ sâu thí nghiệm xuyên tĩnh CPTu với thí nghiệm PDA, kết thể Hình Ở đây, cọc có kích thước 0,5 m × 0,5 m với chiều dài đất 38,3 m Ở nói thêm kết thí nghiệm PDA cho phép đánh giá xác khả chịu tải cực hạn cọc so với kết thí nghiệm nén tĩnh [7] VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 323 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Biểu đồ phân bố ma sát bên theo độ sâu từ kết thí nghiệm hai phương pháp gần tương đồng nhau, trừ số điểm độ sâu từ đến m lớp cát san lấp thí nghiệm xun tĩnh tính tốn lớp nên ma sát đáng kể cịn thí nghiệm PDA lớp đào bỏ nên ma sát không ghi nhận đo đạc Có thể nhận thấy qui luật phân bố ma sát bên đơn vị lớp khơng tn theo qui luật tuyến tính lớp cách tính thơng thường (trừ lớp bùn sét có giá trị ma sát không đáng kể) Trong lớp đất loại sét, qui luật phân bố ma sát có dạng đường cong bậc hai Thực vậy, vị trí tiếp xúc với tầng chứa nước, đất bị ngấm nước nên đặc trưng lý bị giảm thiểu nên ma sát bên có giá trị bé Trong đó, phần lớp ứng suất có giá trị lớn (khơng chịu ảnh hưởng áp lực nước lỗ rỗng không chứa nước tự do) đặc trưng lý tốt nên ma sát đất cọc có giá trị lớn tương ứng Trong lớp cát, xu hướng phân bố ma sát gần tăng theo độ sâu Thực vậy, sét chuyển sang lớp cát, đất dường mềm thấm nước, đồng thời ứng suất hữu hiệu có xét đến đẩy nên có giá trị bé dẫn đến ma sát có khuynh hướng nhỏ bề mặt lớp Thành phần ma sát tích lũy (kN) Ma sát bên đơn vị (kN/m ) -1 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 Độ sâu (m) Độ sâu (m) -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 Xuyên tĩnh -28 -29 PDA -30 -31 -32 -33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 Hình Sự phân bố ma sát bên đơn vị theo độ sâu tính theo kết thí nghiệm xuyên tĩnh thí nghiệm PDA 324 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35 -36 -37 -38 -39 -40 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 TCXD 205:1998 CPTu PDA CPT theo TCXD 205:1998 Hình Sự phân bố thành phần ma sát tích lũy theo độ sâu với phương pháp tính khác VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Hình Phân bố sức kháng bên tích lũy cọc ép G055 cọc khoan nhồi TN02 Địa tầng: Lớp 1: sét pha, cứng, dày m Lớp 2: cát pha, chặt vừa, dày 7,4 m Lớp 3: cát nhỏ, chặt vừa, dày 8,1 m Lớp 4: sét, cứng, dày m Hình Phân bố ma sát đơn vị theo độ sâu cọc ép G055 Địa tầng: Lớp 1: sét, dẻo mềm, dày m Lớp 2: bùn sét, chảy, dày 13 m Lớp 3: cát sét, nửa cứng, dày 3,3 m Lớp 4: sét, dẻo cứng, dày 7,7 m Lớp 5: cát nhỏ, chặt vừa, dày 7,4 m Lớp 6: sét pha, dẻo cứng, dày 1,5 m Lớp 7: cát trung, chặt, dày >20 m Hình Phân bố ma sát đơn vị cọc khoan nhồi TN02 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 325 TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Hình thể quan hệ thành phần ma sát bên tích lũy theo độ sâu phương pháp, thấy tính tốn theo TCXD 205:1998 (phương pháp thống kê) cho sức kháng ma sát bên 1195,5kN có giá trị nhỏ nhất, tính theo phương pháp CPTu cho sức kháng bên 4187,92kN có giá trị lớn Các phương pháp PDA, CPT theo TCXD 205:1998 CPTu có hình dạng thành phần ma sát tích lũy theo độ sâu gần tương đồng Kết ghi nhận ma sát từ kết thí nghiệm PDA khoan nhồi cọc ép khu vực khác cho thấy qui luật phân bố ma sát tương tự trường hợp phân tích (từ Hình đến 8) KẾT LUẬN Từ kết phân tích số liệu đo đạc ma sát cọc barrette (bằng strain gauge), ma sát từ thí nghiệm thử động biến dạng lớn PDA cọc ép, cọc khoan nhồi từ thí nghiệm xun tĩnh CPTu số cơng trình, rút kết luận sau: - Ma sát bên đơn vị đất cọc theo độ sâu cọc thi công phương pháp khoan đổ bê tông chỗ không tuân theo qui luật, thành phần ma sát bên chiếm tỷ lệ đáng kể so với cọc ép - Ma sát bên đơn vị đất cọc theo độ sâu cọc ép lớp đất loại sét trạng thái dẻo mềm, dẻo cứng có dạng bậc hai với giá trị cực đại khoảng lớp - Ma sát bên đơn vị đất cọc cọc ép lớp đất rời có khuynh hướng tăng theo độ sâu - Khi chuyển từ lớp đất không thấm nước sang lớp đất thấm nước (hay ngược lại), ma sát bên thay đổi theo khuynh hướng tăng hay giảm từ từ (khơng có bước nhảy đột biến) - Đối với cọc ép, kết tính tốn thành phần ma sát theo thí nghiệm xuyên tĩnh CTPu tương đồng với kết tính tốn thành phần ma sát theo thí nghiệm PDA Đối với cọc khoan nhồi có đường kính cọc lớn chiều dài đáng kể thành phần ma sát chiếm tỷ lệ không đáng kể tổng tải trọng tác dụng, nên để tăng khả chịu tải cọc làm tăng thành phần chịu tải ma sát cách xử lý tốt hố khoan, tăng độ tiếp xúc đất bê tông, hai tăng khả chịu tải thành phần mũi cách mở rộng đáy cọc Đối với cọc ép dù có đường kính nhỏ ngắn cọc nhồi thành phần ma sát chiếm thành phần đáng kể tổng tải trọng tác dụng lên cọc Để tính tốn xác định thành phần ma sát xác nên sử dụng kết thí nghiệm trường xuyên tĩnh hay xuyên tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng TÀI LIỆU THAM KHẢO Vũ Công Ngữ, Nguyễn Thái (2006) Móng cọc – phân tích thiết kế Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật 326 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC & CÔNG NGHỆ 2016 Shamsher Prakash – Hari D.Sharma (2008) Móng cọc thực tế xây dựng (bản dịch) Nhà xuất Xây dựng Joseph E Bowles, P.E., S.E (1997) Foundation analysis and design The McGraw-Hill Companies Inc D.E.Ott and E.C.Drumm (2006) Observed and Predicted Skin Friction Capacity of Auger Cast-in-Place Piles ASCE Dzung N.T, Chung S.G, Kim S.R Comparative Study between Design Methods and Pile Load Tests for Bearing Capacity of Driven PHC Piles in the Nakdong River Delta Jour of the KGS, Vol 23, No 3, pp 61～75 2007 А.А Бартоломей, И.М Омельчак, Б.С Юшков (1994) Прогноз осадок свайных фундаментов Стройиздат Bùi Trường Sơn, Phạm Cao Huyên Khả chịu tải cọc từ kết thử động biến dạng lớn (PDA) nén tĩnh Tạp chí Xây dựng, Bộ xây dựng, tháng 6-2011 trang 78-81 Kenneth Gavin and David Gallagher Development of Shaft Friction on Driven Piles in Sand and Clay Paper presented to the Geotechnical Society of the Institution of Civil Engineers of Ireland 2005 Người phản biện: GS TSKH Nguyễn Văn Thơ VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM 327 ... SỰ THAY ĐỔI ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN LOẠI SÉT XUNG QUANH CỌC TRƯỚC VÀ SAU KHI HẠ CỌC Do hạn chế điều kiện kinh phí, nghiên cứu này, việc thí nghiệm đánh giá đặc trưng lý đất xung quanh cọc. .. sâu (m) độ ẩm, W (%) 20 30 40 50 60 70 80 tự nhiê n sau ép cọc tự nhiên sau ép cọc Hình 2: Tính chất vật lý đất xung quanh mũi cọc trước sau ép cọc lực dính, c (kG/cm2) 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 tự nhiên... cứng, vị trí ngang mũi cọc) Sơ đồ bố trí điểm thăm dị thể Hình Hình Sơ đồ vị trí hố khoan hố xuyên sau hạ cọc Đặc trưng lý đất xung quanh mũi cọc trạng thái tự nhiên sau hạ cọc tháng thể từ Hình