phương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lực

phương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lựcphương án kỹ thuật cầu dầm liên tục bê tông cốt thép dự ứng lực

THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Chương VI GIỚI THIỆU CHUNG PHƯƠNG ÁN KỸ THUẬT CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DƯL THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG A TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BTCTDƯL BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG Bê tông vật liệu chòu nén tốt , chòu kéo chòu kéo nên bê tông dùng kết cấu chòu nén Để khắc phục người ta đưa cốt thép vào bê tông để chòu kéo Sự đời BTCT đánh dấu phát triển công nghệ vật liệu xây dựng Các cầu dầm BTCT áp dụng , nhiên chiều dài nhòp hạn chế (  24 m ) Kết cấu BTCT dự ứng lực với nguyên lý kéo căng cốt thép để nén trước bê tông cho phép nhòp dầm lớn Điển nhòp dầm 33 m tới 43 m dầm cắt khúc Việc đưa giải pháp hợp lý kết cấu , giải pháp công nghệ thi công thích hợp cho phép kết cấu BTCT_DƯL vượt độ lớn Cầu dầm BTCT_DƯL liên tục thi công phương pháp hẫng , mặt cắt dầm thay đổi loại cầu giải tương đối tốt vấn đề vật liệu kết cấu Loại cầu thường sử dụng cho loại nhòp từ 80 - 130 m lớn , có tới 250 m cầu SHOTTWIEN Áo Ở nước ta cầu BTCT _DƯL thi công hẫng áp dụng cầu Phú Lương - Hải Dương , cầu Sông Gianh , cầu Hoà Bình tiến hành Từ phân tích ta thấy chọn phương án cầu liên tục BTCT dự ứng lực thi công hẫng B GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN B.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ: - Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 –2005 Bộ Giao Thông Vân Tải - Khổ cầu + x 2.0 m - Cầu thiết kế vónh cửu dành cho đường Ôtô - Sông cấp II, khổ thông thuyền : BxH= 40x6 m - Tần suất lũ thiết kế: P=1% - Tải trọng HL93 + Người x 10-3 MPa SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 105 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 - Sơ đồ kết cấu nhòp gồm nhòp liên tục: 65 + 100 + 65 m - Thi coâng theo phương pháp đúc hẫng cân B.2 BỐ TRÍ CHUNG – Sơ đồ kết cấu 1.1– Kết cấu phần - Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 65+100+65 m - Kết cấu cầu gồm liên tục nhòp thi công theo phương pháp đúc hẫng cân - Dầm liên tục nhòp 65+100+65 m tiết diện hình hộp chiều cao thay đổi +) Chiều cao dầm đỉnh trụ h= 6,0 m +) Chiều cao dầm nhòp h= 2,5 m - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chòu lực mỹ quan kiến trúc - Mặt cắt hộp dạng thành thành đứng +) Chiều dày nắp : tb = 30 (cm) +) Chiều dày đáy : Tại mặt cắt gối 100 cm , mặt cắt nhòp 30cm +) Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 25 cm +) Chiều dày mặt cầu ngàm : tn = 75 cm +) Chiều dày sườn dầm : ts = 45 m - Vật liệu dùng cho kết cấu nhòp 1- Bê tông cấp A có: +) f’c = 50(MPa) +) c = 25 (kN/m3) +) Ec = 38006.99 (MPa) 2- Cốt thép DƯL hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có tiêu sau: +) Cường độ cực hạn: fpu = 1860 MPa +) Độ chùng sau 1000h 200C 2.5% 3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 EC 5-12 4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với tiêu: +) Rs = 300 (MPa) +) Es = 200000 (MPa) +) fy = 420 (MPa) 1.2 – Kết cấu phần SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 106 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 a) Cấu tạo trụ cầu : - Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp , đổ bê tông chỗ cấp f’c = 40(MPa) - Trụ đựng móng cọc khoan nhồi : D = 150 cm - Phương án móng : Móng cọc bệ cao b) Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ chỗ mác bê tông chế tạo cấp f’c = 30(MPa) - Mố cầu đặt móng cọc khoan nhồi : D = 100 cm SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 107 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Chương VII TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP 7.1 – Số liệu thiết kế: - Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 –2005 Bộ Giao Thông Vân Tải - Khổ cầu + x 2.0 m - Cầu thiết kế vónh cửu dành cho đường Ôtô - Sông cấp II, khổ thông thuyền : BxH= 40x6 m - Tần suất lũ thiết kế: P=1% - Tải trọng HL93 + Người x 10-3 MPa - Sơ đồ kết cấu nhòp gồm nhòp liên tục: 65 + 100 + 65 m - Thi công theo phương pháp đúc hẫng cân 7.2 – Tính toán kết cấu nhòp 7.2.1 – Các kích thước cầu - Chiều dài kết cấu nhòp: kết cấu nhòp liên tục chiều dài nhòp biên Lnb= (0,6  0,7) chiều dài nhòp Lng +) Chọn Lng = 100 m +) Laáy : Lnb = 65 m - Xác đònh kích thước mặt cắt ngang: Dựa vào công thức kinh nghiệm mối quan hệ, chiều cao hộp, dày máng, dày đáy khổ cầu ta chọn mắt cắt ngang hình vẽ 12600 2000 8000 2000 300 2500 1000 400 2000 500 300 6000 450 300 750 1400 500 2800 300 250 300 3500 SVTH: NGUYEÃN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 108 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 7.2.2 – Tính đặc trưng hình học dầm chủ 7.2.2.1 – Phân chia đốt dầm - Để đơn giản trình thi công phù hợp với trang thiết bò có đơn vò thi công ta phân chia đốt dầm sau : +) Đốt đỉnh trụ : = 14m (khi thi công tiến hành lắp đồng thời xe đúc trụ) +) Đốt hợp long nhòp : dhl = 2m +) Đốt hợp long nhòp biên : dhl = 2m +) Chiều dài đoạn đúc đà giáo : ddg = 14 m +) Số đốt ngắn : n= ,chiều dài đốt : d= 3m +) Số đốt ngắn trung gian : n = đốt , chiều dài đốt : d = 3.5 m +) Số đốt trung gian lai : n = đốt , chiều dài đốt d = m Sơ đồ phân chia đốt dầm 100/2 49 4@4=16 4@3.5=14 4@3=12 14 4@3=12 4@3.5=14 4@4=16 7.2.2.2 – Xác đònh phương trình thay đổi cao độ đáy dầm Chọn gốc toạ độ Đề-các đỉnh mặt cắt ngang nhòp Phương trình đường cong đáy dầm có dạng : Y= ( H  h)  x2  h L H: Chiều cao dầm mặt cắt gối SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 109 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 h: Chiều cao dầm mặt cắt nhòp L: Chiều dài phần cánh hẫng có đáy theo đường cong L = 47.50m _ Chiều dài tính từ mặt cắt cách tim trụ 1.50 m tới mặt cắt nằm K12 đốt hợp long + Đường cong mặt đáy dầm : Hd = 6.00 m hd = 2.50 m Y = 0.001551*x2 + 2.50 m + Đường cong mặt đáy dầm : Hd = 6.00 – 1.00 = 5.00 m hd = 2.50 – 0.30 = 2.20 m Y = 0.001241*x2 + 2.20 m 7.2.2.3 – Xác đònh cao độ mặt dầm chủ - Mặt dầm chủ thiết kế với độ dốc dọc 4% , với bán kính cong R = 3500 m 7.2.2.4 – Xác đònh kích thước mặt cắt dầm - Trên sơ phương trình đường cong đáy dầm đường cong thay đổi chiều dày đáy lập ta xác đònh kích thước mặt cắt dầm - Gắn mặt cắt cần tính vào hệ trục tọa độ đánh số sau : y x +Diện tích mặt cắt : F 21   ( xi  xi 1 ).( y i  y i 1 ) i 1 +Tọa độ trọng tâm mặt cắt : 21 Yc    ( xi  xi 1 ).( y i2  y i yi 1  y i21 ) SVTH: NGUYEÃN QUANG6 T Trang 110 FHOi Ï HẦM K48 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 + Momen tónh mặt cắt trục x : +Momen quán tính trục x : Sx  21   ( xi  xi 1 ).( y i2  yi y i 1  y i21 ) i 1 + Momen quán tính trục trung hòa: Ix  21   ( xi  xi 1 ).( y i3  yi2 yi 1  y i yi21  y i31 ) 12 i 1 Bảng tính toán kích thước mặt cắt dầm chủ Tên MC 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 22 21 20 x (m) 4 4 3.5 3.5 3.5 3.5 3 3 5.5 Coäng doàn (m) 12 16 19.5 23 26.5 30 33 36 39 42 47.5 Bề dày đáy(m) 0.30 0.30 0.32 0.34 0.38 0.42 0.46 0.52 0.58 0.64 0.70 0.77 0.85 1.00 Chiều cao dầm(m) 2.50 2.52 2.60 2.72 2.90 3.09 3.32 3.59 3.90 4.19 4.51 4.86 5.24 6.00 A(m2) Y(m) IC(m4) 9.46 9.48 9.67 9.9 10.31 10.72 11.17 11.78 12.43 13.06 13.71 14.15 15.28 16.88 0.92 0.92 0.97 1.03 1.13 1.24 1.37 1.53 1.72 1.89 2.09 2.31 2.56 3.06 7.85 8.01 8.86 10.13 12.33 14.92 18.32 23.06 29.16 35.7 43.73 43.73 89.8 89.8 Ghi chuù : A : diện tích mặt cắt ngang Yc : khoảng cách từ mép mặt cắt đến trọng tâm Ic : mômen quán tính đối vợi trục trọng tâm 7.3 TÍNH NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT 7.3.1 Các tải trọng tính toán 7.3.1.1 Tónh tải giai đoạn I SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 111 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 -Tónh tải kết cấu nhòp thay đổi theo đường cong nhiên để đơn giản tính toán ta chia dầm đoạn (theo đoạn thi công) tính tải trọng tương đương cho mặt cắt, coi tải trọng đoạn phân bố theo hình thang - Sau chia đoạn ta tính diện tích mặt cắt từ tính tải trọng tương đương theo công thức sau : qtti  Fi    1.1 qtci  Fi   với : Tên MC 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 22 21 20 Trọng lượng riêng bêtông ướt   2.5T / m Kết tính toán thể bảng sau : L (m) 4 4 3.5 3.5 3.5 3.5 3 3 5.5 Cộng dồn (m) 12 16 19.5 23 26.5 30 33 36 39 42 47.5 Chiều cao dầm(m) 2.50 2.52 2.60 2.72 2.90 3.09 3.32 3.59 3.90 4.19 4.51 4.86 5.24 6.00 qtci (kN/m) qtti(kN/m) 236.5 237.0 241.8 247.5 257.8 268.0 279.3 294.5 310.8 326.5 342.8 353.8 382.0 422.0 260.2 260.7 265.9 272.3 283.5 294.8 307.2 323.9 341.8 359.2 377.0 389.1 420.2 464.2 - Tính tónh tải giai đoạn I: tính toán với giá trò trung bình + Tónh tải giai đoạn I tiêu chuaån : DCTCI = 4200 = 300.0 kN/m 14 + Tónh tải giai đoạn I tính toán : DCTTI = 1,25x 300 = 375.0 kN/m 7.3.1.2 Tónh tải giai đoạn II + Trọng lượng lan can, lề hành : Tải trọng trọng lượng lan can lề hành tính rải theo phương dọc cầu, có giá trò - Phần lề hành BT: SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 112 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 2*8.42= 16.84 kN/m - Phần lan can thép : 2*3.54 = 7.08 kN/m => DCped = 16.84+7.08 = 23.92 kN/m + Trọng lượng lớp phủ mặt cầu : Tải trọng trọng lượng lớp phủ mặt cầu rải theo phương dọc cầu Lớp bê tông atphan dày cm DWalp = 8*0.05*23 = 9.20 kN/m Lớp bê tông bảo vệ dày cm DWs = 8*0.03*24 = 5.76 kN/m Lớp phòng nước cm DWwr = 8*0.01*15 = 1.2 kN/m Lớp vữa tạo dốc cm DWsp = 8*0.03*15 = 3.6 kN/m Trọng lượng lớp phủ rải dầm doïc : DWcs =  DWi = 9.2+5.76+1.2+3.6 = 19.76 kN/m Bảng 1: Tĩnh tải danh định hệ số tải trọng Giai đoạn II Tĩnh tải danh định (kN/m) DW: 19.76 DC: 23.92 HƯ sè t¶i träng Lín nhÊt Nhá nhÊt 1,50 0,90 1,25 0,65 + Tónh tải giai đoạn II : DC2tc = 23.92 + 19.76 = 43.68 kN/m DC2tt = 23.92 x1.25+19.76x1 = 59.54 kN/m 7.3.1.3 Hoạt tải xe LL : (3.6.1.1) Hoạt tải xe ô tô đưỡc đặt tên HL-93 gồm hai tổ hợp : Xe tải (35+145+145 kN) + tải trọng 9.3 kN/m Xe hai trục (110+110 kN) + tải trọng 9.3 kN/m Hệ số xung kích = (1 + IM)/100 (3.6.2) TTGH cường độ TTGH sử dụng, IM = 25% Số thiết kế : (3.6.1.1.1) nL = Phần nguyên( W/3500 ) = Phần nguyên( 8000/3500 ) = Hệ số : Số Làn SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Hệ Số Làn m 1.2 Trang 113 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 1.0 7.3.1.4 Tải trọng người PL : (3.6.1.3) Tải trọng người = 3.0 kN/m2 Tải trọng người rải theo phương dọc cầu bên lề hành: PL = P*3.0 = 2*3.0 = 6.0 kN/m P – chiều rộng lề hành bên 7.3.1.5 Hệ số tải trọng : Trạng thái giới hạn Cường độ I Sử dụng DC DW 1.25 1.00 1.50 1.00 Tải trọng LL, IM, PL TG 1.75 1.00 0.50 CLL CE WC 1.50 1.00 1.50 1.00 1.50 1.00 Ghi : Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp, thời gian có hạn nên em chưa xét đến tải trọng gió gối lún tính kết cấu phần Vì xét TTGH cường độ I TTGH sử dụng 7.3.1.6 Tải trọng thi công : (5.14.2.3.2) -Tải trọng thi công xếp mặt kết cấu nhòp: Trọng lượng loại vật tư, thiết bò thi công, người thi công + Theo Quy Trình lấy 4.8x10-4 Mpa=0.48 KN/m2 cánh hẫng -4 2.4x10 Mpa=0.24kN/m2 cánh hẫng Với B cầu =12.6 m => CLL= 12.6 x 0.24 = 3.024 kN/m treân cánh hẫng CLL= 12.6 x 0.48 = 6.048 kN/m cánh hẫng + Hệ số vượt tải ntc = 1.5 -Trọng lượng xe đúc, ván khuôn, đà giáo: + Lấy CE = 600KN đặt cách đầu hẫng 1.0 m + Hệ số vượt tải nCE=1 + Trọng lượng bê tông ướt khối đúc : WC = gc *AK (kN/m) gc = 25 kN/m3 bê tông ướt 7.4 Các sơ đồ nội dung tính toán nội lực : 7.4.1 Các sơ đồ: 7.4.1.1 Sơ đồ I: Giai đoạn thi công đúc hẫng đối xứng hai bên trụ SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 114 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Hình 7.4.1.1: Sơ đồ tải trọng thi công đúc hẫng đối xứng - Các tải trọng hệ số tải trọng: + Trọng lợng thân đốt (DC), hệ số tải trọng gDC = 1.25 + Tải trọng thi công rải đều: CLL = 3.024 kN/m cánh hẫng 6.048 kN/m cánh hẫng kia, có hệ số tả trọng gCLL = 1.5 + Tải trọng xe đúc (CE): xe đúc nặng 600 kN, đặt cách đầu mút hẫng 1.0 m, hệ số tải trọng gCE = 1.5 + Dự ứng lực cốt thép cường độ cao chòu mô men âm xuất dần sau thi công đốt hẫng 7.4.1.2 Sơ đồ II: Giai đoạn hợp long đốt nhòp - Sơ đồ: Kết cấu làm việc theo sơ đồ dầm mút thừa tónh đònh 1/2(xúc+bêtông)=P 650 490 Hình 7.4.1.2: Hợp long đốt nhòp - Tải trọng tác dụng: + Trọng lượng thân 1/2 đốt hợp long + 1/2 Trọng lượng xe đúc CE = 300 KN SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 115 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 7.4.1.3 Sơ đồ III: Hợp long xong nhòp bê tông đông cứng: - Tiến hành tháo bỏ xe đúc, đà giáo ván khuôn tải trọng thi công Sơ đồ: Liên tục nhòp: Hình 7.4.1.3: Sơ đồ tải trọng hợp long nhòp bê tông đông cứng - Tải trọng tác dụng: + Lực ngược dỡ tải trọng thi công + Lực ngược dỡ xe đúc 7.4.1.4 Sơ đồ IV: Sau hợp long nhòp biên hợp long xong - Sơ đồ tính toán sơ đồ liên tục nhòp chòu tónh tải giai đoạn II -Tải tác dụng: + Tónh tải giai đoạn 7.4.1.5 Sơ đồ V: Giai đoạn khai thác Sơ đồ kết cấu: Liên tục nhòp Tải trọng tác dụng: + Tónh tải giai đoạn II (DW) + Hoạt tải LL (Design truck + Tandom)+ PL + Lane Load 7.4.2 Nội dung tính toán: Mục đích: Tính nội lực mặt cắt giai đoạn tác dụng tải trọng để từ đố bố trí cốt thép DƯL đảm bảo an toàn cho kết cấu SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 116 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Sau nội dung tính toán giai đoạn thi công kết cấu nhòp liên tục 7.4.2.1.Sơ đồ I: Sơ đồ I: Giai đoạn thi công đúc hẫng đối xứng hai bên trụ Hình 7.4.2.1: Sơ đồ tải trọng thi công đúc hẫng đối xứng - Các tải trọng hệ số tải trọng: + Trọng lợng thân đốt (DC), hệ số tải trọng gDC = 1.25 + Tải trọng thi công rải đều: CLL = 3.024 kN/m cánh hẫng 6.048 kN/m cánh hẫng kia, có hệ số tả trọng gCLL = 1.5 + Tải trọng xe đúc (CE): xe đúc nặng 600 kN, đặt cách đầu mút hẫng 1.0 m, hệ số tải trọng gCE = 1.5 + Dự ứng lực cốt thép cường độ cao chòu mô men âm xuất dần sau thi công đốt hẫng -25997.44 -12046.91 -1824.27 -3960.53 -3018.20 -912.96 -5813.79 -6731.76 -10564.96 -11567.41 -12622.38 15375.47 14771.78 -15375.47 -14711.45 12611.44 11561.12 10559.82 9606.98 8698.68 7689.63 6729.76 5812.43 4931.25 3959.97 3017.94 2095.36 -0.00 BIỂU ĐỒ MÔ MEN BIỂU ĐỒ LỰC CẮT - Tính toán nội lực mặt cắt giai đoạn đúc hẫng Mặt cắt SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 M (KNm) Q(KN) Trang 117 LỚP:CẦU -0.00 -43775.03 -4932.18 -7692.44 -62577.70 -109783.79 -8702.20 -84533.56 -165995.06 -138492.86 -9611.13 -229574.29 -196307.41 -265952.61 -341302.55 -363912.99 -341302.55 -265952.61 -229574.29 -196307.41 -165995.06 -138492.86 -109783.79 -84533.56 -62577.70 -43775.03 -25997.44 -12046.91 -1824.27 -0.00 - Mô hình hoá kết cấu Midas Civil thực tính toán kết qủa sau: THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT 6-6 7-7 8-8 9-9 10-10 11-11 12-12 13-13 14-14 15-15 16-16 17-17 19-19 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 -1824.3 -12046.9 -25997.4 -43775.0 -62577.7 -84533.6 -109783.8 -138492.9 -165995.1 -196307.4 -229574.3 -265952.6 -363913.0 2095.4 3017.9 3960.0 4931.2 5812.4 6729.8 7689.6 8698.7 9607.0 10559.8 11561.1 12611.4 15375.5 7.4.2.2 Sô đồ II: Giai đoạn hợp long đốt nhòp - Sơ đồ: Kết cấu làm việc theo sơ đồ dầm mút thừa tónh đònh 1/2(xúc+bêtông)=P 650 490 Hình 7.4.2.2: Hợp long đốt nhòp - Tải trọng tác dụng: + Trọng lượng thân 1/2 đốt hợp long + 1/2 Trọng lượng xe đúc CE = 300 KN - Mô hình hoá kết cấu Midas Civil thực tính toán kết qủa sau: SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 118 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG -455.2 -0.0 -5310.5 -26085.5 -13834.1 -42164.1 -79949.2 -59480.1 -130935.2 -103712.8 -186201.2 -157163.1 -10141.1 -253297.8 -218193.8 -11143.8 -326020.2 -348284.8 -326311.5 -251938.0 -216251.2 -183675.8 -154055.0 -127244.3 -99342.0 -74898.6 -53749.5 -35753.6 -18898.0 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 3431.1 11117.1 9063.4 12520.4 11135.3 6961.8 -0.0 -5869.5 PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT BIỂU ĐỒ LỰC CẮT BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC Mặt cắt 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 Qtc (kN) -2387.4 -1590.8 -794.1 2.6 799.3 952.0 1864.9 2787.5 3729.5 4700.8 5582.1 6499.5 7459.4 8468.6 9377.0 10329.9 11331.4 12381.9 14541.3 -14950.7 Qtt (kN) -2984.25 -1988.5 -992.625 3.25 999.125 1190 2331.125 3484.375 4661.875 5876 6977.625 8124.375 9324.25 10585.75 11721.25 12912.375 14164.25 15477.375 18176.625 -18688.375 SVTH: NGUYEÃN QUANG THỌ HẦM K48 Mtc(kN.m) 6961.8 11135.3 12520.4 11117.1 9063.4 3431.1 -5869.5 -18898 -35753.6 -53749.5 -74898.6 -99342 -127244.3 -154055 -183675.8 -216251.2 -251938 -326020.2 -348284.8 Trang 119 Mtt(kN.m) 8702.25 13919.12 15650.5 13896.37 11329.25 4288.875 -7336.87 -23622.5 -44692 -67186.87 -93623.25 -124177.5 -159055.37 -192568.75 -229594.75 -270314.0 -314922.5 -407525.25 -435356.0 Ghi chuù HL biên Đỉnh trụ LỚP:CẦU 0.0 -455.2 -1670.7 -2593.5 -3535.8 -4507.5 -5389.2 -6307.3 -7268.1 -8278.0 -9187.1 -12199.0 14541.3 14950.7 -14950.7 -14288.4 12381.9 11331.4 10329.9 9377.0 8468.6 7459.4 6499.5 5582.1 4700.8 3729.5 2787.5 1864.9 952.0 799.3 2.6 -794.1 -1590.8 -2387.4 BIEÅU ĐỒ MÔ MEN THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 -14288.4 -12199.0 -11143.8 -10141.1 -9187.1 -8278.0 -7268.1 -6307.3 -5389.2 -4507.5 -3535.8 -2593.5 -1670.7 -455.2 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 -17860.5 -15248.75 -13929.75 -12676.375 -11483.875 -10347.5 -9085.125 -7884.125 -6736.5 -5634.375 -4419.75 -3241.875 -2088.375 -569 -326311.5 -253297.8 -218193.8 -186201.2 -157163.1 -130935.2 -103712.8 -79949.2 -59480.1 -42164.1 -26085.5 -13834.1 -5310.5 -455.2 -407889.37 -316622.25 -272742.25 -232751.5 -196453.87 -163669 -129641 -99936.5 -74350.125 -52705.125 -32606.875 -17292.625 -6638.125 -569 HL 7.4.2.3 Sơ đồ III: Hợp long xong nhòp bê tông đông cứng: - Tiến hành tháo bỏ xe đúc, đà giáo ván khuôn tải trọng thi công Sơ đồ: Liên tục nhòp: Hình 7.4.2.3: Sơ đồ tải trọng hợp long nhòp bê tông đông cứng - Tải trọng tác dụng: + Lực ngược dỡ tải trọng thi công + Lực ngược dỡ xe đúc 2371.49 2011.55 1425.31 894.64 419.54 0.00 3145.80 3992.69 4912.15 6831.76 5904.19 14121.50 13016.85 11953.04 10930.04 9947.87 8853.60 7814.90 15847.66 16857.75 16252.70 794.12 2777.93 -7078.54 -5078.95 -10859.98 -10859.98 -9005.55 -9005.55 -7078.54 -5078.95 -3006.79 -1134.12 4817.30 6609.56 8442.65 10316.55 12231.29 12231.29 10316.55 8442.65 6609.56 4817.30 2777.93 794.12 16252.70 16857.75 15847.66 7814.90 8853.60 9947.87 10930.04 11953.04 13016.85 14121.50 4912.15 5904.19 6831.76 3145.80 3992.69 0.00 419.54 894.64 1425.31 2011.55 2371.49 -1134.12 -3006.79 - Mô hình hoá kết cấu Midas Civil thực tính toán tải trọng thu kết qủa sau : BIỂU ĐỒ MÔ MEN SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 120 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG 220.78 202.65 184.51 175.43 159.56 143.68 127.81 257.01 238.91 373.81 360.44 347.04 333.61 320.15 304.41 288.63 272.83 406.77 398.33 -667.26 -676.80 -542.74 -558.47 -574.17 -589.81 -603.16 -616.48 -629.75 -642.97 -508.90 -526.97 -472.68 -490.80 -398.33 -406.77 -257.01 -272.83 -288.63 -304.41 -320.15 -333.61 -347.04 -360.44 -373.81 -220.78 -238.91 -127.81 -143.68 -159.56 -175.43 -184.51 -202.65 -4.54 490.80 472.68 526.97 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 508.90 676.80 667.26 642.97 629.75 616.48 603.16 589.81 574.17 558.47 542.74 PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT BIỂU ĐỒ LỰC CẮT BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC Mặt cắt 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Qtc(kN) -111.9 -127.8 -143.7 -159.6 -175.4 -184.5 -202.6 -220.8 -238.9 -257 -272.8 -288.5 -304.3 -320 -333.5 -346.9 -360.2 -373.5 -400 676.8 667.3 643 629.7 616.5 603.2 589.8 574.2 Qtt(kN) -139.875 -159.75 -179.625 -199.5 -219.25 -230.625 -253.25 -276 -298.625 -321.25 -341 -360.625 -380.375 -400 -416.875 -433.625 -450.25 -466.875 -500 846 834.125 803.75 787.125 770.625 754 737.25 717.75 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HAÀM K48 Mtc(kN.m) 419.5 894.6 1425.3 2011.5 2371.5 3145.8 3992.7 4912.2 5904.2 6831.8 7814.9 8853.6 9947.9 10930 11953 13016.9 14121.5 16252.7 16857.8 15847.7 12231.3 10316.6 8442.6 6609.6 4817.3 2777.9 Mtt(kN.m) 524.375 1118.25 1781.625 2514.375 2964.375 3932.25 4990.875 6140.25 7380.25 8539.75 9768.625 11067 12434.88 13662.5 14941.25 16271.13 17651.88 20315.88 21072.25 19809.63 15289.13 12895.75 10553.25 8262 6021.625 3472.375 Trang 121 Ghi HL biên Đỉnh trụ LỚP:CẦU SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 122 5066.20 5969.03 -313.05 -138.35 -0.00 -30825.17 -25627.16 -20822.28 -16410.51 -12391.87 -8200.31 -4543.83 -1422.43 -41255.79 -44482.65 -41375.87 -2462.49 -6399.15 -10870.89 -15129.69 -19781.61 -24826.65 -30264.81 992.625 -1417.63 -3758.5 -6348.75 -8848.13 -11256.9 -13575 6172.98 6012.88 5312.28 4076.60 2305.84 1163.89 3464.48 BIỂU ĐỒ MÔ MEN -487.72 3805.59 939.09 6426.39 8348.31 9571.35 1000 -1792.40 -1662.68 -1532.74 -1402.59 -1272.30 -1120.04 -967.59 -815.01 -662.33 36.37 123.73 276.61 429.49 582.37 735.25 9571.35 10095.51 10095.51 794.1 -1134.1 -3006.8 -5079 -7078.5 -9005.5 -10860 2118.48 742.22 894.82 1047.28 1199.57 1351.69 1481.86 1611.83 1741.57 1870.57 567.68 393.07 218.39 43.68 698.125 678.375 658.75 636.125 613.5 590.875 5.625 -2103.95 -2030.10 -43.68 -218.40 6426.39 8348.31 650 -393.10 -30264.81 -24826.65 -19781.61 -15129.69 -10870.89 -6399.15 -2462.49 -41375.87 -44482.65 -41255.79 -1422.43 -4543.83 -8200.31 -12391.87 -16410.51 -20822.28 -25627.16 -30825.17 PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUAÄT -567.76 939.09 3805.59 1163.89 3464.48 5066.20 5969.03 -0.00 558.5 542.7 527 508.9 490.8 472.7 4.5 -742.36 -1872.19 -1742.52 -1612.62 -1482.50 -1352.24 -1200.01 -1047.59 -895.03 2038.43 662.20 814.82 967.31 1119.63 1271.78 1401.99 1531.99 1661.78 1790.84 487.66 313.03 138.34 2305.84 4076.60 5312.28 6012.88 6172.98 27 28 29 30 31 32 33 -2184.00 -2109.83 -735.25 -582.37 -429.49 -276.61 -123.73 -36.37 THIEÁT KEÁ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 HL 7.4.2.4 Sơ đồ IV: Giai đoạn khai thác - DW - Sơ đồ tính toán sơ đồ liên tục nhòp chòu tónh tải giai đoạn II DW 650 -Tải tác dụng: + Tónh tải giai đoạn - Dùng chương trình Midas Civil mô hình hóa kết cấu thực tính toán ta kết sau BIỂU ĐỒ LỰC CẮT LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC Mặt cắt 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Qtc(kN) -735.3 -582.4 -429.5 -276.6 -123.7 -36.4 138.3 313 487.7 662.2 814.8 967.3 1119.6 1271.8 1402 1532 1661.8 1790.8 2038.4 -2184 -2109.8 -1872.2 -1742.5 -1612.6 -1482.5 -1352.2 -1200 -1047.6 -895 -742.4 -567.8 -393.1 -218.4 -43.7 Qtt(kN) -1102.95 -873.6 -644.25 -414.9 -185.55 -54.6 207.45 469.5 731.55 993.3 1222.2 1450.95 1679.4 1907.7 2103 2298 2492.7 2686.2 3057.6 -3276 -3164.7 -2808.3 -2613.75 -2418.9 -2223.75 -2028.3 -1800 -1571.4 -1342.5 -1113.6 -851.7 -589.65 -327.6 -65.55 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Mtc(kN.m) 2305.8 4076.6 5312.3 6012.9 6173 5969 5066.2 3464.5 1163.9 -1422.4 -4543.8 -8200.3 -12391.9 -16410.5 -20822.3 -25627.2 -30825.2 -41375.9 -44482.6 -41255.8 -30264.8 -24826.6 -19781.6 -15129.7 -10870.9 -6399.1 -2462.5 939.1 3805.6 6426.4 8348.3 9571.4 10095.5 Mtt(kN.m) 3458.7 6114.9 7968.45 9019.35 9259.5 8953.5 7599.3 5196.75 1745.85 -2133.6 -6815.7 -12300.5 -18587.9 -24615.8 -31233.5 -38440.8 -46237.8 -62063.9 -66723.9 -61883.7 -45397.2 -37239.9 -29672.4 -22694.6 -16306.4 -9598.65 -3693.75 1408.65 5708.4 9639.6 12522.45 14357.1 15143.25 Trang 123 Ghi HL biên Đỉnh trụ HL LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 7.4.2.5 Sơ đồ V: Giai đoạn khai thác Sơ đồ kết cấu: Liên tục nhòp Tải trọng tác dụng: + Hoạt tải LL (Design truck + Tandem)+ PL + Lane Load Hình 7.4.2.5 Mô hình tải trọng thiết kế theo 22TCN 272-05 + Xe tải thiết kế, gồm trục 35KN +145KN +145KN, khoảng cách trục trước 4.3m khoảng cách hai trục sau thay đổi từ 4.3 đến 9m + Tải trọng Lane Load thiết kế lấy theo chiều dọc cầu với trò số 0.64 Kip/ft hay 9.3 kN/m + Xe trục thiết kế Tandem gồm cặp trục 110 KN đặt cách 1200 mm Cự li bánh xe theo chiều ngang 1800 mm + Tải trọng người rải kN/m2, chiều rộng lề 2.0 m nên lấy 6.0 kN/m - Xác đònh nội lực mặt cắt Để tính nội lực sơ đồ ta tiến hành vẽ đường ảnh hưởng nội lực mặt cắt cần tính, sau xếp tải trọng lên đường ảnh hưởng cho đạt nội lực bất lợi theo quy trình Các hệ số sức kháng lấy sau: Đối với DW : P max =1.5 , P min= 0.65 Đối với LC : P max =1.25 , P min= 0.9 Đối với LAN : PL =1.75 Đối với PL : Pl =1.75 xếp lên phần đường ảnh hưởng gây bất lợi cho nội lực: Kết chạy MIDAS Civil 7.01 cho đường ảnh hưởng mặt cắt nhòp P1-P2 mặt cắt đỉnh trụ : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 124 LỚP:CẦU SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 125 -0.010 -0.000 -0.028 0.042 0.050 0.058 0.066 0.073 0.080 0.087 0.094 0.100 0.106 0.112 0.117 0.122 0.125 0.128 0.130 0.131 0.131 0.130 0.127 0.123 0.118 0.111 0.104 0.095 0.085 0.076 0.066 0.056 0.045 0.034 0.023 0.012 0.000 0.026 0.005 0.047 0.058 0.068 0.080 0.091 0.103 0.115 0.127 0.140 0.155 0.171 0.188 0.205 0.223 0.241 0.260 0.280 0.303 0.327 0.352 0.378 0.404 0.431 0.459 0.514 0.541 0.028 0.000 0.010 -0.418 -1.174 -1.907 -2.296 -2.677 -3.048 -3.409 -3.760 -4.099 -4.426 -4.739 -5.086 -5.413 -5.716 -5.995 -6.248 -6.473 -6.669 -6.833 -6.981 -7.085 -7.145 -7.159 -7.129 -7.056 -6.941 -6.788 -6.601 -6.383 -6.138 -5.872 -5.588 -5.290 -4.984 -4.673 -4.359 -4.086 -3.814 -3.545 -3.281 -3.022 -2.768 -2.520 -2.277 -2.074 -1.876 -1.682 -1.492 -1.306 -1.124 -0.946 -0.772 -0.461 -0.162 0.149 0.420 0.679 0.815 0.947 1.074 1.196 1.313 1.424 1.529 1.628 1.734 1.829 1.914 1.986 2.046 2.092 2.124 2.140 2.140 2.119 2.076 2.012 1.926 1.820 1.694 1.551 1.392 1.242 1.082 0.914 0.739 0.559 0.375 0.188 0.000 0.219 0.000 0.510 1.023 1.541 2.067 2.605 3.155 3.722 4.307 5.002 5.730 6.493 7.295 8.138 9.024 9.953 10.925 11.940 11.112 10.314 9.545 8.804 8.088 7.396 6.727 6.079 5.538 5.011 4.496 3.993 3.500 3.018 2.544 2.079 1.246 -0.937 -0.329 -0.006 -3.874 -4.665 -5.437 -6.192 -6.926 -7.638 -8.326 -8.990 -9.626 -10.332 -10.995 -11.611 -12.178 -12.692 -13.149 -13.546 -13.879 -14.180 -14.392 -14.513 -14.542 -14.481 -14.332 -14.099 -13.789 -13.408 -12.965 -12.468 -11.927 -11.350 -10.746 -10.124 -9.492 -8.855 -8.299 -7.747 -7.202 -6.665 -6.138 -5.622 -5.118 -4.626 -4.213 -3.810 -3.416 -3.030 -2.652 -2.283 -1.921 -1.568 -2.385 -0.304 0.007 -0.422 -1.719 -0.000 -0.768 -1.531 -2.283 -3.019 -3.733 -4.420 -5.073 -5.689 -6.339 -6.924 -7.436 -7.870 -8.220 -8.483 -8.658 -8.746 -8.747 -8.679 -8.550 -8.361 -8.118 -7.821 -7.476 -7.085 -6.653 -6.250 -5.821 -5.367 -4.889 -4.390 -3.871 -3.333 -2.777 1.379 1.655 1.923 2.181 2.429 2.667 2.893 3.106 3.306 3.522 3.716 3.887 4.035 4.156 4.250 4.314 4.348 4.347 4.304 4.217 4.086 3.912 3.697 3.442 3.151 2.828 2.522 2.197 1.856 1.501 1.135 0.761 0.382 0.000 0.149 0.303 0.853 -0.574 -0.689 -0.800 -0.907 -1.010 -1.109 -1.203 -1.291 -1.374 -1.464 -1.544 -1.616 -1.677 -1.727 -1.766 -1.793 -1.807 -1.806 -1.788 -1.752 -1.698 -1.625 -1.536 -1.430 -1.309 -1.175 -1.048 -0.913 -0.771 -0.624 -0.472 -0.316 -0.159 -0.000 -0.356 -0.128 -0.183 -0.510 -0.000 -0.228 -0.454 -0.677 -0.895 -1.106 -1.310 -1.504 -1.686 -1.879 -2.052 -2.204 -2.332 -2.436 -2.514 -2.566 -2.592 -2.592 -2.572 -2.534 -2.478 -2.406 -2.318 -2.216 -2.100 -1.972 -1.853 -1.726 -1.591 -1.449 -1.302 -1.148 -0.988 -0.824 0.132 0.001 0.380 0.920 1.130 1.345 1.567 1.795 2.032 2.276 2.530 2.794 3.116 3.455 3.814 4.193 4.596 5.025 5.483 5.972 6.573 7.224 7.927 8.688 9.510 10.394 11.344 10.360 9.893 9.443 8.592 7.806 7.083 6.420 5.813 5.260 4.755 4.293 3.923 3.579 3.260 2.964 2.687 2.428 2.184 1.954 1.767 1.587 1.415 1.249 1.089 0.934 0.784 0.638 0.548 0.001 0.191 PHAÀN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT -0.500 -0.486 -0.459 -0.431 -0.404 -0.378 -0.352 -0.327 -0.303 -0.280 -0.260 -0.241 -0.223 -0.205 -0.188 -0.171 -0.155 -0.140 -0.127 -0.115 -0.103 -0.091 -0.080 -0.068 -0.058 -0.047 -0.009 -0.026 -0.000 -0.012 -0.023 -0.034 -0.045 -0.056 -0.066 -0.076 -0.085 -0.095 -0.104 -0.111 -0.118 -0.123 -0.127 -0.130 -0.131 -0.131 -0.130 -0.128 -0.125 -0.122 -0.117 -0.112 -0.106 -0.100 -0.094 -0.087 -0.080 -0.073 -0.066 -0.058 -0.050 -0.042 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 ĐAH MÔMEN TẠI MĂT CẮT GIỮA NHỊP ĐAH MÔMEN TẠI MĂT CẮT ĐỈNH TRỤ ĐAH MÔMEN TẠI MĂT CẮT GIỮA NHỊP BIÊN ĐAH LỰC CẮT TẠI MĂT CẮT GIỮA NHỊP LỚP:CẦU Đối với DW -0.005 -0.013 -0.021 -0.025 -0.030 -0.034 -0.037 -0.041 -0.044 -0.048 -0.051 -0.054 -0.057 -0.060 -0.062 -0.064 -0.065 -0.066 -0.067 -0.067 -0.066 -0.065 -0.063 -0.060 -0.057 -0.053 -0.048 -0.043 -0.039 -0.034 -0.029 -0.023 -0.017 -0.012 -0.006 -0.000 -0.373 -0.347 -0.322 -0.298 -0.275 -0.253 -0.231 -0.210 -0.190 -0.173 -0.157 -0.140 -0.125 -0.109 -0.094 -0.079 -0.065 -0.039 -0.014 -0.000 0.013 0.037 0.060 0.072 0.084 0.095 0.106 0.117 0.128 0.138 0.148 0.159 0.169 0.179 0.187 0.195 0.202 0.208 0.213 0.218 0.221 0.223 0.224 0.223 0.220 0.217 0.212 0.206 0.199 0.192 0.183 0.175 0.165 0.156 0.146 0.136 0.128 0.119 0.111 0.102 0.094 0.086 0.079 0.071 0.065 0.059 0.053 0.047 0.041 0.035 0.030 0.024 0.014 0.005 0.000 0.039 0.077 0.116 0.154 0.192 0.229 0.266 0.303 0.344 0.383 0.422 0.459 0.495 0.530 0.564 0.596 0.627 Tổ hợp Moment theo trạng thái giới hạn cường độ I Tổ hợp Lực cắt theo trạng thái giới hạn cường độ I SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HAÀM K48 Trang 126 -0.021 -0.025 -0.030 -0.034 -0.037 -0.041 -0.045 -0.048 -0.051 -0.054 -0.057 -0.060 -0.062 -0.064 -0.065 -0.066 -0.067 -0.067 -0.066 -0.065 -0.063 -0.060 -0.057 -0.053 -0.048 -0.044 -0.039 -0.034 -0.029 -0.023 -0.017 -0.012 -0.006 -0.000 0.014 0.005 0.000 0.986 1.000 0.961 PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT -0.013 -0.005 0.060 0.072 0.084 0.095 0.107 0.118 0.128 0.138 0.148 0.159 0.169 0.179 0.187 0.195 0.202 0.208 0.214 0.218 0.221 0.223 0.224 0.223 0.220 0.217 0.212 0.206 0.199 0.192 0.183 0.175 0.165 0.156 0.146 0.136 0.128 0.119 0.111 0.103 0.094 0.086 0.079 0.071 0.065 0.059 0.053 0.047 0.041 0.035 0.030 0.024 0.037 -0.000 0.013 0.000 0.039 0.077 0.116 0.154 0.192 0.230 0.267 0.303 0.344 0.383 0.422 0.460 0.496 0.531 0.564 0.596 0.627 0.653 0.678 0.702 0.725 0.747 0.769 0.790 0.810 0.827 0.843 0.859 0.875 0.891 0.906 0.921 0.935 THIEÁT KẾ TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 ĐAH LỰC CẮT TẠI MĂT CẮT ĐỈNH TRỤ ĐAH LỰC CẮT TẠI MĂT CẮT GIỮA NHỊP BIÊN Tiến hành xếp tải lên đường ảnh hưởng tính toán: + Do tónh tải phần 2: M125=1.5x   xDW-0.65x   xDW + Do tải trọng người+Lane: M125=1.75x(   -   )x(Lane) + Do taûi trọng xe tải M125=1.75x(   -   )x(Xe tải) a Tổ hợp theo trạng thái giới hạn cường ñoä 1: (theo 3.4.1.1) MU =  (P.MDW +1.75 MLL+IM +1.75MPL) (theo 3.4.1.1) VU =  (P.VDW +1.75VLL+IM +1.75VPL) Trong : MU : Mô men tính toán theo trạng thái giới hạn cường độ I dầm VU : Lực cắt tính toán theo trạng thái giới hạn cường độ I dầm P : Hệ số xác đònh theo theo bảng 3.4.1-2 Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 : P max = 1.5, P = 0.65 : Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư, quan trọng khai thác xác đònh theo Điều 1.3.2 Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05, tính theo công thức sau:  = i D R  0.95 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 Với: + Hệ số liên quan đến tính dẻo D = 0.95 (theo Điều 1.3.3) + Hệ số liên quan đến tính dư R = 0.95 (theo Điều 1.3.4) + Hệ số liên quan đến tầm quan trọng khai thác i = 1.05 (theo Điều 1.3.5 Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05)   = 0.95 Lực xung kích IM = 0.25LL (Theo điều 3.6.2, bảng 3.6.2.1-1,Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05) Dùng chương trình Midas Civil mô hình hóa kết cấu tính nội lực tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn cường độ I cho bảng sau: Mặt cắt 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 Tổ Hợp : Tandem + PL + Tải trọng + DW Lực cắt Momen Qmin (kN) Qmax(kN) Mmin (kNm) Mmax (kNm) -3657.9 -194.3 0 -3172.7 42.3 278.6 11809.1 -2702.8 293.4 -245.4 21636.7 -2248.5 558.8 -1572 29497.5 -1810.4 903 -3701.3 35415.4 -1567.3 1108.7 -5278.4 37938.1 -1097.1 1529.9 -9218.8 41141.9 -648 1962.8 -14207.5 41948.2 -219.4 2405.6 -20244.5 40425.8 189.8 2856.9 -27329.9 36637 532.9 3258.1 -34389.5 31505.3 863.2 3664.4 -42251.8 24715 1181.6 4075.5 -50916.6 16278.7 1489.1 4491.3 -60422.9 6246.5 1744.5 4851.1 -69899.6 -2956.9 1992.9 5214 -80808.5 -12506.5 2234.6 5579.9 -93138.1 -22411.9 2461.9 5947.1 -106924 -32267.6 2843.9 6665.9 -136204 -48445.5 -7219.5 -2858.7 -145148 -52869.5 -7002.8 -2748.8 -135046 -48610.1 -6327.4 -2383.6 -101123 -33575.3 -5962.3 -2179.7 -84638.3 -25250.9 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 127 LỚP:CẦU THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Mặt cắt 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 -5599 -5237.6 -4878.3 -4461.7 -4048.2 -3638.4 -3232.7 -2774.7 -2324.1 -1882.1 -1450.3 GVHD: ThS.NGÔ CHÂU PHƯƠNG TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 22TCN 272-05 -1971.8 -1759.9 -1540.1 -1252.3 -955.9 -650.4 -335.1 37.8 424.5 825 1238.7 -69548.2 -56814.6 -45388.2 -33611 -23496 -15059.7 -8412.9 -3896.4 -503.9 1840.3 3136.2 -16491.9 -8190.2 -370.3 8121.2 15918.7 23036.9 29582.9 37246.7 42932.5 46555.6 48107 Tổ hợp : Truck + PL + Tải trọng Làn + DW Lực cắt Momen Qmin (kN) Qmax(kN) Mmin (kNm) Mmax (kNm) -4011.3 -100.4 0 -3493.9 136.2 -50 12933.3 -2992.7 387.3 -902.7 23666 -2508.4 652.7 -2558 32225.8 -2041.7 960.7 -5015.9 38654 -1783.1 1185.1 -6780.7 41389.7 -1283.5 1643.1 -11096.7 44934.6 -807.4 2111.3 -16461 45923.2 -354.1 2587.7 -22873.6 44408.2 77.8 3070.5 -30334.6 40478.6 439.4 3497.1 -37722.8 35114.8 787 3927.2 -45913.7 28027.3 1121.6 4360.3 -54907.3 19212.2 1444.6 4796.5 -64742.2 8722.2 1712.6 5172.6 -74500.5 -931.3 1973.2 5550.8 -85691.2 -10983.1 2226.8 5931.2 -98302.4 -21438.3 2434.2 6312 -112370 -30655 2816.1 7056.3 -142167 -46679.9 -7625 -2804.3 -151251 -51062.3 -7402.1 -2694.6 -140754 -46884.5 -6709.1 -2329.4 -105446 -32149.1 -6333.8 -2125.4 -88258.2 -24560.5 SVTH: NGUYEÃN QUANG THỌ HẦM K48 Trang 128 LỚP:CẦU