Thiết kế thi công cầu dầm liên tục theo phương pháp đúc hẫng cân bằng

MỤC LỤC DANH MỤC CÁC HÌNH PHẦN I: LẬP DỰ ÁN (25%) CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG CHƯƠNG 2: PHÂN TÍCH, LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN HỢP LÝ NHẤT CHƯƠNG 1: THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG 1.1.Đánh giá điều kiện tự nhiên, kinh tế, xã hội & sự cần thiết của dự án 1.1.1.Vị trí địa lý: Cầu Gò Nổi tuyến đường DT610B nối xã Gò Nổi (Điện Phong, Điện Trung Điện Quang) huyện Điện Bàn vơí thị trấn Nam Phước huyện Duy Xuyên, tỉnh Quảng Nam Điểm cuối tuyến nối với QL1A 1.1.2.Điều kiện địa hình: Địa hình chủ yếu của khu vực lân cận đồng bằng, bải bồi ven sông Mặt cắt dọc cầu qua bải bồi giữa sông Lòng sông tương đối thoải, khả sạt lở thấp 1.1.3.Điều kiện địa chất : Sử dụng mặt cắt đã được khoan thăm dò theo hồ sơ thiết kế (đang thi công) cầu dầm I33(m) với 13 nhịp Dọc sông khoan 13 lỗ thăm dò tại các vị trí móng tương ứng (xem phụ lục 1.1 Số liệu các lổ khoan địa chất) Tên ký hiệu các lớp địa chất: +ĐĐ Đất đắp loại cát pha sét lẫn dăm sạn màu xám vàng, trạng thái dẻo +A2 Cát hạt nhỏ lẫn dăm sạn màu xám vàng, xám xanh kẹp các lớp dét mỏng, trạng thái bảo hòa, kết cấu chặt vừa +A3 Cát hạt nhỏ lẫn dăm sạn màu xám vàng, xám xanh kẹp các lớp dét mỏng, trạng thái bảo hòa, kết cấu rời rạc chặt vừa +B1 Bùn sét màu xám xanh +B2 Sét pha cát lẫn sò hến màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm +B3 Sét pha cát màu xám xanh, trạng thái dẻo chảy +B4 Cát pha sét màu xám vàng, trạng thái dẻo chảy +B4a Bùn sét màu xám xanh +B5 Sét pha cát màu xám vàng, trạng thái dẻo cứng +B5a Sét pha cát màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm +B5b Sét pha cát màu xám xanh, trạng thái dẻo chảy +B6 Sét pha cát màu xám vàng, trạng thái nửa cứng +C0 Cát hạt nhỏ, màu xám trắng, xám vàng, trạng thái bão hòa, kết cấu rời rạc-chặt vừa +C1 Cát hạt vừa lẫn sỏi cuội màu xám vàng, trạng thái bảo hòa, kết cấu chặt vừa +C1a Cát hạt vừa lẫn sỏi cuội màu xám vàng, trạng thái bảo hòa, kết cấu chặt +C2 Cuội sỏi kẹp đất sét pha màu xám vàng +D1 Cát pha sét lẫn dăm sạn màu xám trắng, trạng thái cứng +D2 Sét pha cát màu xám xanh trạng thái cứng +D2a Cát pha sét lẫn dăm sạn màu xám trắng, trạng thái cứng Kiến nghị: Nên sử dụng giải pháp móng cọc khoan nhồi mũi cọc đặt ở các lớp cát pha (C1 đến D2a) tùy theo từng vị trí cụ thể để đưa chiều sâu sâu móng phù hợp 1.1.4.Điều kiện khí hậu, thủy văn: a/Khí hậu: Nhiệt đới gió mùa, đông lạnh khô, hè nóng mưa nhiều Mùa đông trùng với gió mùa đông bắc kéo dài từ tháng X tới tháng III năm sau Mùa hè có gió Tây Nam từ tháng V đến tháng IX Nhiệt độ trung bình 270C, thấp nhất 150C, cao nhất 400C Lượng mưa bình quân 1900mm, nhỏ nhất 1200mm, lớn nhất 2500mm Độ ẩm trung bình 75%, nhỏ nhất 35%, lớn nhất 90% b/Thủy văn: Tình hình mưa lũ thường diễn từ tháng VIII đến tháng I năm sau Số liệu thủy văn dùng thiết kế: -Mực nước cao nhất: +5,72(m) -Mực nước thông thuyền: +3,40(m) -Mực nước thấp nhất: -0,31(m) 1.1.5.Điều kiện kinh tế xã hội: Dân vùng chủ yếu sống bằng nghề nông Tình hình kinh tế khu vực còn nghèo nàn Việc giao thông lại, trao đổi hàng hóa giữa bà vùng gặp nhiều khó khăn kể từ sập cầu Đen mùa lũ 2010 mặt dù đã có cầu tạm sau đó không lâu 1.1.6.Điều kiện cung ứng vật liệu: Cầu xây dựng gần QL1A nên việc cung cấp vật liệu tương đối dể dàng Cát sạn được lấy ở các bãi ở gần khu vực xây dựng Sắt thép chở từ các nhà máy ở đà nẵng vào Xi măng lấy ở các lò khu vực tỉnh Quảng Nam 1.1.7.Năng lực và máy móc thi công hiện có: Công ty trúng gói thầu thi công công trình công ty cổ phần Sông Hồng có đầy đủ phương tiện thiết bị phục vụ thi công, đội ngũ công nhân kỹ sư chuyên môn cao dày dạn kinh nghiệm vấn đề xây dựng, hoàn toàn có thể đưa công trình vào khai thác tiến độ Đặc biệt đội ngũ kỹ sư công nhân đã dần tiếp cận được những công nghệ mới về xây dựng cầu Mặt khác có công việc đòi hỏi nhiều nhân công thì có thể thuê dân cư vùng, nên thi công công trình không bị hạn chế về nhân lực Còn đối với máy móc thiết bị cũng có thể thuê nếu cần 1.1.8.Hiện trạng giao thông: Giao thông đường bộ vùng đã tương đối đáp ứng được nhu cầu lại của nhân dân, tuyến DT610B nối với QL1A tuyến huyết mạch Việc lại của nhân dân vùng cũng việc trao đổi mua bán bên sông với hoàn toàn phụ thuộc vào sự tồn tại của cầu tuyến DT610B 1.1.9.Qui hoạch hệ thống GTVT tương lai: Đường bộ: Tiếp tục hoàn thiện sở hạ tầng đường bộ với các đường vành đai khu vực, nén chỉnh tuyến DT6101B khu vực gần cầu để chọn lại vị trí vượt sông cho cầu tránh đường quá cong ở khu vực đầu cầu Đường thủy: Chỉ việc lại của nhân dân mùa mưa lũ vì mực nước ở khá thấp vào mùa cạn cầu được xây với cấp sông không thông thuyền Đường sắt: Có tuyến đường sắt Bắc – Nam song song với QL1A phía Đông khu cầu 1.1.10.Sự cần thiết của dự án: Cầu Gò Nổi nằm đoạn huyết mạch của DT610B nối huyện Điện Bàn Duy Xuyên Việc xây dựng mới cầu rất cần thiết nhằm đáp ứng nhu cầu lại của nhân dân cũng đảm bảo giao thông xuyên suốt địa bàn tỉnh Quảng Nam vốn có sở hạ tầng tương đối nghèo nàn Qui mô xây dựng được chọn vĩnh cữu hợp lý bởi tính lâu dài của sự tồn tại tuyến đường mà đó cầu được xây dựng 1.2.Các tiêu chuẩn & nguyên tắc thiết kế: 1.2.1.Tiêu chuẩn thiết kế: Cầu được thiết kế theo “Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05” 1.2.2.Nguyên tắc thiết kế: -Công trình thiết kế vĩnh cửu, hình thức đẹp -Đáp ứng được các yêu cầu về nhu cầu giao thông tương lai -Thời gian thi công ngắn, thuận lợi, tính giới cao -Sử dụng công nghệ sở phát huy khả sẵn có của đơn vị thi công -Tổng giá thành thiết kế xây lắp hợp lý 1.2.3.Thông số thiết kế: Tần suất lũ thiết kế P=1% Khẩu độ cầu: L0= 395(m) Sông không thông thuyền: -MNTN:-0,31(m) -MNTT:+3,40(m) -MNCN:+5,72(m) Khổ cầu: K=8+2x1,0(m) Tải trọng thiết kế: -Xe: HL93 -Người: 3,1KN/m2 1.3.Đề xuất phương án vượt sông: 1.3.1.Phương án vị trí cầu: Nguyên tắc lựa chọn vị trí cầu: -Phù hợp qui hoạch giao thông, ít tác động đến môi trường dân sinh xã hội -Thỏa mãn các tiêu chuẩn về hình học của cầu -Thỏa mãn yêu cầu thủy văn -Thuận lợi thi công -Giá thành xây lắp hợp lý =>Chọn vị trí cầu có mặt cắt ngang sông bản vẽ Vị trí xây cầu mới cách cầu cũ bị gãy nhịp mùa lũ 2010 chừng 150m 1.3.2.Phương án kết cấu cầu: 1.Nguyên tắc chọn loại hình kết cấu: -Thỏa mã khẩu độ thoát nước L0=395(m) ở MNCN -Phù hợp điều kiện địa chất -Thỏa mãn yêu cầu kỹ thuật thiết kế -Công nghệ thi công phù hợp lực nhà thầu -Chi phí hợp lý 2.Khái quát chung đề xuất phương án sơ đồ cầu: a/ Yêu cầu khẩu độ thoát nước, cao độ khống chế : -Khẩu độ thoát nước tối thiểu: L0=395(m) -Cao độ đỉnh trụ hoặc mố lớn cao độ HP1%=+5,72(m) 0,5(m): Hđt,m≥+5,72+0,5=6,22(m) -Vị trí có CĐTN=-2,87(m) b/ Phương án vật liệu kết cấu: -Trong điều kiện tại về công nghệ thi công, mức độ phổ biến của vật liệu kết cấu, giá thành vật liệu cũng việc xét đến chi phí bảo trì giai đoạn khai thác ta chọn vật liệu BTCTDUL c/ Kết cấu phần trên: -Ứng với khẩu độ cầu tính toán, địa hình thực tế tại khu vực xây dựng lực nhà thầu ta đưa các phương án: +Cầu dầm liên tục thi công bằng công ngệ đúc hẫng +Cầu giản đơn dầm Super T Trong thực tế cầu được xây dựng cầu dầm giản đơn sử dụng dầm I 33m Ở ta thay thế bằng dầm Super T bởi lý việc đảm bảo ổn định ngang quá trình thi công d/ Kết cấu phần dưới: Dựa vào kết quả thăm dò địa chất khu vực, kết cấu móng đề xuất phương án sử dụng cọc khoan ngồi đường kính 1,0(m)-2,0(m) 1.4.Phương án 1: Thiết kế sơ bộ cầu dầm liên tục BTCT DƯL: 1.4.1.Tổng quát: Sơ đồ nhịp: -Cầu dầm BTCTDUL liên tục: 66m+3x88m+66m -Khẩu độ tính toán: Lott = Σl-(n-1)b-2x1=(66+3x88+66)-4x2-2x1=396(m) -Khẩu độ yêu cầu : Loyc =395(m) -Kiểm tra điều kiệ n: L0yc − Ltt0 yc tt max( L , L ) x100 = 395 − 396 max(395;396) x100 = 0,3% ≤ 5% → thỏ a 10 + Phần bê tông bị hỏng phải được đục hoặc khoan loại bỏ hết Tại mép của phần bê tông hỏng phải cắt theo vết cắt thẳng đứng tối thiểu 30mm Tại những chổ cốt thép lộ ra, bê tông bao quanh thép phải được loại bỏ hết phạm vi sâu mặt của thép tối thiểu 30mm + Vệ sinh bề mặt của bê tông giữ ẩm 24h + Dùng chất gắn kết bề mặt ( thường keo Epoxy loại Sikadur 732 ) bôi vào bề mặt của bê tông cũ + Trộn bê tông cường độ cao không co ngót với thành phần gồm có: - Vữa Sika grout 214-11 - Đá dăm có Dmax=10mm +Nước + Vá bù hỗn hợp bê tông cường độ cao ở vào phần bê tông hỏng đã bị loại bỏ + Bảo dưỡng bê tông liện tục ngày + Khi cường độ bê tông đạt 35Mpa thì có thể tiến hành các công việc tiếp theo + Khi căng kéo bó cáp dự ứng lực, nếu xảy sự cố thì việc hạ ứng suất rồi tháo bó cáp việc bắt buộc để tiến hành các công tác sữa chữa Trong trường hợp bị tụt cáp, nếu số bó cáp bị tụt vẫn nằm giới hạn cho phép (trong một mặt cắt diện tích cáp bị tụt không quá 1%) thì có thể không cần tháo cáp để sữa chữa, nếu vượt quá trị số cho phép nêu thì việc bù số sợi cáp bị tụt có thể thực bằng các lỗ cáp dự phòng Khi tất cả các biện pháp đều không thể thực được thì phải tháo bó cáp đã căng đó để sữa chữa - Một số lưu ý tháo các bó cáp: * Không dùng tay để lắp nêm (chốt neo) * Không được đứng chính diện với bó cáp lúc căng kéo * Bó cáp phải tháo đối xứng qua tim cầu 2.3.Một số yêu cầu về vật liệu: 2.3.1.Yêu cầu kỹ thuật: 2.3.2.1 Cáp dự ứng lực: Hệ thống cáp DƯL thỏa mãn tiêu chuẩn ASTM A416M Để tính toán bố trí cấu tạo, dùng hệ cáp neo VSL hoặc loại tương đương có các đặc trưng sau đây: + Loại cáp DƯL :22 tao 15,2mm(ở bản nắp);19 tao15,2 mm (ở + Diện tích một tao : 140mm2; bản đáy) 190 + Giới hạn bền : 1860Mpa + Giới hạn chảy : 1674Mpa + Môđun đàn hồi : 197000Mpa + Hệ số ma sát lắc, K : 0,00066m-1 + Hệ số ma sát đường cong, µ : 0,3/rad + Đường kính ống ghen : 97/100mm - Mặt của sợi thép không được có các vẩy gỉ sùi, không mỡ phủ, không bị bẩn các chất ngoại lai khác làm ảnh hưởng đến dính bám Không được để thép cường độ cao chịu ảnh hưởng phun nhiệt từ các mỏ hàn hoặc hàn điện - Các bó cáp cường độ cao được cung cấp từ nhà máy theo các cuộn có đường kính đủ lớn để có thể tự duỗi thẳng Các bó thép bị gấp, xoắn, bị gỉ rổ nặng thì không được phép dùng 2.3.2.2 Thép ứng suất trước: - Dùng thép gờ cường độ cao theo tiêu chuẩn ASTM A722 (loại 2) + Đường kính danh định : 38mm + Cường độ kéo f's =1030 Mpa + Mô đun đàn hồi E = 207000 Mpa - Đi kèm đồng bộ với ứng suất Ø38 còn có: + Bản đệm thép kích thước: 150x180x20mm hoặc 150x150x20mm + Đai ốc phẳng hoặc đai ốc hình cầu + Vồng đệm phẳng hoặc vòng đệm hình cầu + Đai ốc hãm + Cút nối ứng suất - Khi sử dụng các ứng suất, cần phải ý các điểm sau đây: + Không được hàn + Không để “chạm mát” hàn + Không được uốn cong + Không va chạm mạnh vào vì điều có thể làm cho bị nứt hoặc bị vỡ ren 191 + Không được để bị rỉ hoặc ăn mòn + Thanh chỉ chịu lực kéo tâm - Tất cả cả ứng suất trước đưa vào sử dụng phải được kéo thử giá tại trường tới lực kéo bằng 60% lực sử dụng cho kết cấu (374 bar) theo trình tự được quy định Trong bất cứ trường cũng không được sử dụng ứng suất quá 80% tải trọng phá hoại 2.3.2.3 Thép thường: - Cốt thép thường lấy theo ASTM - A651 có: ≥ + Cốt thép có đường kính d 10mm, giới hạn chảy ≤ + Cốt thép có đường kính d 10mm, giới hạn chảy + Môđun đàn hồi - Thép buộc dùng loại : fy = 420Mpa : fy = 280Mpa : Es = 210000Mpa : Φ =1mm÷1,6mm - Thép tấm cán nóng để chế tạo các chi tiết chôn sẵn bê tông 2.3.2.4 Ống ghen: - Dùng ống ghen thép tiêu chuẩn thép có gân xoắn, mạ chống gỉ Đường kính ống ± 2mm Φ = 100/107mm sai số về đường kính , độ oval < 2mm Ống phải có đủ độ cứng kín khít, sản xuất theo tiêu chuẩn AASHTO 2.3.2.5 Neo và bộ nối: - Neo DƯL bộ nối nhập ngoại có độ tụt neo không quá độ tụt neo thiết kế quy định đạt tối thiểu 95% cường độ cực hạn của tao cáp hoặc thép DƯL thí nghiệm trạng thái không dính bám Bộ nối cáp không được làm giảm độ giãn dài ở trạng thái cực hạn dưới độ giãn dài của chính cáp (không kể bộ nối) các thiết bị neo phải tuân thủ các yêu cầu kỹ thuật của ASTM A416 Neo các phụ kiện dùng loại sản xuất theo hệ VSL 2.3.2.6 Xi măng: - Loại xi măng sử dụng cho việc đúc dầm loại PC50 (TCVN2682-87) - Xi măng sử dụng không được hoá cục hoặc để lâu quá tháng kể từ sản xuất - Chỉ được sử dụng một loại sản phẩm của một nhà máy một loại xi măng cho công trình Xi măng phải được đóng kín, có nhãn của nhà máy lô sản xuất - Tính chất lý của xi măng phải phù hợp với TCVN 2682-87 sau: 192 + Thời gian bắt đầu ngưng kết ≥ + Thời gian kết thúc ngưng kết ≤ + Hàm lượng SO3 xi măng + Hàm lượng MgO clinke 1h 10h (tính từ lúc trộn) ≤ ≤ 5% 5% + Hệ số biến động của xi măng về mặt cường độ ≤ 5% - Khi đổ một khối dầm chỉ được dùng xi măng cùng một lô một nhà máy sản xuất Trường hợp đặc biệt dùng lô xi măng nhà máy sản xuất thì cường độ của lô xi măng không được chênh lệch quá 2,5% 2.3.2.7 Cốt liệu thô- đá dăm: - Cốt liệu thô dùng để đúc dầm loại đá vôi hay đá cuội nghiền nhỏ từ đá có nguồn gốc phun trào, tiêu chuẩn kỹ thuật dựa TCVN 1771-75 sau: + Mẫu đá thí nghiệm đạt cường độ chịu nén điều kiện bão hoà nước phải  900kg/cm2 Việc xác định cường độ chịu nén của đá bằng phương pháp ép mẫu có kích thước (5x5x5)cm hay mẫu trụ tròn Φ5cm, H=5cm Tuyệt đối không được sử dụng loại đá phong hóa + Tỷ trọng đá γ ≥ 2,8T/m3 + Đường kính lớn nhất của đá không vượt quá 3/4 tĩnh không của các cốt thép hay ống ghen không vượt quá 1/4 bề dày nhỏ nhất của kết cấu + Cấp phối đá chỉ được dùng cỡ hạt 5-20mm, tỷ lệ lọt qua sàng sau: Bảng 2.1 Cấp phối đá dăm Đường kính lỗ sàng 2,5mm 5mm 10mm 20mm 25mm Tỷ lệ % theo trọng lượng 0-5 0-12 20-30 90-100 100 + Hàm lượng hạt thoi, dẹt không vượt quá 10% trọng lượng + Hàm lượng hạt bẩn thí nghiệm theo phương pháp rữa không quá 1% + Không có đá phong hoá + Bãi chứa đá dăm, cát phải láng vữa xi măng 2.3.2.8 Cốt liệu nhỏ - cát: 193 - Cát dùng để đúc dầm cát có nguồn gốc từ các loại đá rắn chắc thạch anh, không dùng các loại đá có nguồn gốc biến chất - Mô đun độ lớn Ml = 2,8÷3,0 - Hàm lượng (tính theo trọng lượng) đối với đường kính hạt sau: Bảng 2.2 Hàm lượng cát Đường kính mắt sàng (mm) Lượng sót sàng cộng dồn % 0-5 1,2 0,6 0,3 0,15 35-55 65-75 85-95 97-100 - Hàm lượng (tính theo trọng lượng) đối với các tạp chất có hại sau: + Bùn đất ≤ 2% (thí nghiệm theo phương pháp rữa) + Hàm lượng đất sét + Hàm lượng mica ≤ ≤ 1% 1% + Hàm lượng sunphat-sunphua (tính theo SO3) ≤ 1% + Hàm lượng chất hữu thí nghiệm theo phương pháp so màu không được đậm quá màu tiêu chuẩn 2.3.2.9 Nước trộn bê tông: - Nước trộn bê tông nước sinh hoạt Nước sạch không có tạp chất làm ảnh hưởng đến chất lượng của bê tông Tuyệt đối không được dùng các loại nước thải có lẫn bùn đất hay dầu mỡ - Hàm lượng chất bẩn phải tuân thủ các điều kiện sau: + Tổng trọng lượng các chất muối + Hàm lượng SO4 + Độ PH ≥ ≤ ≤ 500 mg/lít 270 mg/lít + Hạt lơ lững ≤ 500mg/lít - Nước cần phải được thí nghiệm trước đem trộn với hỗn hợp bê tông 2.3.2.10 Chất phụ gia: 194 - Để tăng mức độ linh động của bê tông quá trình đổ, đồng thời giúp bê tông nhanh chóng phát triển cường độ để căng kéo cốt thép, người ta sử dụng các chất phụ gia (nhập ngoại) liều lượng cụ thể của phụ gia phải được thí nghiệm trước dùng Một cách định tính thì liều lượng của các chất phụ gia không vượt quá 0,7-1,2% trọng lượng xi măng 2.3.2.11 Vật liệu bôi trơn ván khuôn: - Nhằm tránh cho ván khuôn dính bám vào bê tông cần phải bôi trơn các bề mặt của ván khuôn có tiếp xúc với bê tông, chất bôi trơn dùng loại SEPARON đảm bảo các yêu cầu sau đây: + Tháo dỡ ván khuôn dễ dàng + Không làm giảm chất lượng của bê tông tại chổ tiếp giáp với ván khuôn + Không gây nứt nẻ co ngót tạo thành các vết nứt ở bề mặt bê tông + Không làm gỉ hay ăn mòn ván khuôn + Thích hợp với các biện pháp phun hoặc quét + Không làm mất màu xi măng của bê tông + Cấm bôi trơn bằng dầu có nhiều muội đen 2.3.2.Kiểm tra chất lượng và bảo quản: 2.3.2.12 Thép sợi cường độ cao: - Trước đưa từng cuộn cáp cường độ cao vào sử dụng, phải kiểm tra đầy đủ các nội dung theo quy trình, cụ thể có một số điểm chính sau đây: * Kiểm tra theo các tài liệu chứng chỉ của thép: + Kiểm tra bề mặt bên của tao thép + Kiểm tra sự nguyên đai nguyên kiện của cuộn cáp + Dùng mắt để kiểm tra xem cáp có bị gỉ, dập xước hay không + Dùng thước kẹp có độ chính xác nhỏ 0,02mm để kiểm tra kích thước hình học của tao cáp như: đường kính, độ oval + Xem xét độ xoắn, vặn, vị trí của các sợi thép tao cáp * Thí nghiệm kiểm tra các chỉ tiêu sau: + Đo đường kính tao thép, diện tích tao thép + Xác định lực phá hoại của tao cáp cường độ cao, độ giãn dài tương ứng 195 + Xác định ứng suất kéo chảy tương ứng với độ giãn dài 1% + Xác định môđun đàn hồi Es + Uốn nguội thử gập 180 * Bảo quản cáp cường độ cao : + Cáp cường độ cao đã được đóng gói cẩn thận tránh bị ẩm bẩn dẫn đến han gỉ Trong vận chuyển bảo quản không để va đập mạnh, không làm hỏng bao bì, không để dây bẩn các loại hoá chất cũng các tạp chất khác + Khi xếp dỡ vận chuyển không để dập xoắn, kéo lê + Kho chứa cáp cường độ cao phải có mái che, đảm bảo khô ráo không bị ẩm ướt Thép nhập về phải để riêng từng đợt, kê bó cáp cách sàn khoảng 20cm không để đứng bó cáp cường độ cao + Khi giao nhận cáp cường độ cao phải có đầy đủ các chứng từ liên quan 2.3.2.13 Thép thường: - Cốt thép thường phải có đầy đủ các chứng chỉ xuất xưởng, phiếu thí nghiệm để chứng tỏ thép có đầy đủ các tiêu chuẩn về giới hạn chảy, cường độ chịu kéo cực hạn, độ giãn dài, thí nghiệm tính uốn nguội, tính hàn - Thép thường nhập về cũng để riêng thành từng đợt, tránh nhầm lẫn sử dụng Phải bảo quản cẩn thận để tránh bị gỉ - Đối với thép thường nhập về không có các chứng nhận đầy đủ thì phải tiến hành thí nghiệm theo các đề cương riêng phù hợp với quy định hành, nếu đạt mới được đưa vào sử dụng -Trong mọi trường hợp không được duỗi thẳng cốt thép có gờ sau uốn 2.3.2.14 Neo bó thép cường độ cao: - Trên mỗi dầm chỉ được sử dụng một loại neo - Neo phải đạt các yêu cầu kỹ thuật mới đưa vào sử dụng - Kiểm tra sơ bộ hình dạng neo theo các yêu cầu sau đây: + Dùng mắt kiểm tra hình dạng của neo + Xem neo có bị gỉ hay không + Dùng thước đo đạc các thông số của neo + Đo độ vuông góc giữa bản neo đường trục của neo 196 + Kiểm tra sự thông thoáng của lỗ để bơm vữa xi măng - Nếu cảm thấy nghi ngờ hoặc không có đầy đủ các chứng từ thì tiến hành thí nghịêm lại theo đề cương riêng được sự đồng ý của quan thiết kế - Các phụ kiện của neo bao gồm: Thớt neo, đầu neo, nêm cút nối ống bơm vữa phải đồng bộ, có chế độ kiểm tra bảo quản giống cáp cường độ cao 2.3.2.15 Kiểm tra ống gen: - Ống ghen, ống nối ống ghen phải được kiểm tra kỹ lưỡng trước đưa vào sử dụng - Ống ghen nhập về phải không bị dập vỡ, bảo quản nơi khô ráo để tránh bị gỉ - Đối với ống ghen chưa có chứng chỉ thí nghiệm cho từng đợt sản xuất phải tiến hành thí nghiệm theo đề cương riêng, cụ thể phải đo được các thông số sau: + Không bị lọt vữa xi măng dưới áp lực đổ bê tông + Chịu được lực va chạm cục bộ lúc thi công + Chịu được áp lực rải đều bên đổ bê tông + Không bị rò rỉ vữa xi măng dưới áp lực ống ghen bị uốn cong - Nếu ống ghen không đảm bảo các chỉ tiêu thì không đưa vào sử dụng 2.3.2.16 Xi măng: - Xi măng chở về công trường thì phải đánh dấu xếp vào kho theo Mác của xi măng các biểu ghi - Thời gian bảo quản xi măng không quá tháng - Phải tiến hành lấy mẫu tại trường thí nghiệm theo các chỉ tiêu sau: + Thời gian bắt đầu ngưng kết ≥ + Thời gian kết thúc ngưng kết ≤ 1h 10h + Cường độ xi măng + Độ mịn + Tính ổn định của các chỉ tiêu 197 -Xi măng chưa qua thí nghiệm hay thiếu các chứng chỉ thí nghiệm thì không được đưa vào sứ dụng thi công -Trong cùng một dầm phải dùng một loại xi măng được lấy về cùng đợt 2.3.2.17 Các nguyên vật liệu khác: Tất cả các nguyên vật liệu dùng để chế tạo dầm đều phải đảm bảo các chỉ tiêu kỹ thuật hành, nếu nghi ngờ thì tiến hành thí nghệm lại, thí nghiệm cho kết quả đạt yêu cầu thì mới được phép đưa vào sử dụng 2.4.Nguyên lý cấu tạo và chọn loại xe đúc 2.4.1.Các bộ phận của xe đúc: Xe đúc hẫng gồm các bộ phận chính sau đây: - Hệ giàn hoặc dầm đặc chịu lực chính bằng thép theo phương dọc ngang cầu, gọi tắt hệ chịu lực chính - Bệ xe đúc, mà thực chất một hệ thống dầm ngang dọc dùng để đỡ ván khuôn cho đáy dầm hộp của cầu, bản mặt cầu cánh dầm hộp cũng đỡ sàn công tác - Hệ thống móc treo để cố định ván khuôn cho các bản bụng dầm hộp - Ngoài ra, còn có các bộ phận khác hệ thống đài chịu lực, đường ray, hệ thống di chuyển kể cả bánh xe có gối trượt, cấu kiện hình chữ Z ( để phục vụ trực tiếp cho việc lắp xe đúc đổ bêtông hai đốt đầu tiên trụ ), các chân chống hỗ trợ, ván khuôn, ván sàn công tác bằng gỗ, một số các bộ phận phụ khác 2.4.2.Chọn loại xe đúc phù hợp quy mô công trình: Toàn bộ xe đúc các bộ phận thường được chế tạo thành một sản phẩm công nghiệp có tính thích ứng cao cho các loại kích thước mặt cắt dầm chủ Hiện một số công ty của nước đã chế tạo được loại xe đúc có thể mang tải ( bao gồm bêtông tươi, ván khuôn kể cả đà giáo, các tải trọng thi công khác ) từ 100 tấn đến 400 tấn với trọng lượng của xe đúc từ 25 tấn đến 85 tấn Các xe đúc loại có thể chế tạo dầm cầu hình hộp có chiều cao đến 12m, bề rộng bản mặt cầu đến 26m, bề rộng bản đáy đến 12m Cấu tạo xe đúc bao gồm : - Ván khuôn, sàn công tác - Các thiết bị kích kéo thuỷ lực kích nâng chính, xylanh kéo, xylanh đẩy hai tác dụng, xylanh có sức nâng 30-40 tấn có chiều cao nâng 150mm cùng với Manômét bơm tay 198 - xe bơm hỗn hợp, hệ thống chịu áp lực cao có các đầu mối thao tác nhanh bộ phận chống bụi - bộ dây xích kéo điều khiển thủ công bản đáy của dầm hộp, bộ dây xích điều khiển từ sàn công tác phía dưới - Các phụ kiện để cố định ván khuôn một số các phụ kiện khác 2.5 Tính toán thi công kết cấu nhịp: 2.5.1.Tính toán ổn định cánh hẫng quá trình thi công: Để đảm bảo ổn định quá trình thi công dầm liên tục bằng phương pháp đúc hẫng ta sử dụng bốn hàng thép cường độ cao để neo chặt dầm thi công xuống trụ Lượng thép được tính dựa vào điều kiện ổn định dầm quá trình thi công hẫng cân bằng vì việc mở rộng trụ bằng thép định hình chỉ có tác dụng tạo mặt bằng thi công cho đốt K0, nó sẽ được tháo dỡ sau thi công xong đốt K0, đó nó không có tác dụng đảm bảo ổn định cho phần dầm thi công Ta xét trường hợp bất lợi nhất thi công đốt K12 ở cánh hẫng bên trái cánh hẫng bên phải chưa đúc 2.5.1.1 Tải trọng tác dụng: -Tải trọng thi công: +Hoạt tải thi công thiết bị phụ: CLL= g.B (KN/m) Bảng 2.4: Hoạt tải thi công thiết bị phụ Phần cánh hẫng Trái gtr B CLL gph B CLL (Mpa) (m) (Kn/m) (Mpa) (m) (Kn/m) 4,80.10-4 11,5 5,52 2,40 10-4 11,5 2,76 Đại lượng Giá trị Phải +Xe đúc +ván khuôn: PXĐ=800(KN) - Tải trọng gió (WUP): WUP x = p B cosα.n (KN/m) WUP y = p B sinα.n (KN/m) với : p(Mpa) Lực nâng của gió bản cánh hẫng 199 α (độ) Chiều gió tác dụng vào bản đáy Giả thiết tải trọng gió tác dụng từ phía dưới một cánh mút thừa (cánh phải) B(m) Diện tích chắn gió n Hệ số vượt tải trọng gió Bảng 2.5 : Tải trọng gió Đại lượng Giá trị p(Mpa) 2,40.104 B(m) α(độ) n WUPx(Kn/m) WUPy(Kn/m) 11,5 10 1,3 3,53 0,62 - Trọng lượng khối đúc không cân bằng K12: 580,3 (KN) +Tải trọng chênh lệch cánh hẫng thi công DIFF =2% trọng lượng bản thân cánh hẫng: Trọng lượng của cánh hẫng tính đến đốt K12: 9769,8 (Kn)⇒DIFF=195,4 (Kn) Bảng 2.5:Thành phần các lực tác dụng lên cánh hẫng T T Lực gây lật P Tay (Kn) đòn (m) Momen Mz (Kn.m) Trọng lượng khối đúc không cân bằng 580,3 41,5 24082,45 Tải trọng chênh lệch 1cánh hẫng thi công (DIFF) 195,40 21,5 4201,01 Cánh hẫng trái 237,36 21,5 5103,24 Cánh hẫng phải 110,40 -20 -2208,00 Thiết bị thi công+xe đúc bên trái 800 41,5 33200,00 Thiết bị thi công+xe đúc bên phải 800 -38,5 30800,00 Gió tốc từ bên dưới lên cánh hẫng phải (WUP) 141,34 20 2826,79 Tải trọng thi công rải đều CLL WUPx 200 WUPy 24,92 2,05 2889,7 Tổng 51,09 36456,59 M lật 36456,59 - Mz : mômen các lực chưa xét đến hệ số -Qui ước: +Cánh tay đòn của phần lực chống lật (-) +Cánh tay đòn của phần lực gây lật (+) +Lực thẳng đứng có chiều (+) hướng xuống dưới -Điều kiện để đảm bảo cánh hẫng ổn định lật: => với: P(Kn) Tổng lực đứng đặt tại tim trụ; d(m) Khoảng cách giữa trọng tâm hệ neo tạm; F(Kn) các mất mát; Lực căng trước các cường độ cao làm neo đã kể đến F=A.fy A(cm2) Diện tích thép DUL Chọn PC 38mm; fy (Mpa) Giới hạn chảy của CĐC; Mlat(Kn.m) Tổng mômen các loại tải trọng đặt lệch cánh hẫng; N(thanh) Số CĐC bên cánh hẫng; Bảng 2.6:Tính số neo trụ cho bên Đại lượng Mlat(Kn.m) Giá trị 36456,59 P(Kn) d(m) 2889,72 1,5 F(Kn) A(cm2) fy(Mpa) 11,34 1030 n≥(thanh) 1168,14 30,0 Vậy ta chọn số neo PC38 trụ cho bên n = 32 201 2.6 An toàn lao động: Ngoài các quy định về an toàn lao động đã được nêu bộ luật lao động, việc thi công dầm cầu theo công nghệ cần ý các điểm sau đây: 2.6.1 Khi lắp, vận hành và tháo xe đúc: Vì xe đúc được lắp, vận hành tháo mặt cầu, chiều cao thi công lớn thường ≥ 6m, nên phải đảm bảo các yêu cầu: - Công nhân làm việc phải đeo dây an toàn - Các kết cấu cẩu lắp phải được liên kết chắc chắn, di chuyển xe cần kiểm tra xem các neo đảm bảo đã neo chặt xuống mặt bê tông 2.6.2 Khi đổ bêtông: Nếu đổ bêtông bằng máy bơm, các điểm sau cần phải được ý: - Khoảng cách từ máy đến vị trí góc chuyển ống thẳng đứng không nhỏ 5m Điều sẽ triệt tiêu áp lực thẳng đứng của cột bêtông tác dụng trở lại máy - Đường ống ít góc chuyển hướng tốt phải được cố định thật chắc chắn - Thường xuyên kiểm tra độ mài mòn của ống, tuyệt đối không được đứng chính diện với ống bơm (đầu bêtông ra) - Sau cấp bêtông xong, trước thông ống (để đẩy phần bêtông còn lại ống ra), nếu thông ống bằng máy nén khí có áp lực cao phải kiểm tra cẩn thận hệ thống an toàn, các đầu nối ống dẫn khí Không được tự động điều chỉnh van an toàn của máy nén khí 2.6.3 Khi căng kéo dự ứng lực: - Trước bắt đầu căng kéo dự ứng lực phải lắp các biển báo, barie tại những vị trí dẫn tới khu vực làm việc - Khu vực căng kéo phải đảm bảo thuận tiện, dễ thao tác - Tuyệt đối không đứng phía sau kích hoặc neo căng 202 CHƯƠNG 3: LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG TỔNG THỂ MỐ M1 203 3.1.Mục đích - Lập tiến độ thi công tổng thể mố M1 nhằm biết được thời gian hoàn thành thi công phần mố M1 - Trên công trường, nhân công máy móc được điều động qua lại cho hợp lý nhất - Thời gian hoàn thành thi công phần mố 54 ngày (chưa kể ngày nghỉ lễ gián đoạn thi công thời tiết) - Tiến độ thi công tổng thể kết cấu nhịp được thể tại phụ lục 204 [...]... Chon 0,5(m) cung gia tri t5 (dờ thi cụng) +Tai tru: t5=t4ữt2=0,3ữ0,6(m) (Liờn quan vic phõn bụ nụi lc) Chon 0,5(m) -Chiờu dy ban ay hụp: theo 5.14.1.3.1b_[1] 12 t6 +Tai gia nhip: 1 L3 16 vi c tinh L3 = 0,8 L1 =4,8(m) => t60,3(m) Chon 0,3(m) +Tai tru: t7=(2ữ3)t6=0,6ữ0,9(m) Chon 0,8(m) +Thay ụi theo qui luõt ng cong bõc 2=> bờ dy ban ay tai vi tri cach gia nhip oan X tinh theo: tX = ( t7 t6 ) 2 L X 2... CT t theo tinh toan Khoang cach t mep gụi ờn mep a kờ gụi 15ữ20cm Chon 20cm Tru c thõn hep bng BTCT Mụ ch U BTCT Coc: -Vi l cõu liờn tuc vt nhip ln nờn chon kờt cõu mong l coc khoan nhụi ng kinh 1ữ2(m) Mong coc: 14 -S dung coc khoan nhụi D=1ữ2(m) nờn vic chon kich thc mong tuõn theo qui inh mong coc vi coc co ng kinh ln 5 Phng phap chu ao dung thi cụng kờt cõu nhip: -Phõn dõm hụp co MCN thay ụi c thi. .. Ast + m1 m2 f c' ( A p Ast ) -Theo võt liu: vi: fc=30(Mpa) Cng ụ chiu nen cua BT; Ap=1,767145(m2) Din tich mui coc; Ast=1,5%Ap=0,026507(m2) Din tich cụt thep chu; Rs=365(Mpa) Cng ụ chiu keo khi nen cua CT CIII; m1=0,85 H sụ k lm vic, coc nhụi BT theo PP dich ụng thng ng; m2=0,7 vach, ụ BT trong nc; =0,59 H sụ iờu kin lm vic, thi cụng coc dung ụng H sụ uụn doc tra theo cac tinh toan: Lp õt yờu co... dung gụi cao su kờ trờn a kờ gụi bng BTCT ụ sau khi thi cụng tru xong -Tru cõu bng BTCT dang tru c thõn hep khụng vuụt cong -Mụ cõu l mụ ch U bng BTCT phu hp chiờu cao õt p -B mong am bao u bụ tri coc v tiờp nhõn tai trong bờn trờn -Coc s dung coc khoan nhụi D=1,5(m), L=46(m) 1.5.1.5.Phng phap thi cụng: -Thi cụng kờt cõu ha bụ bng phng phap ụ BT tai chụ -Thi cụng kờt cõu nhip bng gia lao dõm 600 600 1.5.2.Tinh... 33,8m; ụ sõu ay i 3m; Chiờu di t do L0=30,8m=>Chiờu di tinh toan =0,59 thay vo: Ltt = L0 + 6.D =39,8m=> Ltt = 27 D => Pvl=24039,86(Kn) -Theo õt nờn: Xem phu luc 1.2 (Tinh toan sc chiu tai coc theo õt nờn phng an 1) Sc khang [Q] Hg=4,4ữ5,5(m) Chon 5(m) +Gia nhip: HL/2/L=1/40ữ1/60=>HL/2=1,47ữ2,2(m) Chon 2,2(m) +Thay ụi theo ng bõc cong 2 Chiờu cao dõm tai vi tri cach gia nhip 1 oan x xac inh theo: 11 Y= (H g HL/2 ) L2 X 2 + HL/2 L: Chiờu di phõn canh hõng co ay theo ng cong -Khoang cach 2 mep 2 phõn hõng 2 bờn cua ban np hụp: L=8+2x(1,0+0,5+0,25)=11,5(m) -Quan h chiờu di phõn hõng v c ly... tri cach gia nhip oan X tinh theo: tX = ( t7 t6 ) 2 L X 2 + t6 Vi: L: Chiờu di phõn canh hõng co ay theo ng cong -Chon ụ dục sn dõm: 4/1 =>Chiờu rụng ban ay tai tru: b1=4,2(m) =>Chiờu rụng ban ay tai gia nhip: b2=5,6(m) -Phõn vỳt t sn dõm sang ban ay: +Cao: hv=0,2ữ0,3(m) Chon 0,3(m) +Rụng: bv=hv=0,3(m) -Thi t kờ dõm ngang: +Tai inh tru ờ chiu lc ct, cha 1 lụi thụng 1,8(m)x1,0(m), tao vỳt 0,2(m)x0,2(m)... L2=(L-L1)/2=2,75(m) -Chiờu dy ban np hụp: Theo 5.14.1.3.1a_[1] +Tai gia nhip ban: t1=(1/25ữ1/35)L1=0,17ữ0,24(m) Chon 0,3(m) ờ bụ tri dục ngang in=2% +Tai mỳt phõn hõng khụng bụ tri DUL ngang: t30,2(m) Chon 0,2(m) +Tai giao iờm vi thnh hụp: t2=(2ữ3)t3=0,4ữ0,6(m) Chon 0,6(m) -Chiờu di phõn vỳt ban np hụp xõp xi: c 2 L1 t1 1 3 t 2 =2,4(m) Chon 2(m) -Bờ dy thnh hụp chi dung bo thep cng sau theo phng doc: +Thay ụi... dục ngang cõu vi lp phu mt cõu l BT nha => in=2ữ2,5% Chon 2% -Trc doc mt trờn kờt cõu nhip thay ụi theo ng cong ng: R=3000ữ5000(m) =>Chon 5000(m) 4400 100 12@300=3600 700 K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K0 500 K11 180 220 X HL K12 Y 150 S14 S13 S12 S11 S10 S9 S8 S7 S6 S5 S4 S3 S2 S1 Hinh 1.4.4: S ụ phõn ụt thi cụng ẵ nhip gia -Phng trinh tụng quat dang ng cong biờn trờn v di cua ay hụp: Y = aX 2 + b -Xac... coc vi coc co ng kinh ln 5 Phng phap chu ao dung thi cụng kờt cõu nhip: -Phõn dõm hụp co MCN thay ụi c thi cụng bng phng phap ỳc hõng cõn bng bng xe ỳc -Phõn dõm hụp co MCN khụng ụi tai 2 õu gõn mụ c thi cụng trờn h thụng giao cụ inh 1.4.2.Tinh toan s bụ phng an 1: 1.4.2.1.Tinh toan kờt cõu nhip: a/Trong lng dõm hụp: 599 600 M T Cế T NGANG K T C U NHậP GIặẻA NHậP (M T Cế T II-II) 100 25 400 400 25 ... 1,0(m )-2 ,0(m) 1.4.Phng an 1: Thi t kờ s bụ cõu dõm liờn tuc BTCT DL: 1.4.1.Tụng quat: S ụ nhip: -Cõu dõm BTCTDUL liờn tuc: 66m+3x88m+66m -Khõu ụ tinh toan: Lott = l-(n-1)b-2x1=(66+3x88+66 )-4 x 2-2 x1=396(m)... chuõn & nguyờn tc thi t kờ: 1.2.1.Tiờu chuõn thi t kờ: Cõu c thi t kờ theo Tiờu chuõn thi t kờ cõu 22TCN27 2-0 5 1.2.2.Nguyờn tc thi t kờ: -Cụng trinh thi t kờ vinh cu, hinh thc ep -ap ng c cac yờu... Phng an 2: Thi t kờ s bụ cõu gian n dõm super T 1.5.1 Tụng quat: 1.5.1.1 S ụ nhip: 28 -Cõu gian n dõm Super T: 10x40m -Khõu ụ tinh toan: Lott = l-(n-1)b-2x1=(10x40 )-9 x 2-2 x1=380(m) -Khõu ụ yờu