Thiết kế cầu dầm thép liên hợp bản mặt cầu

THIẾT KẾ CẦU THÉP LIÊN HỢP BẢN BTCTI.NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU THẾP Thiết kế cầu dầm thép liên hợp với bản bêtông cốt thép: +Lựa chọn tiết diện dầm chủ +Kiểm tra tiết diện dầm

THIẾT KẾ CẦU THÉP LIÊN HỢP BẢN BTCTI.NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU THẾP

Thiết kế cầu dầm thép liên hợp với bản bêtông cốt thép:

+Lựa chọn tiết diện dầm chủ

+Kiểm tra tiết diện dầm chủ theo các trạng thái giới hạn

+Thiết kế liên kết giữa các bộ phận trong tiết diện dầm chủ

+Thiết kế mối nối dầm chủ

+Thiết kế hệ neo liên kết

II NỘI DUNG:

 Tổng quan :

1.Chọn tiết diện chung:

- Chiều rộng phần xe chạy: B1 = 9 m

- Chiều rộng phần người đi bộ: B2 = 2 x 1,5m

- Chọn dạng bố trí phần người đi bộ cùng mức với phần xe chạy, dùng vạch sơn rộng B3 = 20cm

- Chiều rộng cột lan can: B4 = 50 cm

Vậy: Chiều rộng toàn mặt cầu được xác định:

B = B1 + B2 + 2B3 + 2B4 = 9 + 2 x 1,5+ 2 x 0,2 + 2 x 0,5 = 13,4 m

-Chọn dầm thép là dầm tổ hợp tiết diện I:

+Thép sử dụng là thép M270M cấp 345

+Theo ASTM, A709M, cấp 345 có cường độ chảy nhỏ nhất : Fy = 345MPa,

cường độ chịu kéo nhỏ nhất : Fu = 450MPa

+Mô đun đàn hồi : Eđh = 2×105MPa

+Trọng lượng riêng : γS =7850kg/m3

-.Bê tông sử dụng cho bản mặt cầu là bêtông có fc’ = 30MPa

Trọng lượng riêng : γc =24 kN/m3

-.Thép hàn là thép cấp 345

1.1.Chiều dài tính toán:

Chiều dài tính toán cầu dầm giản đơn 1 nhịp:

Ltt = L-2.a=34-2.0,3=33,4 m

1.4.Lớp phủ mặt cầu:

Các lớp mặt cầu được chọn như sau:

- Lớp phủ asphan và lớp phòng nước dày tính chung : 75mm

1.5.Chiều dày bản mặt cầu:

- Ta có các yêu cầu về cấu tạo bản mặt cầu:

- Chiều dày tối thiểu của bản mặt cầu BTCT là 175mm (không kể lớp hao mòn)

- Khi chọn chiều dày bản phải cộng thêm lớp hao mòn 15mm

- Đối với bảng hẫng của dầm biên cùng do phải thiết kế chịu tải trọng va chạm rào chắn nên chiều dày bản phải tăng lên 25mm (chiều dày tối thiểu ở mút hẫng là 200mm)

Vậy ta chọn chiều dày bản mặt cầu ts = 200mm

Sơ bộ chọn mặt cắt ngang như hình vẽ:

3.1.1.Trạng thái giới hạn cường độ : (6.5.4.2)

- Đối với uốn ϕf=1.00

- Đối với cắt ϕv=1.00

3.1.2.Trạng thái giới hạn khác ngoài cường độ :

- Đối với các trạng thái giới hạn sử dụng và trạng thái giới hạn đặc biệt thì ϕ =1

3.2.Hệ số điều chỉnh tải trọng:

Tính chất Cường

độ

Sử dụng MỏiDẻo dai ηD 1.00 1.00 1.00

CHƯƠNG 1 LỰA CHỌN TIẾT DIỆN DẦM CHỦ VÀ KIỂM TRA TIẾT DIỆN DẦM

CHỦ THEO CÁC TRẠNG THÁI GIỚI HẠN

1.1.Chọn tiết diện điển hình :Dầm I là dầm tổ hợp.

Cơ sở để chọn tiết diện:

• Theo điều kiện kinh tế

• Theo kinh nghiệm

• Theo điều kiện độ cứng

• Chống mất ổn định cục bộ

1.1.1 Chọn theo đk chiều cao tổi thiểu:

Theo 22TCN272-05 chiều cao của dầm thép được lấy tối thiểu như sau:

Chiều cao của toàn bộ dầm thép liên hợp với bản bêtông cốt thép theo kinh nghiệm được lấy như sau:

120

h= L ⇒h=1,7 m chọn h=1,5m

Chiều dày của sườn dầm phải thoã mãn tw ≥ 8 (mm)

ta có thể lấy theo công thức kinh nghiệm :

tw = 3.d + 7 = 3.1,50 + 7 =11,5(mm)

→ Chọn tw = 14 (mm)

Chiều dày bản biên trên cần phải đảm bảo bố trí neo liên kết, theo cấu tạo ta chọn :

tfc = 20(mm) Chiều rộng của bản biên : bfc = (12 ÷ 20) tfc = (300÷500) (mm)

1(2

20.225

- Cấu tạo bản biên trên :

Chọn chiều dày bản biên dưới tft ≥ tfc = 20 (mm)

→ tft = 25 (mm)

Chiều rộng bản biên dưới : bfc = 400 (mm)

Hình 2: tiết diện dầm chủ

1.1.2 Chọn theo điều kiện kinh tế:

Tức là chọn chiều cao sao cho khối lượng thép ít nhất có thể, được xác định theo điều kiện:

Chiều cao dầm có thể chọn sai khác (5.1), nhưng không vượt quá < 25% đối dầm bulong và 15% đối với dầm tồ hợp hàn

Es = 200 000 (MPa) :môđuyn đàn hồi của vật liệu làm dầm

Ec: môđuyn đàn hồi của vật liệu bản

Ec = 0,043.y1c, 5 f c' =0,043.24001 , 5 30= 27691(MPa) Trong đó: yc = 2400(kg/cm3) : Tỷ trọng của bêtông

fc’= 30(Mpa) : Cường độ chịu nén 28 ngày của bêtông M30

I :mômen quán tính của dầm : 1,209x1010(mm4)

K

L Lt Trong đó:

K

1.2.1.4.2 Đối với dầm ngoài :

+ Một làn chất tải :( dùng phương pháp đòn bẩy )

1.8m 600

2

1.2,1)yy.(

2

1.2

2800

d0,77

696 , 0 66 , 0 055 , 1 e.mg

mgVMI=0,2+ ( )2

3600 10700

1.2.1.5.2 Dầm ngoài:

-Khi có một làn xe được chất tải dùng phương pháp đòn bẩy ta xác định được hệ

số phân bố lực cắt của dầm ngoài:

1.2.1.6.Xác Định Hệ Số Phân Bố ngang của đoàn người:

1.2.1.7.1.Do hoạt tải :

Hoạt tải tác dụng trên cầu là một tổ hợp của:

- Xe tải thiết kế hoặc xe hai trục thiết kế

- Tải trọng làn thiết kế

-Tải trọng đoàn người

• Tại tiết diện 1/2L:

Để xác định trị số nội lực gây bởi hoạt tải tại một tiết diện bất kỳ, ta dựa vào đường ảnh hưởng nội lực tại tiết diện đó, bằng cách chất tải trực tiếp lên đường ảnh hưởng Khi xếp tải bất lợi nhất, sẽ thu được trị số nội lực lớn nhất

- Đường ảnh hưởng mô men tại tiết diện giữa nhịp, K:

3.4KN/m 9.3KN/m

2

145KN 145KN

Mô men do xe tải thiết kế : x tai

i K

M ) = i i

i y P

∑

=

3 1

m = hệ số làn ở đây ta lưu ý rằng: do tính gi theo công thức bảng tra 4.6.2.TCN nên trong biểu thức trên sẽ không xét đến hệ số này nữa

IM= hệ số xung kích, %; lấy IM = 25%

k Hệ số triết giảm hoạt tải :k=0.65

gLL : hệ số phân bố hoạt tải theo làn đối với mô men, ứng với xe thiết kế và tải trọng làn Theo kết quả tính toán ở trên ta có:

Tiết diện tại gối H:

- Đường ảnh hưởng lực cắt tại tiết diện gối

145KN 145KN

Hình 6:Sơ đồ xếp xe lên đah lực cắt tại mặt cắt gối

MẶT CẮT Y1(35) Y2(145) Y3(145)L/2 0.2425 0.3713 0.53L/8 0.3675 0.4963 0.625L/4 0.4925 0.6213 0.75L/8 0.6176 0.7463 0.875Gối 0.7426 0.8713 1

1.2.1.8.Tổng hợp giá trị nội lực do hoạt tải tại các mặt cắt:

Tính toán tương tự ta có bảng kết quả:

Mô men chưa có hệ số

Gọi DC1 là tải trọng của dầm thép, bản mặt cầu, phần vút

DW là trọng lượng của các lớp mặt cầu 75mmm

DC2 là trọng lượng của lan can tay vịn, đá vỉa

w là giá trị của tải phân bố đều kN/m

Khi đó momen và lực cắt do tải trọng rải đều đơn vị tại các vị trí khác nhau trong dầm

có thể tính theo công thức:

)(

5,0)(2

),5,0()2(

2

2 ξ ξ

ξξ

L x

w M

L

x wL

x

L w V

x x

Phần dầm thép = 1,15 (1,455x0,015+0,4x0,025+0,3x0,02)x7,85x9,81=3,35 kN/m(1,15 là tính thêm đối với hệ liên kết lấy bằng 10% và 5% neo trọng lượng dầm chủ)Suy ra DC1=16,59 kN/m

+Hàm lượng cốt thép trong lan can chiếm kp = 1,5 %

+Ta có thể tích cốt thép trong lan can : Vsp = Vp.kp = 14,416x1,5% =0,216 m3

+Khối lượng cốt thép trong lan can là: Gsp = Vsp.γs = 0,216x7,85 = 1,695 T

+Thể tích BT trong lan can: Vcp = Vp – Vsp = 14,416 – 0,216 =14,20 m3

+Khối lượng BT trong lan can: Gcp = Vcp.γc = 14,20x2,4 = 34,08 T

+Vậy, khối lượng toàn bộ lan can là: Gp = Gsp + Gcp = 34,08+ 1,695 = 35,775 T

DC2: Phần lan can tay vịn =35,775x9,81/(4x34)= 2,58 kN/m

Mô men và lực cắt của dầm trong khi chưa có hệ số:

Mô men:

w (kN/m) ξ=0,5 ξ=0,375 ξ=0,25 ξ=0,125 ξ=0DC1 16.59 2313.393 2168.806 1735.044 1012.109 0

DW: Các lớp mặt cầu =0,075x2,55x2,25x9,81=4,47 kN/m.

DC2: Phần lan can tay vịn =2,58 kN/m tính cho một dầm

Mô men và lực cắt dầm ngoài khi chưa có hệ số:

Mômen:

w (kN/m) ξ=0,5 ξ=0,375 ξ=0,25 ξ=0,125 ξ=0DC1 16.59 2313.393 2168.806 1735.0441012.109 0

1.2.3.3 TTGH mỏi: xét riêng trong phần sau.

M=1,00x{0,75x(LL+IM)}

V=1,00x{0,75x(LL+IM)}

1.2.4 Các đặc trưng của tiết diện dầm thép:

1.2.4.1.Xét dầm liên hợp với bản bêtông cốt thép có các giai đoạn :

+Trọng lượng của dầm và bản bêtông khi chưa đông cứng là do dầm thép chịu.+Tải trọng tĩnh chất thêm là do dầm liên hợp dài hạn chịu

+Hoạt tải và lực xung kích là do tiết diện liên hợp ngắn hạn chịu

1.2.4.2.Xác định chiều rộng có hiệu của bản mặt cầu:

1.2.4.2.1.Đối với dầm trong :

Chiều rộng có hiệu bản cánh là trị số nhỏ nhất của:

- Một phần tư chiều dài nhịp trung bình

- 12 lần chiều dày trung bình của bản cộng với trị số lớn hơn của chiều dày vách hoặc một nửa chiều rộng biên trên của dầm

- Khoảng cách trung bình của hai dầm kề nhau

1/4 L, mm 12ts + max(tw ; ½ bf), mm S, mm be, mm1/4× 34000= 8500 12×200+max(15; ½ 300) = 2550 2700 2550

Vậy chiều rộng có hiệu của bản cánh dầm trong bi =2,55 m

1.2.4.2.2.Đối với dầm ngoài:

Chiều rộng có hiệu bản cánh bằng một nửa chiều rộng có hiệu của dầm trong kề bên cộng nhỏ nhất của S:

-Một phần tám chiều dài nhịp có hiệu

-6 lần chiều dày trung bình của bản cộng với trị số lớn hơn của một nửa chiều dày vách hoặc một phần tư chiều rộng biên trên của dầm

-Chiều rộng của phần hẫng

1/8 L( mm) 6.ts + max(1/2tw ; 1/4 bf)( mm) Sk( mm) be(mm)1/8× 34000= 4250 6×200+max(7,5; 1/4.300) = 1275 1300 2550

Vậy chiều rộng có hiệu của bản cánh dầm ngoài be =2,55 m

1.2.4.3 Xác định đặc trưng hình học của tiết diện dầm thép:

Thành phần

A(mm2)

Y(mm)

A.y(mm3)

.( )

A y y

A mm

15x1455mm20370752.5 15328425 136300559 3593649938 3.73E+09Biên dưới

25x400mm 10000 12.5 125000 4.332E+09 520833.33 4.33E+09

• Momen kháng uốn :Đối với đáy của dầm thép:

b

x b

Y(mm)

A.y(mm3)

.( )

A y y

A mm

Đối với đáy của dầm thép:

b

x b

ST

y

I

S = ∑ =5,34.107 (mm3)

1.2.4.3.3.Tiết diện dầm thép liên hợp bản BT ngắn hạn n=8:

Tiết diện liên hợp dưới tác dụng của tải trọng ngắn hạn tương ứng với hệ số qui đổi môđuyn đàn hồi là n=8 (xem hình vẽ )

1

2

1 2

Y(mm)

A.y(mm3)

.( )

A y y

A mm

∑ A.((mmy y−4))2 Io(mm

4) Ix(mm4)

Dầm thép 36370 670.7 24393359 14141640667 1.209E+10 2.62E+10Bản Bêtông

200x(2550/8)mm 63750 1650 105187500 8067622910 212500000 8.28E+09Cộng 100120 129580859 1294.26 22209263576 1.23E+10 3.45E+10Momen kháng uốn :

Đối với đáy của dầm thép:

b

x b

ST

y I

S = ∑ =1,676.108 (mm3)

1.2.5.Xác định trục trung hòa dẻo của tiết diện liên hợp:

Xác định được trục trung hoà dẻo của dầm bằng cách cân bằng các lực dẻo:

Giả sử rằng trục trung hoà dẻo của dầm là đi qua bản mặt cầu

Chọn bêtông bản mặt cầu có fc’=30MPa, thép dầm là loại thép công trình có

fyc=345 MPa,thép BMC cấp 400

Giả thiết cốt thép trên đỉnh bản có số hiệu No 10 cách nhau 250mm.Trọng tâm thép trên cách đỉnh bản một đoạn là 30mm Số lượng thanh trên đỉnh bản trong chiều rộng có hiệu:

bản biên dưới: Pb=400x25x345x10-3 = 3450 kN

vách dầm: Pw=1455x14x345x10-3 = 7027,65 kN

Ta thấy:

+ ps =13005 KN >Pt + Pb+ Pw=12545,65KN→Trục PNA đi qua BMC

Khi đó, BMC được chia làm 2 phần chịu nén và chịu kéo

Ptf+ Pw +Pbf=0,85 f’

c. be.Y →Y=

bec

f'0,85

Pbf+Pw

+

Ptf

=

255030

85,0

65,13105

×

Do đó trục PNA nằm ở dưới mép trên cùng của tiết diện lien hợp một đoạn

là:Y=192,94 (mm)

Xác định mômen dẻo :

Cánh tay đòn của các lực dẻo là :

+Bản bê tông : ds =Y/2=96,47 (mm)

λ độ mãnh của vách đứng

w

t =1,4cm là chiều dày của sườn dầm

D là chiều cao của vách

1.3.2.2 Mất ổn định của vách do uốn:

1.3.2.2.1 Tính toán D c :

Dc là chiều cao của vách chịu nén trong giai đoạn đàn hồi

Dc =y-tf,Ta xác định y như sau

Xác định các ứng suất

Ứng suất nén cực đại ở tại đỉnh của dầm thép do tải trọng không hệ số (dầm ngoài):

Tải Trọng MD1 MD2 MD3 MLL+IM St

thép Stliênhợp

US biên trên dầm thép (kN,m) (kN,m) (kN,m) (kN,m) (mm3) (mm3) (Mpa)

f f

,6

w

c

t

D f

E t

1.3.2.3 Yêu cầu tiết diện chắc đối với vách:

Tiết diện chắc là tiết diện có bản biên chịu nén được giữ liên tục theo chiều ngang

và vách có tỷ lệ vững chắc, khi đó tiết diện ngang có thể phát triển toàn bộ momen dẻo

1.3.2.3.1 Độ mảnh của vách dầm:

Kiểm tra điều kiện tiết diện đặc chắc :

Trong đó:

+Dcp: Chiều cao của vách chịu nén khi chảy hoàn toàn (mm)

Với tiết diện liên hợp chịu mômen như trên và trục PNA đi qua BMC của nên Dcp

1.3.2.4.Độ mảnh của biên chịu nén:

♦ Giai đoạn đã liên hợp: tiết diện dầm thép I liên hợp với bản bêtông cốt thép có biên trên của dầm nằm ở vùng chịu kéo, khi đó biên sẽ ổn định trên suốt chiều dài do đó mà ta không cần thiết phải yêu cầu độ mãnh

♦ Giai đoạn bản bêtông chưa đông cứng: tiết diện chưa liên hợp

Độ mãnh biên chịu nén phải thoả yêu cầu:

b t

⇒λ =f 7,5< λpf =9,15 nên bản biên chịu nén chắc.

1.3.3 Kiểm tra ổn định tổng thể:

1.3.3.1 Liên kết dọc biên chịu nén:(tiêu chuẩn về mất ổn định xoắn ngang):

♦ Giai đoạn đã liên hợp: tiết diện dầm thép I liên hợp với bản bêtông cốt thép có biên trên được chống đỡ toàn bộ theo phương ngang, nên không cần kiểm tra

♦ Giai đoạn bản bêtông chưa đông cứng: tiết diện không liên hợp, dễ mất ổn định tổng thể (bị xoắn ngang)

+Gọi Lb là khoảng cách giữa các điểm được liên kết dọc

+Khi Lb < Lp biên chịu nén được đỡ ngang đủ để sức kháng momen Mn=Mp

+Khi Lp < Lb <Lr sức kháng momen Mn < Mp

+Khi Lb >Lr biên chịu nén bị phá hỏng do xoắn ngang đàn hồi.

Tương ứng với 3 TH trên ta có tiết diện chắc,không chắc,mảnh

+ Chiều dài không được liên kết dọc để tiết diện đặc chắc Lp là:

F

E r

Lr =π =3,14 x 1721,76 = 5406,33 mm

- Chọn Lb=4,2 m

Bởi vì Lr>Lb>Lp nên sức kháng uốn danh định được tính dưới đây,trong đó các

hệ số Rb và Rh bằng 1 hệ số Cb cỏ thể lấy bằng 1 vì đây là trường hợp bất

lợinhất ứng với

momen không đổi trong vùng không được liên kết dọc:

Như vậy chọn Lb = 4,2 (m).

1.3.3.2 Kiểm tra tính dẻo dai của tiết diện chịu mônmen:

Đây là yêu cầu phải có đối với tiết diện liên hợp đặt chắc.Tiết diện cần thoả mãn:

)(

42,

d: chiều cao của tiết diện dầm thép d=1500mm

tS là bề dày của bản mặt cầu tS=200mm

th là chiều cao của phần vút th=50mm

Suy ra:

0, 42(d t+ +s t h) 0, 42 1750 735 192,94= x = ≥

Như vậy tất cả các yêu cầu về uốn đều thoả mãn

1.3.3.3 Tiêu chuẩn về sự phân bố lại momen:

Đối với tiết diện liên hợp chịu uốn dương(tiết diện chắc),sức kháng uốn danh định bằng momen dẻo:

Mn: sức kháng uốn danh định:Mn = Mp =12376,13 kN.m

Mr: sức kháng uốn tính toán: Mr=φf Mn =12376,13 kNm; với φf =1 (6.5.4.2)

Kiểm tra:

M r =12376,13 (KNm) > M u = 9732,926 kNm=> thoả mãn

Mu là momen lớn nhất tại giữa nhịp dầm ngoài

1.3.4.Kiểm tra tiết diện chịu cắt:

Sức kháng cắt tính toán của dầm hoặc tổ hợp hàn Vr được tính theo:

Vr=φvVn Trong đó : φv= 1: hệ số sức kháng cắt (6.5.4.2)

Vn : sức kháng cắt danh định

Lực cắt dẻo sẽ là :

Vp=τy.D.Tw =0,58.FY.D.Tw =0,58 x 345 x10-3 x 1455 x 14 =4076,04 KN

Trong đó τy:cường độ cắt chảy

Kiểm tra điều kiện: 2 w 300.20 400.252.1455.14 2,54

Vậy sườn tăng cường chỉ bố trí theo cấu tạo.

Các sườn tăng cường sẽ chia dầm chính thành các khoang:

+Khoang trong :khoảng cách 2 sườn tăng cường là 4,2 m <3.D=3.1,455 = 4,365

d D

−+

=

D d D d

C C

V

V n p

/)

/(1

)1.(

87,0

0

2 0 Dầm không mất ổn định C = 1,0:

1.3.5 Kiểm tra điều kiện bố trí sườn tăng cường:

Ta thấy như đã tính ở trên thì sức kháng cắt của vách khi không bố trí sườn tăng cườnglà:Vn=Vcr=C.Vp=0,58.C.FY.D.Tw=0,58x1x345x10-3x1455x14=4076,03KN

Đã đảm bảo chịu được lực cắt nên việc bố trí sườn tăng cường có thể lấy theo cấu tạo với mục đích tăng cường độ chịu mất ổn định uốn cục bộ của vách, tăng cường độ chịu cắt, có 3 loại sườn tăng cường được sử dụng:

+ Sườn tăng cường trung gian

+ Sườn tăng cường tại gối

+ Sườn tăng cường dọc

Sườn tăng cường dọc chỉ dùng cho cầu liên tục có chiều cao > 2m, nhiều ý kiến cho rằng dùng kinh tế khi nhịp> 90m Vì giá thành chế tạo cao nên chỉ dùng khi thật cần thiết Do đó không cần phải bố trí sườn tăng cường dọc

Vậy không cần phải bố trí sườn tăng cường dọc cho vách của dầm, mà ta chỉ cần

bố trí sườn tăng cường đứng trung gian và sườn tăng cường đứng tại gối

1.3.6 Kiểm tra theo các trạng thái giới hạn:

1.3.6.1 Kiểm tra về thi công:

Trong quá trình xây dựng yêu cầu dầm phải đủ cường độ để chịu các tải trọng có

Khi tính độ võng phải xét sự phân bố tải trọng lên dầm chủ, độ cứng chịu uốn của dầm chủ, kể cả sự tham gia của bản mặt cầu , độ cứng của các bộ phận liên kết như lan can Thông thường cầu có độ cứng thực sự lớn hơn so với tính toán vì thế không khuyến khích định giới hạn độ võng Tuy nhiên nếu chủ đầu tư có yêu cầu thì

có thể lấy 1/800 nhịp cho tải trọng ôtô

Độ võng cho phép của dầm theo AASHTO lấy bằng 1

800Lnhịp= 1

80033400= 41,75 mm

Độ võng do hoạt tải gây ra có thể được xét đối với hai trường hợp hoạt tải:

+Trường hợp có một xe tải thiết kế:

+Trường hợp 25% xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế

Các làn đều được chất tải và các dầm đở làn đều võng và giả thiết là các dầm đều võng như nhau

Độ võng tính cho dầm giản đơn tại mặt cắt x do lực tập trung P đặt cách đầu dầm a và

48

tt

x L

PL x

P1

b(m) 21 16,7 12,4

Độ võng do tải trọng làn :

4 àn ln

5 384

l tt

q L x

EI

4 6

5.9,3.33, 4384.6,9.10 =0,021 m =21mm

Độ võng tổng cộng do tải trọng xe gây ra:

Vậy dầm đảm bảo độ võng tức thời do hoạt tải và lực xung kích

1.3.6.2.2 Kiểm tra biến dạng thường xuyên:

1.3.6.2.2.1.Kiểm tra dầm thép:

Biến dạng quá đàn hồi thì phải có giới hạn Độ võng dài hạn được kiểm tra thông qua ứng suất chảy cục bộ ở trạng thái giới hạn sử dụng Trường hợp này ứng suất nén ở biên trên và kéo ở biên dưới phải thỏa mãn:

Fyf: cường độ chảy của bản cánh Fyf = 345MPa

Rb : hệ số truyền tải trọng.Lấy như sau:

Ứng suất của bản biên trên của dầm thép do mômen sử dụng: