Thiết kế cầu bê tông cốt thép Dầm T33m DUL căng sau

Đồ án môn học: TK cầu BTCT PHẦN I:THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG MỞ ĐẦU ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN VƯỢT SÔNG VÀ ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG 1. Đặc điểm khu vực xây dựng cầu: 1.1. Địa hình: Khu vực ven sông phẳng, mặt cắt ngang sông gần đối xứng. 1.2. Địa chất: Địa chất lòng sông tương đối tốt, số liệu khảo sát địa chất lòng sông cho thấy có lớp đất. + lớp 1: cát hạt nhỏ. + lớp 2: sét. + lớp 3: cát hạt trung lẫn dăm sạn. 1.3. Thuỷ văn: Số liệu khảo sát thuỷ văn cho thấy: + Mực nước cao nhất: + m + Mực nước thông thuyền: + 6.5 m + Mực nước thấp nhất: + 2.6 m 1.4. Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công tiến độ công việc. Các vật liệu địa phương( đá, cát .) tận dụng trình thi công. 2. Các tiêu kỹ thuật: - Cầu vượt sông cấp IV có yêu cầu độ thông thuyền 40m - Khẩu độ cầu: L0 = 168 m - Khổ cầu: 8+ x 1.25 (m) - Tải trọng thiết kế: HL93 Đoàn người PL = KN/m2 3. Đề xuất phương án vượt sông: 3.1. Giải pháp chung kết cấu: 3.1.1. Kết cấu nhịp: Do sông cấp IV yêu cầu độ thông thuyền 40m, nên bố trí nhịp tối thiểu ≥40m Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT 3.1.2. Mố: Chiều cao đất đắp sau mố tương đối nhỏ ta dùng mố chữ U cải tiến. 3.1.3. Trụ: Chiều cao trụ lớn 10m, ta dùng trụ đặc thân hẹp, giật bậc. 3.1.4. Móng: Điều kiện địa chất lòng sông tốt nên đề xuất dùng móng cọc đóng ma sát đài thấp đài cao. 3.2. Đề xuất phương án vượt sông: 3.2.1. Phương án 1: Cầu Bê Tông Cốt Thép UST ( nhịp 42 m+ nhịp 33m) Khẩu độ tính toán: L0tt = 42+4.33-2.1-5.1,6=164m Kiểm tra điều kiện: == 2.38% < 5% → Đạt 3.2.2. Phương án 2: Cầu dầm thép liên hợp : 45x4m Khẩu độ tính toán: L0tt =45.4-4.1,6-2.1 = 171.6 m 171.6 −168 Kiểm tra điều kiện: = 168 = 2.14% < 5% → Đạt Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT CHƯƠNG CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊTÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC CĂNG SAU ( NHỊP 33m + NHỊP 42m + NHỊP 33m) 1.NHỊP GIỮA 42m : MAT CAT NGANG CAU TL 1/50 MAT CAT I-I TL 1/50 500 LOP BT ATPHAN DAY 7.0cm LOP BAO VE DÀY 3cm LOP PHONG NUOC DAY 1cm LOP TAO MUI LUYEN 2% DAY TB 4.0cm BAN MAT CAU DAY 20cm R31 R31 500 2% 2% 250 600 200 300 200 300 1500 190 600 1500 200 2100 200 1500 190 200 200 600 3500 3500 500 600 500 MAT CAT II-II TL 1/50 600 300 600 Chiều rộng phần xe chạy (m) Chiều rộng phần người 2x1,25 (m) Bố trí lề người mức với mặt đường xe chạy ta dùng vệt sơn phân 20 cm. Chiều rộng cột lan can : 50 cm Chiều rộng mặt cầu xác định : Bmc = + 2x1,25 + 2x0,2 + 2x0,5 = 11.9 (m) 1.1. Bản mặt cầu: 1.1.1. Số liệu chọn: Theo 22TCN272-05 chiều dày tối thiểu mặt cầu không nhỏ 175 mm. ta chọn 200 mm (chiều dày lớp chịu lực) Chiều dày c ác lớp lại: + lớp đệm tạo phẳng độ dốc ngang cầu 2% dày tb: h đ = 40 (mm). Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT + lớp phòng nước có bề dày: hpn= 10 (mm). + lớp bảo vệ có bề dày: hbv= 30 (mm). + lớp bêtông (BT) nhựa dày: h bn = 70 (mm) 1.1.2. Tính toán thông số sơ bộ: Dung trọng BT ximăng là: γ bt = 2,4 (T/m3) . Dung trọng BT nhựa là: γ bn = 2,25 (T/m3 ). Dung trọng cốt thép ( CT) là: γ ct = 7,85 (T/m3 ). Dung trọng lớp phòng nước là: γ pn = 1,5 (T/m3 ). 1.1.3.Tính toán trọng lượng lớp phủ mặt cầu: Bề rộng các lớp phủ: Blp= B+2(bvs + blc )= + 2(0,2 +1,25) = 10,9 (m) Lớp BT nhựa: DW1=Lnh×Blp×hbn×γ bn=42×10,9×0,07×2,25= 72.1035(T) Lớp BT bảo vệ: DW2=Lnh×Blp×hbv×γ bt=42×10,9×0,03×2,4= 32.9616(T) Lớp phòng nước: DW3=Lnh×Blp×hbn×γ pn=42×10,9×0,01×1,5= 6,867(T) Lớp đệm bằng BT: DW4=Lnh×Blp×hđ×γ bt=42×10,9×0,04×2,4= 43.9488(T) Tổng khối các lớp phủ : DW=(DW1+DW2+DW3+DW4) =(72.1035+32.9616+6.867+43.9488)=155.8809 (T). 1.2. Lan can : Vì dãi phân cách nên ta thiết kế lan can tay vin cứng có khả chống lại lực va xe, thông số kỹ thuật cho hình vẽ: 500 190 500 R3 10 310 600 190 Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT 1800 1350 200 1500 100 Cấu tạo lan can +Với diện tích phần bệ Ab =500×500-(π× 3102 )÷4= 174600 mm2 ,liên tục bên cầu +diện tích phần trụ :At = 600×100+(π× 502)÷2=63900 mm2 ,các trụ cách 2m, tổng số lượng 21 trụ +diện tích lan can tay vịn : A tv =( π×502)+ (π×252 )=9800 mm2 ,gồm 20 đoạn, dài 2m,bố trí bên +thể tích bê tông Vbt =0,1746× 2× 42+0,0639× 21× 2+0,0098×20×2×2= 18,134 m3 +Hàm lượng cốt thép lan can chiếm kp = 1,5 % +Ta tích cốt thép lan can : Vsp = Vp.kp = 18,134×1,5% = 0,272 m3 +Khối lượng cốt thép lan can là: Gsp = Vsp.γs = 0,272 ×7,85 = 2,135 (T) +Thể tích BT lan can: Vcp = Vbt – Vsp = 18,134 – 0,272 =17,862 m3 +Khối lượng BT lan can: Gcp = Vcp.γc = 17,862×2,4 = 42,87 (T) +Vậy, khối lượng toàn lan can là: Gp = Gsp + Gcp = 2,135 + 42,87 = 45.005 T 1.4. Dầm ngang : Dầm ngang bố trí vị trí : hai dầm ngang đầu dầm, hai dầm vị trí 1/4L dầm ngang dầm. Dầm ngang bố trí vị trí : hai đầu dầm cầu, L/4, L/2 Số lượng dầm ngang : Nn= (Nb - 1)×5 = 20 dầm Nn : số dầm ngang Nb : số dầm chủ (chọn =5 dầm ) 1.4.1. Dầm ngang nhịp: 2100 50 50 50 Các thông số dầm ngang này: Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT Chiều cao dầm ngang: Hhn ≥ 2 d = ×2100=1400 mm . Ta chon Hhn = 1500 mm Bề 3 1900 rộng dầm ngang: bhn = 20 cm = 200 mm Diện tích mặt cắt dọc dầm ngang : Ahn = 3,2575 m2 Thể tích đoạn dầm ngang : 0,2×3,2575 =0,6515 m3 Thể tích dầm: V1hn= 4×0,6515 = 2.606 m3 Thể tích toàn dầm ngang kiểu : Vhbb = 3×2.606 = 7.818 m3 1.4.2. Dầm ngang hai đầu nhịp: 1800 Chiều cao dầm ngang: Hhbs = 1.9 m Chiều rộng dầm ngang : Bhbs = 20 cm Diện tích mặt cắt dọc dầm ngang : Ahbs = 3.42 m2 Thể tích đoạn dầm ngang : 0.2×3.42 =0.684 m3 Thể tích dầm ngang: V1hbs = 4×0,684 = 2.736 m3 Thể tích dầm ngang loại này: Vhbs = 2×2.736 = 5.472 m3 Tính tổng cộng dầm ngang: Vậy, tổng thể tích dầm ngang: Vhb = Vhbb + Vhbs = 7.818 + 5.472 = 13.29 m3 Hàm lượng cốt thép theo thể tích dầm ngang khb = 2% Suy : thể tích cốt thép : Vshb = khb.Vhb = 2%×13.29 = 0.2658 m3 Khối lượng cốt thép dầm ngang: Gshb = Vshb.γs=0,2658×7,85 =2.086 T Thể tích BT dầm ngang : Vchb = Vhb – Vshb = 13.0242 m3 Khối lượng BT dầm ngang : Gchb = Vchb.γc= 13.0242×2,4 =31.2580 T Khối lượng toàn dầm ngang là: Ghb = Gshb + Gchb = 2.086 + 31.2580 = 33.344 T 1.5. Dầm chủ : 1.5.1. Cấu tạo dầm: Đối với nhịp 42 m chọn dầm chữ T có bầu: Chọn số dầm chủ Nb =5 dầm, khoảng cách dầm chủ tính theo công thức sau : S = = = 2,38 m → chọn S=2,4 m. Suy : chọn phần cách hẫng Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT Sk = 11.9 − ( − 1) × 2,4 Bmc − ( Nb − 1) × S = = 1,15 m 2 Chiều cao dầm chủ xác định theo tiêu chuẩn AASHTO : ddc = chọn ddc = 2.1m. L: chiều dài nhịp 42 m. 200 100 Kích thước dầm chủ thể sau: đơn vị (mm). Phần mối nối thi công dầm chủ : 300 mm 2100 2100 150 200 150 200 200 1500 200 200 600 2100 600 300 2100 1000 + Diện tích mặt cắt ngang dầm : Ag = 0,960 m2 + Diện tích mặt cắt ngang đầu dầm : A’g = 1.560 m2 Thể tích dầm T chưa kể đoạn vút đầu dầm : V1g = 0,960 ×34,9 = 33.504 m3 Tính toán đoạn vút đầu dầm: Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT Chiều dài đoạn vút nguyên : Lbhgr = a + Hg = 0,4 +2,1 = 2,5 m Thể tích đoạn vút hai bên dầm : Vbhgr = 1.56×2,5=3.9 m3 Thể tích đoạn vút dầm : Vbhgr = 2.Vbh = 2× 3.9 =7.8 m3 Chiều dài đoạn vút xiên dầm : Lbhsk = 1,00 m Thể tích đoạn vút xiên : Vbhsk = 2.Lbhsk.( 0,960 +1.560)/2 = 2.646 m3 Thể tích toàn đoạn vút dầm T:Vbh =Vbhgr+ Vbhsk= 7.8 +2.646 =10.446 m3 Thể tích toàn dầm T là: V1tg = V1g + Vbh = 33.504 +10.446 = 43.95 m3 1.5.2. Tính khối lượng dầm chủ: Trong dầm lượng thép chiếm khoảng 210kg/m3 Suy : khối lượng thép dầm chủ : 43.95 x 0,21 = 9.2295 T Thể tích thép dầm : 9,2295 = 1,175m3 7,85 Suy thể tích thực bêtông : 43.95 – 1,175 = 42.775 m3 Khối lượng thực bêtông : 42.775 x 2,4 = 102.66 T Suy khối lượng dầm chủ : 102.66+9,2295 = 111.8895 T Khối lượng dầm chủ : 559.4475 T Phần mối nối thi công,có mối nối : 0,18×0,3×42×2,4×4=21.77 T Phần cánh hẩng : 0,18×1.15×42×2×2,4=41.7312 T Bảng tổng kết khối lượng vật liệu cho kết cấu phần nhịp 42m: STT Hạng mục Số lượng Tổng khối lượng (T) Lan can Lớp phủ mặt cầu Dầm ngang 45.005 155.8809 33.344 Dầm chủ Mối nối thi công Phần cánh hẫng 559.4475 21.77 41.7312 Tổng cộng 857.1786 2.Các nhịp 33m : 2.1. Bản mặt cầu : 2.1.1. Số liệu chọn: Theo 22TCN272-05 chiều dày tối thiểu mặt cầu không nhỏ 175 mm. ta chọn 200 mm (chiều dày lớp chịu lực) Chiều dày c ác lớp lại: + lớp đệm tạo phẳng độ dốc ngang cầu 2% dày tb: h đ = 40 (mm). Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT + lớp phòng nước có bề dày: hpn= 10 (mm). + lớp bảo vệ có bề dày: hbv= 30 (mm). + lớp bêtông (BT) nhựa dày: h bn = 70 (mm) 2.1.2. Tính toán thông số sơ bộ: Dung trọng BT ximăng là: γ bt = 2,4 (T/m3) . Dung trọng BT nhựa là: γ bn = 2,25 (T/m3 ). Dung trọng cốt thép ( CT) là: γ ct = 7,85 (T/m3 ). Dung trọng lớp phòng nước là: γ pn = 1,5 (T/m3 ). 2.1.3.Tính toán trọng lượng lớp phủ mặt cầu: Bề rộng các lớp phủ: Blp= B+2(bvs + blc )= + 2(0,2 +1,25) = 10,9 (m) Lớp BT nhựa: DW1=Lnh×Blp×hbn×γ bn=33×10,9×0,07×2,25= 56.6527(T) Lớp BT bảo vệ: DW2=Lnh×Blp×hbv×γ bt=33×10,9×0,03×2,4= 25.8984(T) Lớp phòng nước: DW3=Lnh×Blp×hbn×γ pn=33×10,9×0,01×1,5= 5.3955(T) Lớp đệm bằng BT: DW4=Lnh×Blp×hđ×γ bt=33×10,9×0,04×2,4= 34.5312(T) Tổng khối các lớp phủ : DW = DW1+DW2+DW3+DW4 = 56.6527+25.8984+5.3955+34.5312 = 122.4778 (T). 2.2. Lan can : Vì dãi phân cách nên ta thiết kế lan can tay vin cứng có khả chống lại lực va xe, thông số kỹ thuật cho hình vẽ: 310 500 190 500 R3 600 190 +Với diện tích phần bệ Ab =500×500-(π× 3102 )÷4= 174600mm2 ,liên tục bên cầu +diện tích phần trụ :At = 600×100+(π× 502)÷2=63900 mm2 ,các trụ cách 2m, tổng số lượng 16 trụ Trang Đồ án môn học: TK cầu BTCT 1800 1050 200 1200 100 +diện tích lan can tay vịn : A tv =( π×502)+ (π×252 )=9800 mm2 ,gồm 15 đoạn, dài 2m,bố trí bên +thể tích bê tông Vbt =0,1746× 2× 33+0,0639× 16× 2+0,0098×15×2×2= 13.1088 m3 +Hàm lượng cốt thép lan can chiếm kp = 1,5 % +Ta tích cốt thép lan can : Vsp = Vp.kp = 13.1088 ×1,5% = 0,196 m3 +Khối lượng cốt thép lan can là: Gsp = Vsp.γs = 0,196 ×7,85 = 1,5386 T +Thể tích BT lan can: Vcp = Vbt – Vsp = 13.1088 – 0,196 =12,9128 m3 +Khối lượng BT lan can: Gcp = Vcp.γc = 12,9128×2,4 = 30.9907 T +Vậy, khối lượng toàn lan can là: Gp = Gsp + Gcp = 1,5386 + 30.9907 = 32.5293 T 2.3. Dầm ngang : Dầm ngang bố trí vị trí : hai đầu dầm cầu, L/2 Số lượng dầm ngang : Nn= (Nb - 1)×3 = 12 dầm Nn : số dầm ngang Nb : số dầm chủ 2.3.1. Dầm ngang nhịp: 2100 50 50 50 Các thông số dầm ngang này: Chiều cao dầm ngang: Hhn ≥ 2 d = ×1700 =1133 mm .Ta chon Hhn = 1200 mm 3 Bề rộng dầm ngang: bhn = 20 cm = 200 mm Diện tích mặt cắt dọc dầm ngang : Ahn = 2,6175 m2 Thể tích đoạn dầm ngang : 0,2×2,6175 =0,5235 m3 Thể tích dầm: V1hn= Vhbb = 4×0,5235 = 2,094 m3 Trang 10 Đồ án môn học: TK cầu BTCT Với :fpR1 - Mất mát ứng suất chùng căng fpR2 - Mất mát ứng suất chùng sau căng a. Tại thời điểm truyền lực: Với tao thép có độ chùng thấp: ∆f pR1 =  log ( 24.t )  f pj . − 0,55 ÷. f pj  f py ÷ 40   Trong đó: t thời gian tính theo ngày từ căng đến truyền lực, giả thiết t = ngày fpy: Cường độ chảy thép dựng ứng lực fpy = 0,9.1860 = 1674 Mpa fpu = 1860 MPa fpj: Ứng suất ban đầu bó cốt thép cuối giai đoạn căng fpj = fpt -fpES = 0,74.fpu -fpES b. Sau truyền lực : Đối với tao có độ chùng thấp căng sau: fpR2 = 0,3(138- 0,4.fpES - 0,3..fpF - 0,2(.fpSR + .fpCR)) Kết tính toán thể bảng sau: Mặt cắt ∆fpES (Mpa) gối cách gối 0.8 L/8 3L/8 L/4 L/2 16.285 18.796 28.411 32.662 43.29 57.66 fpj (Mpa) 1360.115 t ( ngày) 4.000 ∆fpR1 (Mpa) 11.126 ∆fpF (Mpa) 56.867 33.500 fpSR (Mpa) 1357.604 4.000 10.712 59.481 33.500 59.976 76.6 ∆fpCR (Mpa) ∆fpR2 (Mpa) 28.719 27.185 ∆fpR (Mpa) 39.845 37.897 7.7. Tổng hợp mát ứng suất : Mặt cắt gối cách gối 0.8 35.562 35.562 fpA(MPa) 1347.989 1343.738 1333.11 1318.74 4.000 4.000 4.000 4.000 7.954 3.021 6.221 2.949 89.948 66.736 76.891 100.104 33.500 33.500 33.500 33.500 82.348 89.982 154.16 190.90 25.033 32.987 21.976 24.997 23.585 29.806 20.918 23.867 L/8 35.562 3L/8 35.562 L/4 35.562 L/2 35.562 ∆fpES (Mpa) 16.285 18.796 28.411 32.662 43.29 57.66 ∆fpF(Mpa) 56.867 59.481 66.736 89.948 76.891 100.104 Trang 91 Đồ án môn học: TK cầu BTCT 33.500 33.500 33.500 33.500 33.500 fpSR (Mpa) 33.500 76.6 82.348 89.982 154.16 190.90 ∆fpCR (Mpa) 59.976 ∆fpR (Mpa) 39.845 37.897 32.987 24.997 29.806 23.867 Tổng 242.035 261.836 279.544 306.651 373.209 441.593 8.KIỂM TOÁN THEO TRANG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ I : Trạng thái giới hạn cường độ phải xem xét đến để đảm bảo cường độ ổn định cục toàn thể dự phòng để chịu tổ hợp tải trọng quan trọng theo thống kê định để cầu chịu tuổi thọ thiết kế nó. Trạng thái giới hạn cường độ dùng để kiểm toán mặt cường độ ổn định. 8.1. Kiểm toán cường độ uốn: Công thức kiểm toán trạng thái giới hạn cường độ 1: Mu≤φ.Mn Mômen tính toán Mu trạng thái giới hạn cường độ 1: Mu≤η ∑ γ i .M i Kết Mu dầm tổng kết mục IV.3.3 Sức kháng uốn tính toán Mr = φ.Mn Trong đó: φ : hệ số kháng uốn quy định 22TCN272-05 mục 5.5.4.2, dùng cho uốn kéo bê tông cốt thép ứng suất trước. φ = 1,0. Mn : Sức kháng uốn danh định(tính toán sức kháng uốn danh định 22TCN272-05 mục 5.7.3.2) Phân bố ứng suất theo hình chử nhật (22TCN272-05 mục 5.7.2.2) Quan hệ tự nhiên ứng suất bê tông chịu nén coi hình chử nhật tương đương 0,85.f c’ phân bố giới hạn mặt chịu nén mặt cắt đường thẳng song song với trục trung hoà cách thớ chịu nén khoảng cách a = β1.c. Khoảng cách c phải tính vuông góc với trục trung hoà. Hệ số β1 lấy 0,85 bê tông có cường độ không lớn 28 MPa với bê tông có cường độ lớn 28 MPa, hệ số β1 giảm theo tỷ lệ 0,05 cho MPa vượt 28 MPa, không nhỏ trị số 0,65. / Với bê tông có cường độ chịu nén uốn f C = 40 ( MPa ) > 28(MPa) thì hệ số: Trang 92 Đồ án môn học: TK cầu BTCT  f ′ − 28   c  = 0,76. , 85 − , 05 × β1 =     b A' 0,85.f' 0,85.f' b dS dP A f' S Y a= β 1. C x x C hf C hf C d'S S w Af PS PS A f' A A S PS Y PS Sức kháng uốn danh định:( mặt cắt chữ T theo 22TCN272-05 mục 5.7.3.2.2.1)   a 2   a 2   a a 2 ' ' ' / Mn = A ps . f ps  d p −  + As . f y  d s −  + As . f y  d s −  + 0.85 f c ( b − bw ).β .h f . − 2 hf    Coi mặt cắt chỉ có cốt thép ứng suất trước chịu lực đó:   a 2 a 2 / Mn = A ps . f ps  d p −  + 0.85 f c ( b − bw ).β1 .h f . − hf    Trong : + Aps : Diện tích cốt thép dự ứng lực vùng chịu kéo, A ps = 5880 ( mm2 ) =58.80 cm2. + fpu : Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn thép dự ứng lực, fpu = 1860 MPa. + As : Diện tích cốt thép thường chịu kéo, chọn As = 0. + A's: Diện tích cốt thép thường chịu nén, chọn A's = + β1 = 0,764 + b : Bề rộng cánh chịu nén, b = 210 cm. + dp : Khoảng cách từ thớ chịu nén cùng tới trọng tâm cốt thép dự ứng lực, dp = 170 – 22.5 = 147.5 (cm) + fps : Ứng suất trung bình bó thép ứng suất trước sức kháng danh định  c f PS = f Pu 1 − k . dP     + hf : Chiều dày cánh chịu nén cấu kiện, chiều dày quy đổi từ cánh dầm, hf = 20 cm Trang 93 Đồ án môn học: TK cầu BTCT + bW : Chiều rộng bụng, bW = 20 cm Ứng suất trung bình tao cáp ứng suất trước fps lấy sau : c fps = fpu.(1- k. d ) < fpu = 1860000 ( KN/m2 ). p k = 2.(1,04 - f py f pu ) = 0,28 + Giới hạn chảy tao thép cấp 270; fpy = 0,9.fpu(22TCN272-05 mục5.4.4.1-1) c= A ps . f pu + As . f s − As' . f y' − 0,85.β . f c' .( b − bw ).h f f pu 0,85.β1 . f c' .bw + k . A ps . dp Sau tính c, c < hf tức trục trung hoà qua cánh. Khi coi mặt cắt hình chữ nhật. Theo 22TCN272-05 5.7.3.2.3 chiều dày cánh chịu nén h>c xác định theo phương trình sức kháng uốn danh định M n xác định theo phương trình Trong phải thay b bf. Công thức xác định viết lại: A ps . f pu + As . f s − As' . f y' c= f pu 0,85.β1 . f c' .b f + k . A ps . dp + Xét mặt cắt nhịp: Thay số: c= 58.8 x1860 − 0.85 x0.764 x 40 x (210 − 20) x 20 1860 0.85 x 40 x0.764 x 20 + 0.28 x58.8 x 147.5 = 14.65 (cm) c < hf ta tính lại c 58.8 x1860 C= 0,85.40.0,764.210 + 0,28.58.8. fPS = 1860.(1-0,28. 1860 = 19.314(cm) 147.5 19.314 ) = 1791.80 Mpa 147.5 a = β1 .c=0,76×19.314= 14.679 cm Mn= APS.fPu.(dP – a/2) = 58.8.1860.(147.5- 14.679 ) .10-3= 15329.073 KN.m Mr = φ .Mn =1× 15329.073 =15329.073 KN.m >Mu= 13028.729KN.m Trang 94 Đồ án môn học: TK cầu BTCT Vậy điều kiện chống uốn nhịp thỏa mãn . 8.2. Kiểm tra hàm lượng cốt thép ứng suất trước: 8.2.1 Lượng cốt thép tối đa (22TCN272-05 5.7.3.3.1) Phải thoả mãn điều kiện: c ≤ 0,42 dc dc = dp = 147.5 (cm); (do coi As = 0) c : khoảng cách từ thớ chịu nén đến trục trung hoà,c = 19.314 (cm) c 19.314 = = 0.13 ≤ 0,42 (thoả mãn). dc 147.5 Vậy mặt cắt nhịp thoã mãn hàm lượng cốt thép tối đa. 8.2.2 Lượng cốt thép tối thiểu : Ta có mặt cắt cấu kiện chịu uốn, lượng cốt thép thường cốt thép dự ứng lực phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính toán Mr thể biểu thức sau (điều 5.7.3.3.2 TCN 272 - 05) Mr ≥min(1,2Mcr;1,33Mu) Trong đó: Mcr: sức kháng nứt tiết diện nguyên xác định sở phân bố ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn, fr(TCN 5.4.2.6): , f r = 0,63. f c = 0,63. 40 = 3,98MPa Theo TCN 5.7.3.6.2-2: Mcr=fr.Ig/yd Trong đó: yd: khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trục trung hoà: yd=113.09 cm Ig: mô men quán tính dầm chủ Ig= 28624662.88cm4 Suy ra: Mcr=10073.93 kNm, Mu=13028.729 KN.m min(1,2Mcr; 1,33Mu) = min(12088.716; 17328.20) =12088.716 kNm. Vậy Mr = Ф.Mn =15329.073 > 12088.716 kNm, mặt cắt nhịp thoả mãn điều kiện lượng thép tối thiểu. 8.3. Tính cốt đai kiểm toán cắt trạng thái giới hạn Cường độ I: Tính lực cắt gối có lực cắt lớn nhất: Công thức tính sức kháng cắt: φ Vr = φ.VN : hệ số sức kháng 22TCn272-05 5.5.4.2 =>φ = 0,9. Trang 95 Đồ án môn học: TK cầu BTCT VN : sức kháng cắt danh định phải xác định 22TCN272-05 5.8.3.3 Sức kháng cắt danh định phải xác đinh trị số nhỏ của: Vn1 =Vc +Vs +Vp Vn =  ' V =0,25.f c .b v .d v +Vp   n2 Trong đó: Vc = 0,083.β. f c' .b v .d v : lực cắt bê tông. Vs = A v .f y .d v .(cotgθ+cotgα).sinα s A v : diện tích cốt thép chịu cắt cự ly S (mm2) Av = 2.As (đai nhánh) A v = 2.3,1419.1,22/4= 2.262 cm2 fy = 420 MPa giới hạn chảy tối thiểu quy định cốt thép. θ = 450 : góc nghiêng của ứng suất nén chéo truyền lực được xác định 22TCN272-05 5.8.3.4. α : Góc nghiêng của cốt thép nghiêng với trục dọc s = 200 mm: cự li cốt thép đai. Vp : thành phần lực ứng suất trước có hiệu hướng lực cắt tác dụng dương ngược chiều với lực cắt (N) V p = (Pe)sinα ( α góc hợp phương nằm ngang và hướng cáp), Vp> ngược chiều với lục cắt. α góc nghiêng cốt thép ngang so với phương trục dọc α = 900 bv = 20 cm ứng với mặt cắt chưa mở rộng ( 60 cm ứng với mặt cắt mở rộng). dv : chiều cao chịu cắt có hiệu lực lấy cự ly thẳng góc với trục trung hoà hợp kéo uốn (d’v), không lấy trị số lớn 0,9.dp 0,72.h. Mặt cắt bv dp (cm) (cm) Gối 60 98.9 s : cự ly cốt thép đai (mm) ap dp - a/2 (cm) (cm) 71.1 63.35 0,9dp (cm) 89.01 0,72h (cm) 122.4 dv (cm) 127.8 Cự ly cốt thép ngang không vượt trị số sau: Nếu Vtt< 0,1.f’c.bv.dv => s ≤ 0,8.dv ≤ 600mm; (22TCN272-05 5.8.2.7-1) Nếu Vtt≥ 0,1.f’c.bv.dv => s ≤ 0,4.dv ≤ 300mm; (22TCN272-05 5.8.2.7-2) Có 0,1.f’c.bv.dv = 0,1.40.103.200.127.8*10-2 = 1022,4 KN >Vtt  Chọn s ≤ 0,8 dv = 0,8.127.8 = 102.24 mm ≤ 600 (mm)  Chọn s ≤ 600 (mm) ;chọn s = 150 (mm) Trang 96 Đồ án môn học: TK cầu BTCT β: hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo tra bảng 22TCN27205 5.8.3.4.2. chọn β = 2,0 ; θ = 450 Vp =A ps .f p .∑ sinγi + Xác định Vp: i=1 Trong đó : Aps = 5880 (mm2): Diện tích các tao cáp. fp : Ứng suất cáp sau mất mát, giá trị ứng với mỗi mặt cắt. Tại đầu dầm: fp=0,7.1860- 242.035=1059.965 MPa γi : góc lệch của cáp i so với phương ngang. Mặt cắt Gối Aps (mm2) 5880 ∆fpT (Mpa) 242.035 Mặt cắt Gối fp (Mpa) sin1 1059.965 Sin7.125 Vc bv (cm) 60 dv (cm) 127.8 sin2 Sin7.907 ∑sini 0.261 Vp (KN) 1626.707 805.045 Vs Mặt cắt Gối dv (cm) 127.8 150 903.581 Bảng tính toán Vn Gối 903.581 832.762 1626.707 7668.000 3363.105 9294.707 3363.105 Bảng duyệt sức kháng cắt Gối 3026.794 1692.047 đạt 9. KIỂM TOÁN DẦM THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG: Các vấn đề phải kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng của bê tông ứng suất trước bê tông(22TCN272-05 5.9.4), diến dạng (độ võng). 9.1. Các giới hạn ứng suất bê tông: Trang 97 Đồ án môn học: TK cầu BTCT Ứng suất bê tông được tính ở trạng thái giới hạn sử dụng. Các giới hạn đối với các mức ứng suất bê tông tính toán cường độ bê tông yêu cầu(22TCN272-05 5.9.4.2) là: + Lúc căng kéo : Giới hạn ứng suất kéo : 0,25. f ci' = 0,25. 40 = 1,581 > 1,38 MPa => giới hạn ứng suất kéo 1,38 MPa (22TCN272-05 5.9.4.1.2-1) fDC1 + fPS1≤ 1,38 MPa giới hạn ứng suất nén : 0,55.f’ci = 0,55.34 = 18,7 MPa fDC1 + fPS1≥ -18,7 MPa Lúc căng kéo chỉ có tải trọng DC1 và lực ứng suất trước + Lúc khai thác sau các mất mát : Giới hạn ứng suất kéo bê tông là: 0,5. f c' = 0,5. 40 = 3,162 MPa. fDC1 + fDC2 + fDW + fLL+IM + fDN + fPSF≤ 0,5. f c' = 3,162 MPa Giới hạn ứng suất nén bê tông là(22TCN272-05 5.9.4.2.1-1) - Do DƯL và các tải trọng thường xuyên: 0,45. f’c = 0,45.40 = 18 MPa. fDC1 + fDC2 + fDW + fPSF≥ - 18 MPa - Do tổng DƯL hửu hiệu, tải trọng thường xuyên, các tải trọng nhất thời, và tải trọng tác dụng vận chuyển và bốc xếp: 0,6. f’c = 0,6.40 = 24 MPa. fDC1 + fDC2 + fDW + fLL+IM + fDN + fPSF≥ - 24 MPa 9.2. Tính toán các ứng suất mép (nén là âm): 9.2.1. Xét lúc căng kéo: Ứng suất dự ứng lực: Trang 98 Đồ án môn học: TK cầu BTCT f DUL = − Pi Pi .e. y 0t + A0 I0 Do tự trọng bản thân: f ttbt = − M ttbt . y 0t I0 Trong đó: Pi = Apa.(0,8.fpu - ∑fmất mát) với fmất mát = ΔfpF + ΔfpA + ΔfpES Kết thể bảng sau: Mặt cắt DfpA(MPa) ∆fpES (Mpa) ∆fpF(MPa) Σf (Mpa) Apa (mm2) Pi (Mpa.cm2) e (cm) yot (cm) I0 (cm4) ωi (m2) Giữa nhịp L/4 Gối 35.562 57.66 100.104 193.326 5880 76126.83 35.562 43.29 76.891 155.743 5880 78336.71 35.562 16.285 56.867 108.714 5880 81102.01 90.59 56.91 76.98 57.32 40.5 58.4 28624662.88 29051782.52 29911087.65 129.6 97.2 0.000 Mttbt (KN.m) 5212.90 3909.67 0.000 ƒ DUL (Mpa) ƒ ttbt (Mpa) fthớ (Mpa) Kết luận 0.764 -6.569 -5.805 đạt -1.424 -4.327 -5.751 đạt -7.379 0.000 -7.379 đạt Trang 99 Đồ án môn học: TK cầu BTCT 9.2.2. Xét lúc khai thác: Ứng suất dự ứng lực: f DUL = − Pi Pi .e. y 0t + A0 I0 Do tự trọng bản thân: f ttbt = − M ttbt . y 0t I0 Trong đó: Pi = Apa.(0,8.fpu - ∑fmất mát) với fmất mát =ΔfpF + ΔfpA + ΔfpES + ΔfpCR + ΔfpSR + ΔfpR Do tĩnh tải giai đoạn 1: f DC1 = − M DC . y1t I0 Trong đó : MDC : mômen tĩnh tải giai đoạn Do tĩnh tải giai đoạn 2: f DC1 = − ( M DC + M DW ). y 2t I td Trong đó : MDC : mômen tĩnh tải dầm chủ và dầm ngang MDW : mômen tĩnh tải các lớp phủ Do hoạt tải: f LL + IM M LL + IM . y 0d =− I td Kết thể bảng tính sau Trang 100 Đồ án môn học: TK cầu BTCT \ Mặt cắt Σf (Mpa) Apa (mm2) Pi (Mpa.cm2) e (cm) t yo =y1t(cm) ytdt =y2t(cm) I0 (cm4) Itd (cm4) ωi (m2) MDC (KN.m) MDC +MDw(KN.m) MLL+IM ƒDUL (Mpa) ƒttbt (Mpa) ƒDC1 (Mpa) ƒDC1+DW (Mpa) ƒLL+IM (Mpa) Giữa nhịp 441.593 5880 61528.73 90.59 56.91 L/4 373.209 5880 65549.71 76.98 57.32 Gối 242.035 5880 73262.74 40.5 58.4 78.977 28624662.88 78.762 29051782.52 78.335 29911087.65 29153681.82 129.6 3427.92 4394.736 29274465.11 97.2 2570.94 3296.052 29955675.10 0.000 0.000 0.000 0.000 -6.666 0.000 0.000 0.000 0.000 -6.666 đạt 3779.257 2889.955 0.617 -1.191 -6.569 -4.327 -0.681 -0.503 -1.190 0.886 -1.466 -1.112 fthớ (Mpa) -9.289 -6.247 Kết luận đạt đạt 9.3. Tính toán các ứng suất mép dưới (nén là âm): 9.3. 1. Xét lúc căng kéo: Ứng suất dự ứng lực: f DUL Pi Pi .e. y0d =− − A0 I0 Trang 101 Đồ án môn học: TK cầu BTCT Do tự trọng bản thân: fttbt = M ttbt . y0d I0 Trong đó: Pi = Apa.(0,8.fpu - ∑fmất mát) với fmất mát = ΔfpF + ΔfpA + ΔfpES Kết thể bảng tính sau: Mặt cắt Pi (Mpa.cm2) e (cm) yod (cm) Giữa nhịp 61528.73 90.59 L/4 65549.71 76.98 Gối 73262.74 40.5 112.68 29051782.52 111.60 29911087.65 I0 (cm ) 113.09 28624662.88 Mttbt (KN.m) 5212.90 3909.67 0.000 ƒDUL (Mpa) -32.843 -30.719 -23.530 ƒttbt (Mpa) 2.059 1.516 0.000 -30.784 đạt -29.203 đạt -23.530 đạt fthớ (Mpa) Kết luận 9.3.2. Xét lúc khai thác: Pi Pi .e. y 0d =− − A0 I0 Ứng suất dự ứng lực: f DUL Do tự trọng bản thân: f ttbt = − M ttbt . y 0d I0 Trong đó: Pi =Apa.(0,8.fpu - ∑fmất mát) với fmất mát = ΔfpF + ΔfpA + ΔfpES + ΔfpCR + ΔfpSR + ΔfpR Do tĩnh tải giai đoạn 1: f DC1 = M DC . y 0d I0 Trong đó : MDC : mômen tĩnh tải giai đoạn Do tĩnh tải giai đoạn 2: Trang 102 Đồ án môn học: TK cầu BTCT f DC1 = ( M DC + M DW ). y 0d I td Trong đó : + MDC : mômen tĩnh tải dầm chủ và dầm ngang + MDW : mômen tĩnh tải các lớp phủ Do hoạt tải: f LL + IM M LL + IM . y 0d = I td td Các số liệu: e = y0 − a ps (cm) Kết thể bảng tính sau: Mặt cắt Pi (Mpa.cm2) e (cm) yod (cm) ytdd (cm) I0 (cm4) Itd (cm4) MDC (KN.m) MDC +MDw(KN.m) MLL+IM ƒDUL (Mpa) ƒttbt (Mpa) ƒDC1 (Mpa) ƒDC1+DW (Mpa) ƒLL+IM (Mpa) fthớ (Mpa) Kết luận Giữa nhịp 61528.73 86.78 L/4 65549.71 73.75 Gối 73262.74 38.8 113.09 109.28 28624662.88 112.68 109.45 29051782.52 111.60 109.90 29911087.65 29153681.82 3427.92 29274465.11 2570.94 29955675.10 0.000 4394.736 3296.052 0.000 3779.257 -31.420 -2.059 1.354 1.704 1.466 -28.955 đạt 2889.955 -29.898 -1.516 0.997 1.268 1.112 -28.037 đạt 0.000 -23.065 0.000 0.000 0.000 0.000 -23.065 đạt Trang 103 Đồ án môn học: TK cầu BTCT 10. TÍNH ĐỘ VÕNG CẦU: - Biến dạng tải trọng khai thác lớn nên hư hỏng mặt cầu, nứt cục mặt cầu… gây cảm giác không an toàn cho người lái xe. Để hạn chế điều này, quy trình kiến nghị: + Độ võng hoạt tải dầm đơn giản < Lnhịp /800. + Độ võng hoạt tải đầu dầm hẫng < Lnhịp /300. Khi tính võng hoạt tải cần so sánh : + Một xe thiết kế ( có xét IM ) + 25% (một xe thiết kế có xét IM tải trọng làn). 10.1. Tính độ võng dự ứng lực: e β2  Fi.L ∆ pi =  c − (ec − eg ) ÷ 8  E.I Trong đó: ec , ee khoảng cách trọng tâm cốt thép DUL đến trục trung hòa dầm gối nhịp. eg= 49.115 cm =0,49115 m ec= 90.59cm =0.9059m Với β = 0,333. E.I = 33994,485.103. 22916318.31 .10-8 = 7790284.39 (KN.m2) Trang 104 Đồ án môn học: TK cầu BTCT  ec β  Fi.L ∆ = => pi  − (ec − eg ) ÷ = 8  E .I 0.9059 0.3332 ( − (0.9059 − 0.49115)) × 8262.577 × 32.2 / 7790284.39 =0,0036 m = 3.6 mm↑ 10.2. Tính độ võng tải trọng thường xuyên: 10.2.1. Tính độ võng trọng lượng bản thân dầm: Tiết diện để tính là mặt cắt giảm yếu I = 22916318.31 cm4( xem phần mặt cắt tính đổi) E = 33994,485MPa E.I = 7790284.39 KNm2 gDC = 26.45 kN/m ∆ gi = L4 32.2 × g DC × = × 26.45 × = 0.0475m=47.5mm↓ 384 E × I 384 7790284.39 10.2.2. Tính độ võng trọng lượng bản mặt cầu, lớp phủ,mối nối: Tiết diện để tính là mặt cắt tính đổi:E.I =7790284.39 kNm2 ∆ gi = L4 32.2 × ( g DC + g DW ) × = × (6.85 + 7.46) × = 0,0257m=25.7mm ↓ 384 E × I 384 7790284.39 Trong đó: gDW, gDC : đã tính ở phần trước. Như vậy độ võng còn dư: Δ=│3.6-47.5-25.7│=69.6mm ↑ 10.3. Tính độ võng tức thời hoạt tải có xét lực xung kích: + Độ võng tính cho dầm giản đơn: Độ võng tại mặt cắt x lực tập trung P đặt ở đầu dầm a và b. ∆x = P.b.x .( L2 − b − x ) 6.E.I .L (x < a) Với x = L/2=33.2/2=16.1(m) ∆x = P.L3 48.E.I Sơ đồ đặt tải tính độ võng: Tiết diện để tính độ võng là toàn bộ mặt cắt ngang cầu: E.I =7790284.39 kNm2 Trang 105 Đồ án môn học: TK cầu BTCT Trục 35 kN : x = 16.1 (m), a = 20.4(m), b = 11.8 (m). ∆35 x = 35 × 11.8 × 16.1 × (32.2 − 11.8 − 16.12 ) = 0,0028(m) = 2.8 mm ↓ × 7790284.39 × 32.2 Trục 145 kN : x = 16.1(m), a = 16.1(m), b = 16.1(m) 145 × 32.2 ∆x = = 0,0129 = 12.9 (mm) ↓ 48 × 7790284.39 Trục 145 kN : x = 16.1m, b = 11.8(m), a = 20.4 (m) ∆45 x = 145 × 11.8 × 16.1 × (32.2 − 11.8 − 16.12 ) = 0,0116 = 11.6 (mm) ↓ × 7790284.39 × 32.2 Tổng độ võng hoạt tải: ΔLL+IM = (2.8+12.9+11.6) = 27.3(mm) ↓ Độ võng cho phép: ∆= L 32200 = = 40.25(mm) 800 800 Vậy độ võng hoạt tải đạt yêu cầu. Trang 106 [...]... Trong dầm chính thì lượng thép chiếm khoảng 210kg/m3 Suy ra : khối lượng thép trong 1 dầm chủ : 36.174 x 0,21 = 7.5965 T Thể tích của thép trong dầm : 7.5965 = 0,9677 m3 7,85 Trang 12 Đồ án môn học: TK cầu BTCT Suy ra thể tích thực của b tông : 36.174 – 0,9677 = 35.2063 m3 Khối lượng thực của b tông : 35.2063×2,4 = 84.4951 T Suy ra khối lượng dầm chủ : 84.4951 + 7.5965 = 92.0916 T Khối lượng 5 dầm chủ... 2,094 + 4.32 = 6.414 m3 Hàm lượng cốt thép theo thể tích trong dầm ngang là khb = 2% Suy ra : thể tích cốt thép : Vshb = khb.Vhb = 2%×6.414 = 0,1282 m3 Khối lượng cốt thép trong dầm ngang: Gshb = Vshb.γs=0,1282×7,85 =1,0063T Thể tích BT trong dầm ngang : Vchb = Vhb – Vshb = 6.2858 m3 Khối lượng BT trong dầm ngang : Gchb = Vchb.γc= 6.2858×2,4 =15.0859 T Khối lượng toàn bộ dầm ngang là: Ghb = Gshb + Gchb... (m3 ) Hàm lượng cốt thép trong mố: ktm =0,15(T/m3 ) Khối lượng cốt thép: Qct =ktm ×Vm = 0,15×215.852 = 32.3778 (T) Thể tích cốt thép: Vct =Qct /γct = 32.3778 /7,85 = 4.1245 (m3) Thể tích bê tông: Vbt =Vm –Vct = 215.852-4.1245 = 211.7266 (m3) Khối lượng bê tông: Qbt =Vbt ×γ bt = 211.7266×2,4 = 508.1438 (T) Khối lượng mố: Qm =Qct +Qbt =32.3778+508.1438= 540.5216 (T) 3.2.Trụ cầu : Chọn loại... b2=500 mm Chi tiết kích thước dầm thép như hình vẽ: Chọn chiều cao vút 10 cm Chọn chiều rộng vút 10 cm Chọn các thanh thép của hệ liên kết ngang là thép góc đều cạnh 125x125x12 Trang 26 Đồ án môn học: TK cầu BTCT 2.2.3.2.Tính sơ bộ khối lượng thép: xét cho 1 nhịp - Diện tích tiết diện dầm thép: Atd = 0,3×0,02+1,955×0,02+0,4×0,02+0.02×0,3 = 0,0473 m2 - Thể tích một dầm thép: V1d = Atd ×45 = 0,0473×45... lượng cốt thép trong trụ: ktt = 0,15 (T/m3) Khối lượng cốt thép: Qct =(ktt ×Vt ) = 0.15×215.03 = 32.2545 (T) Thể tích cốt thép: Vct = Qct /γct = 32.2545 /7,85 = 4.1088 (m3) Thể tích bê tông: Vbt =Vt – Vct =215.03 – 4.1088 =210.9212 (m3) Khối lượng bê tông: Qbt =Vbt ×γ bt = 210.9212×2.4 = 506.2108 (T) Khối lượng trụ: Qt =Vbt + Vct = 506.2108+32.2545= 538.4653 (T) Bảng tổng hợp khối lượng kết cấu... Thể tích cốt thép: Vct =Qct /γct = 30.7042 /7,85 = 3.9113 (m3) Thể tích bê tông : Vbt =Vt – Vct =204.695 – 3.9113 =200.7836 (m3) Khối lượng bê tông: Qbt =Vbt ×γ bt = 200.7836×2,4 = 481.8807 (T) Khối lượng trụ: Qt =Qct +Qbt =30.7042+481.8807=512.5849 (T) 4.Tính toán số lượng cọc trong mố và trụ cầu: 4.1.Tính toán áp lực tác dụng lên mố và trụ cầu: 4.1.1.Xét mố cầu: Ở đây hai mố ở hai đầu cầu có chiều... ở 2 bên cầu Trang 25 Đồ án môn học: TK cầu BTCT +diện tích phần trụ :At = 600×100+(π× 502)÷2=63900 mm2 ,các trụ cách nhau 2m, tổng số lượng là 22trụ +diện tích của lan can tay vịn : A tv =( π×502)+ (π×252 )=9800 mm2 ,gồm 21 đoạn, dài 2m,bố trí 2 bên +thể tích bê tông Vbt =0,1746× 2× 45+0,0639× 22× 2+0,0098×21×2×2= 19.3488 m3 +Hàm lượng cốt thép trong lan can chiếm kp = 1,5 % +Ta có thể tích cốt thép. .. án môn học: TK cầu BTCT 1500 2.3.2 Dầm ngang tại hai đầu nhịp: 1800 Chiều cao dầm ngang: Hhbs = 1,5 m Chiều rộng dầm ngang : Bhbs = 20 cm Diện tích mặt cắt dọc một dầm ngang : Ahbs = 2,70 m2 Thể tích một đoạn dầm ngang : 0,2×2,70 =0,54 m3 Thể tích một dầm ngang: V1hbs = 4×0,54 = 2,16 m3 Thể tích 2 dầm ngang loại này: Vhbs = 2×2,16 = 4.32 m3 Tính tổng cộng dầm ngang: Vậy, tổng thể tích 3 dầm ngang: Vhb... trụ: Vt =Vb +Vtt +Vxm +Vg = 71.4+103.5+25.14+1.875=201.915 (m3) Hàm lượng cốt thép trong trụ: ktt = 0,15 (T/m3) Khối lượng cốt thép: Qct =(ktt ×Vt ) = 0,15×201.915 = 30.2872(T) Thể tích cốt thép: Vct = Qct /γct = 30.2872 /7,85 = 3.8582(m3) Thể tích bê tông: Vbt =Vt – Vct =201.915 – 3.8582 =198.0568 (m3) Khối lượng bê tông: Qbt =Vbt ×γ bt = 198.0568×2,4 = 475.3363 (T) Khối lượng trụ: Qt =Vbt +... T 2.4 Dầm chủ : 2.4.1 Cấu tạo dầm: Đối với nhịp 33 m chọn dầm chữ T có bầu: Chọn số dầm chủ là Nb =5 dầm, khoảng cách các dầm chủ tính theo công thức sau : S = = = 2,38 m → chọn S=2,4 m Suy ra : chọn phần cách hẫng Sk = 11.9 − ( 5 − 1) × 2,4 Bmc − ( Nb − 1) × S = = 1,15 m 2 2 Chiều cao dầm chủ được xác định theo tiêu chuẩn AASHTO : ddc = chọn ddc = 1,7 m L: chiều dài một nhịp 33 m Kích thước dầm chủ . +Hàm lượng cốt thép trong lan can chiếm k p = 1,5 % +Ta có thể tích cốt thép trong lan can : V sp = V p .k p = 18,134×1,5% = 0,272 m 3 +Khối lượng cốt thép trong lan can là: G sp = V sp .γ s . tích BT trong lan can: V cp = V bt – V sp = 18,134 – 0,272 =17,862 m 3 +Khối lượng BT trong lan can: G cp = V cp .γ c = 17,862×2,4 = 42,87 (T) +Vậy, khối lượng toàn bộ lan can là: G p =. +Hàm lượng cốt thép trong lan can chiếm k p = 1,5 % +Ta có thể tích cốt thép trong lan can : V sp = V p .k p = 13.1088 ×1,5% = 0,196 m 3 +Khối lượng cốt thép trong lan can là: G sp = V sp .γ s